衡陽市某腳手架施工方案有計算secret

1、第一部分 編制依據(jù)1、*置業(yè)大廈施工圖。2、鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)。3、本工程施工組織設(shè)計。4、腳手架安全技術(shù)操作規(guī)程。第二部分 工程概況l、工程概況*大廈工程位于衡陽市*里*中路 ，總建筑面積40127.09m2，其中：底層建筑面積為2246.80m2,地下室面積2735.77m2,建筑高度為85.8米,上部26+1層，下面一層地下室，呈三品字形布置2、腳手架工程施工概況根據(jù)本工程實際情況,一至二層腳手架采用雙排落地式腳手架,從室外標高處開始搭設(shè), 三至九層腳手架也采用雙排落地式腳手架，腳手架支撐于三層樓面，高度按20m計算。其于上

2、部采用槽鋼懸挑式雙排架，高度按20m計算，每次懸挑六層 (分三次懸挑)，三層以上卸料平臺采用懸挑卸料平臺。第三部分 扣件鋼管腳手架計算書（PKPM軟件計算）1、落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為20.0米，立桿采用單立管。 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距3.60米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)4層。 一、小橫桿的

3、計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×1.200/3=0.120kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.038+1.2×0.120+1.4×0.800=1.310kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=1.310

4、×1.0502 =0.181×106/5080.0=35.540N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.120+0.800=0.958kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.0×0.958×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.604mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算

5、，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×1.050×1.200/3=0.126kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.200/3=0.840kN 荷載的計算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.126+1.4×0.840)/2=0.688kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計

6、算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.688× =0.226×106/5080.0=44.425N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.677×0.038×1200.004/(100

7、15;2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.040+0.126+0.840=1.006kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.883×1006.320×1200.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.30mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.325mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc

8、扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.300×1.050×1.200/2=0.189kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN 荷載的計算值 R=1.2×0.046+1.2×0.189+1.4×1.260=2.046kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12

9、kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1291 NG1 = 0.129×20.000=2.582kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300×4×1.200×(1.050+0.300)/2=0.972kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿

10、、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11 NG3 = 0.110×1.200×4/2=0.264kN (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.200×20.000=0.120kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.938kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN 風(fēng)荷載標準值應(yīng)按照以下公式計

11、算 其中 W0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 0.840 Us 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us = 1.000 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值Wk = 0.7×0.350×0.840×1.000 = 0.206kN/m2。 考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風(fēng)荷載設(shè)

12、計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.25kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.26； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A

13、立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 64.31 f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=7.72kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.26； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155；

14、u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 73.21 f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 六、最大搭設(shè)高度的計算: 不考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算： 其中 NG2K 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1.356kN； NQ 活荷載標準值，NQ =

15、 2.520kN； gk 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = 0.129kN/m； 經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 Hs = 136.545米。 腳手架搭設(shè)高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： 經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值 H = 50.000米。 考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算： 其中 NG2K 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1.356kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 2.520kN； gk 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = 0.129kN/m； Mwk 計

16、算立桿段由風(fēng)荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，； 經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度 Hs = 129.178米。 腳手架搭設(shè)高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： 經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值 H = 50.000米。 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值，wk = 0.206kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw =

17、3.00×3.60 = 10.800m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 3.112kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 8.112kN 連墻件軸向力設(shè)計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=30.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經(jīng)過計算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl = 8.112kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求

18、! 八、立桿的支撐面承載力計算: 立桿支撐底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 33.01 N 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值 (kN)；N = 8.25 A 基礎(chǔ)底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 支撐面承載力設(shè)計值 (N/mm2)；fg = 68.00 支撐面承載力參照地基承載力設(shè)計公式應(yīng)按下式計算 fg = kc × fgk 其中 kc 腳手架支撐面承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 0.40 fgk 支撐面承載力標準值；fgk = 170.00 立桿的支撐面承載力計算滿足要求!2、懸挑式扣件鋼管腳

19、手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為20.0米，立桿采用單立管。 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.50米。 采用的鋼管類型為48×3.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米，水平間距3.60米。 施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)4層。 懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最外面鋼絲繩距離建筑物1.20m。 一、小橫桿

20、的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×0.800=1.334kN/m 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=1.33

21、4×1.0502 =0.184×106/5080.0=36.192N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.0×0.978×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.617mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計

22、算，小橫桿在大橫桿的上面。 用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050×1.200/3=0.147kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.200/3=0.840kN 荷載的計算值 P=(1.2×0.040+1.2×0.147+1.4×0.840)/2=0.700kN 大橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的

23、計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.267×0.700× =0.230×106/5080.0=45.219N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.677×0.038×1200.004/(100&#

24、215;2.060×105×121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.040+0.147+0.840=1.027kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.883×1027.320×1200.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.33mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.353mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc

25、 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN 荷載的計算值 R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.260=2.084kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在1

26、2kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1291 NG1 = 0.129×20.000=2.582kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×4×1.200×(1.050+0.300)/2=1.134kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄

27、桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140×1.200×4/2=0.336kN (4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.200×20.000=0.120kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.172kN。 活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN 風(fēng)荷載標準值應(yīng)按照以下公式

28、計算 其中 W0 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 0.840 Us 風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us = 1.000 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值Wk = 0.7×0.350×0.840×1.000 = 0.206kN/m2。 考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wkla

29、h2/10 其中 Wk 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 卸荷吊點按照構(gòu)造考慮，不進行計算。 1.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.53kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.26； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立

30、桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 66.50 f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=8.01kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.26； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u =

31、 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 75.39 f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 六、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應(yīng)按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風(fēng)荷載基本風(fēng)壓標準值，wk =

32、0.206kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw = 3.00×3.60 = 10.800m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 3.112kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 8.112kN 連墻件軸向力設(shè)計值 Nf = Af 其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=30.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 經(jīng)過計算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體

33、連接。 經(jīng)過計算得到 Nl = 8.112kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 七、懸挑梁的受力計算: 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面積A = 21.95cm2。 受腳手架集中荷載 P=1.2×4.17+1.4×2.52=8.53kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.95&

34、#215;0.0001×7.85×10=0.21kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=11.504kN,R2=6.369kN,R3=-0.184kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.289×106/(1.05×108300.0)+2.761×1000/2195.0=12.597N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2

35、,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=570×10.0×63.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.87 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.907 經(jīng)過計算得到強度 =1.29×106/(0.907×108300.00)=13.13N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 九、拉桿的受力

36、計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=11.831kN 十、拉桿的強度計算: 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=11.831kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；

37、K 鋼絲繩使用安全系數(shù)，取8.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×11.831/0.820=115.426kN。 選擇6×37+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑15.0mm。 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為 N=RU=11.831kN 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為 其中 f 為吊環(huán)抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑 D=11831×4/(3.1416×50×2)1/2=13mm 十一、錨固段與樓板連接的計

38、算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=6.369kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=6369×4/(3.1416×50×2)1/2=10mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓

39、板螺栓的軸向拉力，N = 6.37kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于6368.98/(3.1416×20×1.5)=67.6mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 6.37kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.

40、95fc=13.59N/mm2； 經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN 3、懸挑腳手架陽角型鋼計算書 水平陽角型鋼采用焊接建筑物預(yù)埋件連接，計算條件為一端固支的連續(xù)梁。 本工程中，腳手架排距為1200mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體300mm，計算中取其1.414倍為集中力作用點。 型鋼采用16a號槽鋼U口水平，型鋼支點距離建筑物角點2200mm。 型鋼截面慣性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面積A = 21.95cm2。 陽角型鋼示意圖 陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算 受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力 P=9.80kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2×

41、21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 陽角型鋼支撐梁剪力圖(kN) 陽角型鋼支撐梁彎矩圖(kN.m) 陽角型鋼支撐梁變形圖(mm) 型鋼支點的的支撐力為10.023kN 型鋼固接處的支撐力為10.094kN 型鋼最大彎矩 Mmax 圖中距離|MP|=(2.200×2.200+3.600×3.600+0.100×0.100)1/2=4.220m 圖中角度 <MPQ=arcsin(3.600/4.220)=1.022 圖中角度 <OPQ=arctg(0.100/2.200)=0.04

42、5 每根鋼絲繩的拉力 T=10.023/2/sin(1.022)=5.875kN 水平型鋼的軸向力 N=2×5.875×cos1.022×cos0.045=6.125kN 型鋼抗彎計算強度 f =M/1.05W+N/A=3.539×106/(1.05×108300.0)+6.125×1000/2195.0=33.913N/mm2 型鋼計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 2、型鋼整體穩(wěn)定性計算 水平型鋼采用16a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=570×10.0×63.0×235/(2200.0×160.0×235.0)=1.02 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.778 經(jīng)過計算得到強度 =3.54×106/(0.778×108300.00)=42.03N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)