塔吊專項施工方案12月25日修改

1、龍湖滟瀾海岸花園2號地塊項目塔吊基礎(chǔ)專項施工方案江蘇順通建設(shè)集團有限公司二0一一年十二月塔吊基礎(chǔ)專項施工方案編制： 日期：審核： 日期：批準(zhǔn)： 日期：目 錄一、工程概況3二、編制依據(jù)3三、塔吊的選型與布置3四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計4五、施工中應(yīng)注意事項23六、塔吊避雷措施23七、主要安全技術(shù)措施24八、塔身與砼結(jié)構(gòu)防水處理辦法24九、多塔作業(yè)注意事項25十、多塔作業(yè)措施25十一、承臺土方開挖技術(shù)措施26十二、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正26十三格構(gòu)柱垂直度控制27十四、附圖28一、工程概況工程名稱：龍湖滟瀾海岸花園工程建設(shè)單位：寧波龍嘉房地產(chǎn)發(fā)展有限公司設(shè)計單位：浙江華展工程設(shè)計研究院有限公司本工

2、程為龍湖滟瀾海岸花園工程標(biāo)段，由2047#共二十八棟三層的疊院別墅和4851#共四棟高層，地下一層平時為地下車庫，戰(zhàn)時為二等人員掩蔽所。本工程別墅為現(xiàn)澆異形柱框架剪力墻結(jié)構(gòu)，而高層為現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)，地上建筑面積為120000，地下建筑面積為38883。由于塔吊位于地下室內(nèi)，且需在基坑未開挖之前架設(shè)，故采用鉆孔灌注樁加鋼格構(gòu)柱的基礎(chǔ)形式。格構(gòu)柱高度從地下室底板底標(biāo)高至±0.000以上0.6m。根據(jù)工程平面位置，總共布置11臺塔吊作為結(jié)構(gòu)施工期間是垂直運輸機械，考慮到材料運輸距離，所有塔吊選用QTZ63塔吊，最大幅度為50m。安裝的具體位置見附圖。二、編制依據(jù)1、龍湖滟瀾海岸花園工程施工

3、總平面圖及地下室頂板圖；2、龍湖滟瀾海岸花園工程巖土工程勘察報告；3、QTZ40、QTZ63自升式起重機使用說明書；4、GB51442006塔式起重機安全規(guī)程；5、GB 500072002建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范。6、GB/T50312008塔式起重機；7、JGJ1962010建筑施工塔式起重機安裝使用拆卸安全技術(shù)規(guī)程；8、DB33/T10532008浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)固定式塔式起重機基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)程；9、建設(shè)部建質(zhì)2009（87）文件。三、塔吊的選型與布置本工程上部由33個單體組成，地下室面積較大。業(yè)主對工期要求緊，根據(jù)工程實際情況，采用11臺自升塔式起重機。塔吊安裝由專業(yè)的安拆隊伍負責(zé)施工，具有相

4、應(yīng)資質(zhì)的安拆單位，并出具搭拆專項方案，符合公司機械管理辦法要求。四、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計 根據(jù)工程實際情況，11臺塔吊在基礎(chǔ)土方開挖時投入使用，11臺塔吊全部設(shè)置于地下室基坑內(nèi)。全部塔吊基礎(chǔ)采用樁上格構(gòu)柱承臺基礎(chǔ)，塔吊樁基礎(chǔ)采用800鉆孔灌注樁，樁中心距1600mm，樁身配置1318鋼筋，箍筋采用螺旋箍筋8200，加強箍采用122000，砼強度等級為C35，四肢角鋼格構(gòu)柱直接埋設(shè)在樁內(nèi)，格構(gòu)柱長6.4米與樁搭接2.0米，格構(gòu)柱與樁鋼筋籠電焊焊接，格構(gòu)柱伸出自然地坪與塔機連接，塔吊基座采用雙榀I36工字鋼制作，用電焊固定在4根格構(gòu)柱頂。塔身穿越底板及頂板時，應(yīng)和設(shè)計取得聯(lián)系，征得設(shè)計同意后，方可實施。工

5、程地質(zhì)參數(shù)詳見下表：層序巖土名稱樁在此土層平均厚度(m)土層頂絕對標(biāo)高(m)樁周土摩擦力特征值qsa(Kpa)地基土承載力特征值fak(Kpa)樁端阻力特征值qpa(Kpa)-2粉質(zhì)粘土2.300.4（取1.35）2.27-1.521170淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土10.206.00（取8.1）1.67-2.26860淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土15.81.60（取8.7）-5.83-10.99970粉質(zhì)粘土12.600.60（取6.6）-10.42-22.6227170400-1粉質(zhì)粘土10.901.20（取6.05）-13.45-27.7423140300-2粉質(zhì)粘土15.102.50（取8.8）-22.29-33

6、.1826150400含粘性土角礫12.100.30（取6.2）-31.44-41.37452501400-1粉質(zhì)粘土14.100.60（取7.35）-33.67-45.4835180600-2含粘性土角礫15.700.40（取8.05）-37.37-533含碎石粉質(zhì)粘土26.705.00（取15.85）-42.01-57.1838200900由于塔吊只有一種型號，采用同樣的基礎(chǔ)，所以只計算高層(23層)處的塔吊，其他的不再計算?；緟?shù)1、塔吊基本參數(shù)塔吊型號：QTZ63； 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN； 塔吊地腳螺栓性能等級：高強8.8級；

7、最大起重荷載Q：60kN； 塔吊地腳螺栓的直徑d：36mm；塔吊起升高度H：75m； 塔吊地腳螺栓數(shù)目n：16個；塔身寬度B: 1.6m； 2、格構(gòu)柱基本參數(shù)格構(gòu)柱計算長度lo：5m； 格構(gòu)柱綴件類型：綴板；格構(gòu)柱綴件節(jié)間長度a1：0.65m； 格構(gòu)柱分肢材料類型：L100x10；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件節(jié)間長度a2：1.3m； 格構(gòu)柱鋼板綴件參數(shù):寬100mm，厚10mm；格構(gòu)柱截面寬度b1：0.4m； 格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件材料類型：L100x10；3、基礎(chǔ)參數(shù)樁中心距a：1.6m； 樁直徑d：0.8m；樁入土深度l：35m； 樁型與工藝：泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁；樁混凝土等級：C35； 樁鋼筋型號：HRB

8、335；樁鋼筋直徑：18mm； 鋼平臺寬度：3.26m； 鋼平臺厚度：0.272m；鋼平臺的螺栓直徑：30mm； 鋼平臺的螺栓數(shù)目：16個；鋼平臺的螺栓性能等級：高強8.8級； 4、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)地面粗糙類別：A類 近?；蚝秴^(qū)； 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)：0.5；主弦桿材料：角鋼/方鋼； 主弦桿寬度c：250mm；非工作狀態(tài)：所處城市：浙江寧波市， 基本風(fēng)壓0：0.5 kN/m2；額定起重力矩Me：630kN·m； 基礎(chǔ)所受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：1934.36kN·m； 工作狀態(tài)：所處城市：浙江寧波市， 基本風(fēng)壓0：0.5 kN/m2，額定起重力矩Me：630k

9、N·m； 基礎(chǔ)所受水平力P：30kN；塔吊傾覆力矩M：1934.36kN·m； 非工作狀態(tài)下荷載計算一）、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算作用在基礎(chǔ)上的垂直力：N=Gt=450.80=450.80kN；2、塔吊風(fēng)荷載計算地處 浙江寧波市，基本風(fēng)壓0=0.5 kN/m2；擋風(fēng)系數(shù)計算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風(fēng)系數(shù)=0.87；體型系數(shù)s=1.90；查表得：荷載高度變化系數(shù)z=0.50；高度z處的風(fēng)振系數(shù)?。簔=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×1.90

10、×0.50×0.50=0.33kN/m2；3、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=0.33×0.87×1.60×75.00×75.00×0.5=1296.20kN·m；總的最大彎矩值：Mmax=Me+M+P×h=630.00+1296.20+30.00×0.27=1934.36kN·m；4、塔吊水平力計算水平力：Vk=×B×H×+P=0.50×1.60×

11、;75.00×0.87+30.00=81.98kN；5、每根格構(gòu)柱的受力計算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=450.80kN； Mkmax=1934.36kN·m； Vk=81.98kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應(yīng)按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/xj2式中：n單樁個數(shù)，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值； Gk樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值； Mxk承臺底面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； xi單樁相對承臺中心軸的X方向距離； Nik單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值最大壓力：Nk

12、max=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=450.80/4+(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=967.57kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=450.80/4-(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-742.17kN；需要驗算樁基礎(chǔ)抗拔力。（2）、樁頂剪

13、力的計算V0=1.2Vk/4=1.2×81.98/4=24.59kN；二）、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×36.002×250/4=254.47kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×81.98/16=6.15kN<254.47kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.14×32.252×400/4=326.69

14、kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×742.17/4.00=222.65kN<326.69kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設(shè)計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(6.15/254.47)2+(222.65/326.69)2)0.5=0.68；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三）、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81

15、.98/16=5.12kN；Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×30.002×250/(4×1000)=176.71kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，即：n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=742.17/4.00=185.54kN；Ntb=de2ftb/4=3.14×26.722×400/(4×1000)=224.23kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/N

16、tb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設(shè)計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.12/176.71)2+(185.54/224.23)2)0.5=0.83；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四）、單肢格構(gòu)柱截面驗算1、格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)L100x10A =19.26cm2 i =3.05cm I =179.51cm4 z0 =2.84cm每個格構(gòu)柱由4根角鋼L100x10組成，格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)如下：Ix1=I+A×（b1/2z0）2 ×4=179.5

17、1+19.26×(40.00/2-2.84)2×4=23403.67cm4；An1=A×4=19.26×4=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度Nmax/An1=1161.09×103/(77.04×102)=150.71N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求 。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算L0x1=lo=5.0

18、0m；x1=L0x1×102/ix1=5.00×102/17.43=28.69；單肢綴板節(jié)間長度：a1=0.65m；1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；0x1=(x12+12)0.5=(28.692+33.162)0.5=43.85；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1161.09×103/(0.88×77.04×102)=170.73N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x1=43.85<=150 滿足；單肢計算長度：l01=a1=65.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：i1=

19、3.05cm；單肢長細比：1=lo1/i1=65/3.05=21.31<0.7max=0.7×43.85=30.69；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五）、整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗算1、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學(xué)參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)：Ix1=23403.67cm4 An1=77.04cm2W1=1363.85cm3 ix1=17.43cm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四個單肢的格構(gòu)柱組成的，整個基礎(chǔ)的力學(xué)參數(shù)：Ix2=Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2×4=23403.67+77.04×(1.60×102/2-0

20、.40×102/2)2×4=1202990.68cm4；An2=An1×4=77.04×4=308.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1202990.68/(1.60×102/2-0.40×102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；2、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)整體強度1.2N/An+1.4Mx/(x×W)=540.96×103/(308.16×102)+2708.10×106/(1.0×

21、20049.84×103)=152.62N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)穩(wěn)定滿足要求。3、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性驗算L0x2=lo=5.00m；x2=L0x2/ix2=5.00×102/62.48=8.00；An2=308.16cm2；Ady2=2×19.26=38.52cm2；0x2=(x22+40×An2/Ady2)0.5=(8.002+40×308.16/38.52)0.5=19.60；查表：x=0.96； NEX' = 2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N； 1.2N/(xA) + 1.4

22、mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-35.86N/mm2f=300N/mm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=19.60<=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=130.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ix1=17.43cm；單肢長細比：1=l02/ix1=130/17.43=7.46<0.7max=0.7×19.6=13.72因截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。六）、樁豎向極限承載力驗算單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值按下面的公式計算： Quk=Qsk+Qpk =

23、uqsikli+qpkAp u樁身的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 1.35 11.00 0.00 粉質(zhì)粘土 2 8.10 8.00 0.00 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 3 8.70 8.00 0.00 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 4 6.60 27.00 400.00 粉質(zhì)粘土 5 6.05 23.00 300.00 粉質(zhì)粘土 6 8.80 26.00 400.00 粉質(zhì)粘土 7 6.20 45.00 1400.00 含粘性土角礫 8 7.35 35.00 600.00

24、 粉質(zhì)粘土 9 8.05 44.00 1300.00 含粘性土角礫 10 15.85 38.00 900.00 含碎石粉質(zhì)粘土 由于樁的入土深度為35.00m,所以樁端是在第6層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513×575.8+900×0.503=1899.533kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra= Quk/2=1899.533/2=949.766kN；Nk=967.574kN1.2R=1.2×949.766=1139.72kN；樁基豎向承載力滿足要求！七）、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tuk=iqsikuili=

25、931.878kN；其中： Tuk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； ui破壞表面周長，取u=d=2.51m； qsik樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tgk=（uliqsikli）/4=889.878kN； ul樁群外圍周長，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；經(jīng)過計算得到：TUk=iqsikuili931.88kN；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基

26、上抗拔力設(shè)計值，Nk=742.17kN； Ggp - 群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，Ggp =1008.00kN； Gp - 基樁自重設(shè)計值，Gp =439.82kN；Tgk/2+Ggp=889.878/2+1008=1452.939kN > 742.174kN；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN > 742.174kN；樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算按照構(gòu)造要求配筋。As=d2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁

27、頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構(gòu)造配筋！建議配筋值：HRB335鋼筋，1318。實際配筋值3308.5 mm2。依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應(yīng)加密；間距不應(yīng)大于100mm；當(dāng)樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當(dāng)考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當(dāng)鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于

28、12mm的焊接加勁箍筋。工作狀態(tài)下荷載計算一）、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算作用在基礎(chǔ)上的垂直力：N=Gt+Q=450.80+60.00=510.80kN；2、塔吊風(fēng)荷載計算地處 浙江寧波市，基本風(fēng)壓0=0.5 kN/m2；擋風(fēng)系數(shù)計算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)擋風(fēng)系數(shù)=0.87；體型系數(shù)s=1.90；查表得：荷載高度變化系數(shù)z=0.50；高度z處的風(fēng)振系數(shù)?。簔=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.50=0.33kN/m2；

29、3、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=0.33×0.87×1.60×75.00×75.00×0.5=1296.20kN·m；總的最大彎矩值：Mmax=1.4×(Me+M+P×h)=1.4×(630.00+1296.20+30.00×0.27)=1934.36kN·m；4、塔吊水平力計算水平力：Vk=×B×H×+P=0.50×1.60×75.00

30、15;0.87+30.00=81.98kN5、每根格構(gòu)柱的受力計算 作用于承臺頂面的作用力：Fk=510.80kN； Mkmax=1934.36kN·m； Vk=81.98kN；圖中x軸的方向是隨時變化的，計算時應(yīng)按照傾覆力矩Mmax最不利方向進行驗算。（1）、樁頂豎向力的計算Nik=(F+G)/n±Myyi/yj2；式中：n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值； G樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值； My承臺底面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值； yj單樁相對承臺中心軸的Y方向距離； Nik單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值最大壓力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax

31、×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=510.80/4+(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=982.57kN；最小壓力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=510.80/4-(1934.36×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-727.17kN；需要驗算樁基礎(chǔ)抗拔力。（2）、樁頂剪力的計算V0=1.2V/4=1

32、.2×81.98/4=24.59kN；二）、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×36.002×250/4=254.47kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×81.98/16=6.15kN<254.47kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.14×32.252×400/4=326.69kN；Nt=1.2Nkmin/n

33、1=1.2×727.17/4.00=218.15kN<326.69kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設(shè)計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(6.15/254.47)2+(218.15/326.69)2)0.5=0.67；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三）、承臺驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=81.98/16=5.12kN；Nv

34、b=nvd2fvb/4=1×3.14×30.002×250/(4×1000)=176.71kN；螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，即：n1=n/4； Nt每一顆螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=727.17/4.00=181.79kN；Ntb=de2ftb/4=3.14×26.722×400/(4×1000)=224.23kN；螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、

35、Nt 一個普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設(shè)計值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.12/176.71)2+(181.79/224.23)2)0.5=0.81；螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。四）、單肢格構(gòu)柱截面驗算1、格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)L100x10A =19.26cm2 i =3.05cm I =179.51cm4 z0 =2.84cm每個格構(gòu)柱由4根角鋼L100x10組成，格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)如下：Ix1=I+A×（b1/2z0）2 ×4=179.51+19.26×(40

36、.00/2-2.84)2×4=23403.67cm4；An1=A×4=19.26×4=77.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=23403.67/(40.00/2-2.84)=1363.85cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(23403.67/77.04)0.5=17.43cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度Nmax/An1=1179.09×103/(77.04×102)=153.05N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求 。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算L0x1=lo=5.00m；x1=L0x1×

37、102/ix1=5.00×102/17.43=28.69；單肢綴板節(jié)間長度：a1=0.65m；1=L1/iv=65.00/1.96=33.16；0x1=(x12+12)0.5=(28.692+33.162)0.5=43.85；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1179.09×103/(0.88×77.04×102)=173.38N/mm2<f=300N/mm2；格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x1=43.85<=150 滿足；單肢計算長度：l01=a1=65.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：i1=3.05cm；單肢長細比：1=l

38、o1/i1=65/3.05=21.31<0.7max=0.7×43.85=30.69；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五）、整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗算1、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學(xué)參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)：Ix1=23403.67cm4 An1=77.04cm2W1=1363.85cm3 ix1=17.43cm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四個單肢的格構(gòu)柱組成的，整個基礎(chǔ)的力學(xué)參數(shù)：Ix2=Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2×4=23403.67+77.04×(1.60×102/2-0.40×102/2)2

39、×4=1202990.68cm4；An2=An1×4=77.04×4=308.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1202990.68/(1.60×102/2-0.40×102/2)=20049.84cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1202990.68/308.16)0.5=62.48cm；2、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)整體強度1.2N/An+1.4Mx/(x×W)=612.96×103/(308.16×102)+2708.10×106/(1.0×20049.84×10

40、3)=154.96N/mm2<f=300N/mm2格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)穩(wěn)定滿足要求。3、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性驗算L0x2=lo=5.00m；x2=L0x2/ix2=5.00×102/62.48=8.00；An2=308.16cm2；Ady2=2×19.26=38.52cm2；0x2=(x22+40×An2/Ady2)0.5=(8.002+40×308.16/38.52)0.5=19.60；查表：x=0.96； NEX' = 2EAn2/1.10x22NEX=148311.09N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN

41、/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-24.90N/mm2f=300N/mm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算max=0x2=19.60<=150 滿足；單肢計算長度：l02=a2=130.00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ix1=17.43cm；單肢長細比：1=l02/ix1=130/17.43=7.46<0.7max=0.7×19.6=13.72因截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。六）、樁豎向極限承載力驗算單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值按下面的公式計算： Quk=Qsk+Qpk = uqsikli+qpkAp u樁身

42、的周長，u=2.513m； Ap樁端面積,Ap=0.503m2；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表: 序號 土厚度(m) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa) 土名稱 1 1.35 11.00 0.00 粉質(zhì)粘土 2 8.10 8.00 0.00 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 3 8.70 8.00 0.00 淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 4 6.60 27.00 400.00 粉質(zhì)粘土 5 6.05 23.00 300.00 粉質(zhì)粘土 6 8.80 26.00 400.00 粉質(zhì)粘土 7 6.20 45.00 1400.00 含粘性土角礫 8 7.35 35.00 600.00 粉質(zhì)粘土 9 8.05 44.0

43、0 1300.00 含粘性土角礫 10 15.85 38.00 900.00 含碎石粉質(zhì)粘土 由于樁的入土深度為35.00m,所以樁端是在第6層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=2.513×575.8+900×0.503=1899.533kN；單樁豎向承載力特征值：R=Ra= Quk/2=1899.533/2=949.766kN；Nk=510.8kN1.2R=1.2×949.766=1139.72kN；樁基豎向承載力滿足要求！七）、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tuk=iqsikuili=931.878kN；其中： Tuk樁基

44、抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值； ui破壞表面周長，取u=d=2.51m； qsik樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值； i抗拔系數(shù)，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：Tgk=（uliqsikli）/4=889.878kN； ul樁群外圍周長，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；經(jīng)過計算得到:TUk=iqsikuili931.88kN；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基上拔力設(shè)計值，Nk=727.17kN；

45、 Ggp - 群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，Ggp =1008.00kN； Gp - 基樁自重設(shè)計值，Gp =439.82kN；Tgk/2+Ggp=889.878/2+1008=1452.939kN > 727.174kN；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN > 727.174kN；樁抗拔滿足要求。八）、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算按照構(gòu)造要求配筋。As=d2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁頂軸向壓力設(shè)計值滿足要求,只需構(gòu)造配筋！

46、3、樁受拉鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構(gòu)造配筋！建議配筋值：HRB335鋼筋，1318。實際配筋值3308.5 mm2。依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm，間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋應(yīng)加密；間距不應(yīng)大于100mm；當(dāng)樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當(dāng)考慮箍筋受力作用時，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010的有關(guān)規(guī)定；當(dāng)鋼筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2m設(shè)一道直徑不小于12mm的焊接加勁箍筋。九）、格構(gòu)柱施工要求

47、（工程經(jīng)驗）1、格構(gòu)柱錨入樁基中的長度不小于2000mm，并需增加箍筋和主筋數(shù)量，確保焊接質(zhì)量樁混凝土等級不小于C30；2、吊（插）入樁孔時，應(yīng)控制鋼構(gòu)柱的垂直與水平二個方向的偏位。特別需防止?jié)矒v混凝土后鋼構(gòu)柱的偏位，施工方案中必須有防偏位措施（采用模具等定位方法）。3、鋼構(gòu)柱應(yīng)在工廠制作，成品后運往工地?，F(xiàn)場焊接水平桿與斜撐桿（柱間支撐）等構(gòu)件，必須持有焊接上崗證，原則上仍應(yīng)由生產(chǎn)廠家派員施焊。4、單肢鋼構(gòu)柱內(nèi)部需留有足夠空間，澆搗混凝土中應(yīng)采取有效手段保證混凝土的填充率達到95%以上。5、開挖土方時，塔機鋼構(gòu)柱周圍的土方應(yīng)分層開挖，鋼構(gòu)柱之間的水平與斜撐桿（或柱間支撐），連接板等構(gòu)件，必須

48、跟隨挖土深度而及時設(shè)置并焊接。6、鋼構(gòu)柱露出端頂部設(shè)置承壓板的，校水平后進行承壓板剛性定位，焊接后四塊承壓板的上表面平面度不大于1/500。7、塔機使用中，要經(jīng)常觀察鋼筋混凝土連接塊的變形情況；經(jīng)常觀察地腳螺栓松動情況，隨時擰緊；經(jīng)常觀察塔機的垂直度，發(fā)現(xiàn)超差及時糾正。六、塔吊避雷措施塔機要用專用的接地線可靠接地，接地電阻不得大于4歐姆。塔機在做基礎(chǔ)前，在塔吊邊打入20圓鋼一根，深度2m，該圓鋼上方裝12螺桿帶螺母，焊接連接好。塔機安裝完成后，底部同時也要安12螺桿帶螺母與塔機地下節(jié)焊接連接好，采用10mm2銅線，螺母與螺母之間相互連接，確保塔吊防雷安全七、主要安全技術(shù)措施1、基礎(chǔ)平面與水平傾

49、斜度1/1000。2、標(biāo)準(zhǔn)節(jié)垂直度控制在1/1000。3、確保格構(gòu)柱與樁基穩(wěn)固連接。4、在塔吊安裝前，必須向操作人員進行安全、技術(shù)交底。5、作業(yè)人員進入現(xiàn)場必須戴安全帽，穿防滑鞋，高空作業(yè)必須系安全帶。6、塔吊操作須有專人指揮，全體作業(yè)人員集中精力，相互配合，在指揮人員指揮下安全作業(yè)。7、對所有的起重工具如索具，夾具等進行全面檢查并計算，驗算后方可使用。8、塔吊安裝后必須經(jīng)主管部門檢查驗收合格后，掛牌方可使用。9、塔吊司機須持有效操作證上崗。10、嚴(yán)格執(zhí)行“十個不準(zhǔn)吊”。11、塔吊電箱必須上鎖，專人保管，工作完畢切斷電源、上鎖。12、經(jīng)常對塔吊進行保養(yǎng)維修，特別是對五限位（超高、變幅、超重、力

50、矩、升空室）上保險；吊鉤、鋼絲繩、滾筒要經(jīng)常檢查并準(zhǔn)備配件。八、塔身與砼結(jié)構(gòu)防水處理辦法1、因塔吊基礎(chǔ)埋置在砼結(jié)構(gòu)底板以下，但塔身穿過底板和頂板。因此塔身在底板處用3mm鐵板焊接在塔身上作止水片，焊接必須牢固、密封、位置正確（底板的1/2處），砼澆搗應(yīng)仔細、密實。2、板塔身洞口防水處理采用緩彭型遇水膨脹止水條，頂板筋相互錯開預(yù)留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、澆搗洞口封閉。施工時應(yīng)清理好施工縫雜物，沖洗干凈，再用高一級的砼摻12%WG-UEA微膨脹劑澆搗密實，注意砼養(yǎng)護不少于14晝夜，砼結(jié)構(gòu)表面防水另增加一道SBS防水層。九、多塔作業(yè)注意事項1、項目部必須配置塔吊指揮且持證上崗，配備對講機，由

51、塔吊指揮統(tǒng)一協(xié)調(diào)塔吊的吊裝工作。2、塔吊安裝高度必須不在同一平面（應(yīng)由足夠的高差）3、項目部應(yīng)做好塔吊司機和塔吊指揮的安全技術(shù)交底工作，特別有關(guān)多塔作業(yè)的注意事項。4、兩臺塔吊不得同時在吊裝重疊區(qū)域進行吊裝工作，當(dāng)塔吊在吊裝重疊區(qū)域進行工作時應(yīng)注意相關(guān)塔機的情況。5、做好混凝土試塊留置工作，在安裝塔吊前進行試壓，滿足混凝土強度后，方可允許安裝塔吊。6、做好塔吊的沉降觀測工作，特別是在塔吊剛安裝時，應(yīng)每星期至少觀測一至兩次，待沉降穩(wěn)定后，才可減少觀測次數(shù)，但每月不得少于一次。如發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)及時上報。7、塔吊基礎(chǔ)施工前，應(yīng)做好技術(shù)交底工作。十、多塔作業(yè)措施1、塔機位置的布置應(yīng)盡量減少對工期的影

52、響，對工程結(jié)構(gòu)的影響，本工程需安裝11臺塔機方能滿足使用要求。2、各臺塔吊存在交叉作業(yè)，為盡量減少交叉工作面，所以為了保證運行中各塔機的安全作業(yè)，相互兩臺塔吊高低差控制在2.8m，保證安全高度，以避免碰撞。3、為了確保結(jié)構(gòu)施工期間各塔機合理使用，安全作業(yè)，發(fā)揮塔機的最大效能，滿足施工進度需要，加強群塔作業(yè)的管理、調(diào)控，特安排專人對施工現(xiàn)場各塔基作業(yè)的指揮與協(xié)調(diào)。確保群塔施工的順利進行。4、加強人員的管理，選擇有豐富工作經(jīng)驗和較強責(zé)任心的塔吊司機。并對塔吊司機、塔吊指揮進行有針對性的安全交底，督促其嚴(yán)格執(zhí)行。5、每臺塔吊派專人指揮及相互間的吊裝協(xié)調(diào)。塔機與信號指揮人員必須配對對講機，確保指揮信號的可靠和準(zhǔn)確，我項目部對塔機實行全天候共六個頻道，避免因使用哨音造成指揮信號混亂和對周圍群眾的噪音干擾。6、加強塔機的頂升管理。按時按要求完成塔機的附墻頂升工作。派專人進行現(xiàn)場監(jiān)督，確保頂升過程的安全，并不受相鄰塔機的干擾。十一、承臺土方開挖技術(shù)措施1、全部塔吊，地下室土方工程先分層開挖到-3.5m，在鋼格柱上安裝塔吊，再按基坑圍護方案要求，分層開挖到基礎(chǔ)墊層底-