丙酮精餾塔課程設(shè)計

1、目錄一 前 言 -3二 設(shè)計題目-4三 設(shè)計說明書符號表-4四 流程圖-4五 物性參數(shù)-5六 工藝計算-66.1 汽液平衡數(shù)據(jù)-66.2數(shù)據(jù)換算-76.3 物料衡算-76.4理論板數(shù)計算-76.4.1 板數(shù)與回流比的關(guān)系-76.4.2理論板數(shù)-96.5 操作線方程-9七 塔和塔主板主要工藝尺寸計算-97.1平均分子量的計算-9塔頂?shù)钠骄肿恿?97.1.2 進(jìn)料版的平均分子量-97.1.3塔底的平均分子量-107.1.4 精餾段, 提餾段的平均分子量-107.2平均密度的計算-10液相平均密度-10氣相平均密度-117.3塔徑的計算-117.3.1 精餾段塔徑-127.3.2 提溜段塔徑-12

2、7.3.3 全塔塔徑-137.4 填料塔層高度計算-137.5填料塔的流體力學(xué)性能-137.6 持液量-137.6.1精餾段-137.6.2 提溜段-14八、 塔內(nèi)附件選擇-148.1 筒體-148.2 封頭-158.3 裙座-158.4 法蘭-158.5液體再分布裝置選擇-168.6填料支撐裝置選擇-168.7 除沫器選擇-168.8 液體噴淋裝置選擇-178.9 預(yù)熱器的選擇-18九、輔助設(shè)備-18 9.1 塔頂冷凝器的選擇-18 9.2 塔頂再沸器的選擇-19 9.3管道設(shè)計與選擇-19 9.4 泵-19 9.4.1 進(jìn)料泵-19 9.4.2 回流泵-20十、 塔設(shè)計計算參數(shù)匯總-20十

3、一、 參考數(shù)據(jù)-20十二、 結(jié)束語-21一前言丙酮是一種重要的基本有機原料之一，主要用作制造醋酸纖維素膠片薄膜、塑料和涂料的溶劑。塔設(shè)備是化工、石油等工業(yè)中廣泛使用的重要生產(chǎn)設(shè)備，用以實現(xiàn)蒸餾的他設(shè)備稱為蒸餾塔，這類塔設(shè)備的基本功能在于提供氣、液兩相充分接觸的機會，使質(zhì)、熱兩種傳遞過程能夠迅速有效地進(jìn)行，還要能使接觸之后的氣液兩相及時分開，互不夾帶。根據(jù)塔內(nèi)氣液接觸部件的結(jié)構(gòu)形式，可將塔設(shè)備分為兩大類：板式塔和填料塔。板式塔內(nèi)沿塔高度裝有若干層塔板，液體靠重力作用由頂部逐板流向塔釜，并在各塊板面上形成流動的液層，氣體靠壓強差推動，由塔底向上依次穿過各塔板上的液層而流向塔頂。氣液兩相在塔內(nèi)進(jìn)行逐

4、級接觸，兩相組成沿塔高呈階梯式變化。填料塔則在塔體內(nèi)裝填填料，液體由上而下流動中在填料上分布匯合，氣體則在填料縫隙中向上流動。填料為氣液傳質(zhì)提供了較大的氣液接觸面積。塔內(nèi)兩相濃度沿塔高連續(xù)變化。塔型的合理選擇是做好塔設(shè)備設(shè)計的首要環(huán)節(jié)，選擇時應(yīng)考慮物料的性質(zhì)、操作的條件、塔設(shè)備的性能以及塔設(shè)備的制造、安裝、運轉(zhuǎn)和維修等方面的因素。評價塔設(shè)備的基本性能的指針主要有：1 產(chǎn)量和通量：前者指單位時間處理物料量，而后者指單位塔截面上的單位時間的物料處理量。2 分離效率：對板式塔是指每層塔板所能達(dá)到的分離程度。填料塔則是單位填料層高度的分離能力。3 適應(yīng)能力及操作彈性：對各種物料性質(zhì)的適應(yīng)性及在負(fù)荷波動

5、時維持操作穩(wěn)定而保持較高分離效率的能力。4 流體阻力：氣相通過每層塔板或單位高度填料層的壓降。除上述幾項主要性能外，塔的造價的高低、安裝、維修的難易以及長期運轉(zhuǎn)的可靠性等因素，也是必須考慮的實際問題。填料塔則有較小的壓降，但大塔徑填料塔氣液分布不夠好，導(dǎo)致分離效率較低。新型填料的開發(fā)使用，極大改進(jìn)了填料塔的使用范圍, 相關(guān)填料流體力學(xué)性能和傳質(zhì)性能參數(shù)更為可靠和豐富。二設(shè)計題目項目名稱:丙酮精餾塔：原料:85噸/天39%(質(zhì)量%)其余為水產(chǎn)品要求:回收率 98% 塔頂產(chǎn)品濃度 98%三設(shè)計說明書符號表符號名稱單位F進(jìn)料流量kmol/hD塔頂產(chǎn)品流量kmol/hW塔底產(chǎn)品流量kmol/hM摩爾質(zhì)

6、量kg/kmolN理論塔板數(shù)R回流比P壓強Pat溫度氣體粘度Pa·sV氣相摩爾流量kmol/hW液相摩爾流量kmol/hXD塔頂產(chǎn)品濃度XW塔底產(chǎn)品濃度x液相摩爾分?jǐn)?shù)y氣相摩爾分?jǐn)?shù)組分的相對揮發(fā)度回收率密度kg/m3四流程圖 原料粗餾塔精餾塔冷凝器冷凝器再沸器1再沸器2排水塔頂產(chǎn)物1塔頂產(chǎn)物2五物性參數(shù)水的物性參數(shù): 分子量18壓強/Pa溫度t/密度比熱容黏度汽化熱H/(kJ/kg)1.010999.94.212178.78-10999.74.191130.5327020998.24.183100.4234830995.74.17480.1239840992.24.17465.324

7、5050988.14.17454.9348860983.24.17846.9853070977.84.16740.6055580971.84.19535.5068090965.34.20831.48625100958.44.22028.24640（丙酮分子量58.05）此精餾塔設(shè)計我選擇常壓精餾是為了操作方便，由丙酮的物性參數(shù)所起確定。規(guī)整填料性能填料類型理論板數(shù)N(1/m)比表面積a(1/m)空隙率§(%)P/Z (Mpa/m)AK125Y塑料孔板波紋填料0.8512598.51.4*10-40.2911.563六化工工藝設(shè)計：6.1 汽液平衡數(shù)據(jù)丙酮汽液平衡數(shù)據(jù)表壓強/kPa溫度

8、/丙酮摩爾分?jǐn)?shù)/%液相子x汽相中y101.3251000.00.092.70.010.25386.50.020.42575.80.050.62466.50.100.75563.40.150.79862.10.200.81561.00.300.83060.40.400.83960.00.500.84959.70.600.85959.00.700.87458.20.800.89857.50.900.93557.00.950.96356.131.01.0氣液平衡t-x-y圖6.2.數(shù)據(jù)換算：質(zhì)量分?jǐn)?shù)換算到摩爾分?jǐn)?shù)：X=0.938單位換算: 6.3.物料衡算：原料處理量： F=135.35Kmol/h

9、進(jìn)料濃度： XF=0.165塔頂產(chǎn)品丙酮的摩爾分率： XD=0.938 回收率 =98% 由： F=D+WFXF=DXD+WXWDXD/FXF=得：塔頂流量： D=23.38kmol/h 塔底流量：W=111.97kmol/h塔底產(chǎn)品丙酮的摩爾分率: Xw =0.0046.4.理論板數(shù)計算:6.4.1 板數(shù)和回流比關(guān)系一般R加大,理論板數(shù)較少,塔設(shè)備投資少,但氣化量大,能耗高,操作費用少。R減少,理論板數(shù)較多,塔設(shè)備投資大，但氣化量小，能耗高，操作費用多。由XD 、XW、R可確定N，取RN作圖如下：吉利蘭關(guān)理論板數(shù)圖回流比的變化與理論板數(shù)的關(guān)系R0.470.691.332.032.856.69

10、NT4.99.576.25.35取操作回流比為:R=2.036.4.2 理論板數(shù)q=1q線方程: x= XF=0.1654精餾段理論板數(shù) = 4 進(jìn)料板:第5塊提餾段理論板數(shù) = 3 總理論板數(shù) Nt=76.5 操作線方程：精餾線操作線=0.6700x+0.3096提餾線操作線=七塔和塔板主要工藝尺寸計算7.1 平均分子量的計算：M輕組分= 58.08 ， M重組分= 18，塔頂?shù)钠骄肿恿浚篨d =XD=0.938，X1=0.979，Mvdm=Xd*M輕組分 + (1- Xd)*M重組分=55.54g/mol Mldm=X1*M輕組分 + (1-X1)*M重組分=53.18 g/mol進(jìn)料板

11、的平均分子量：y3=0.807x3=XF=0.165 Mvfm= y3* M輕組分+ (1- y3) *M重組分 =50.34 g/mol Mlfm= x3* M輕組分+(1- x3) *M重組分=24.61 g/mol塔底的平均分子量：Yw=0.567Xw=0.004 Mvwm=Yw* M輕組分+ (1-Yw) *M重組分=40.73 g/mol Mlwm=Xw* M輕組分 +(1-Xw) *M重組分 =18.16g/mol精餾段, 提餾段的平均分子量：精餾段平均分子量 Mlm=( Mldm+ Mlfm)/2=52.94g/molMvm=( Mvdm+ Mvfm)/2=38.90g/mol提

12、餾段平均分子量 Mlm= (Mlwm+ Mlfm)/2=45.54 g/molMvm= (Mvwm+ Mvfm)/2=21.39 g/mol7.2 平均密度的計算：根據(jù)進(jìn)料板組成查水-丙酮平衡體系t-x-y圖，得進(jìn)料板溫度tF=64，塔底溫度tW=72，塔頂溫度tD =59利用物性數(shù)據(jù)參數(shù)表查得：在64下，丙酮的密度與水的密度：=719=980在72下，丙酮的密度與水的密度：=711=977.8在59下，丙酮的密度與水的密度：=720=983.2因此，丙酮的平均密度、水的平均密度取各溫度下的丙酮的密度與水的密度的平均值，=716.7=980.37.2.1 液相平均密度其中進(jìn)料丙酮質(zhì)量百分比：塔

13、底丙酮質(zhì)量百分比：塔頂丙酮質(zhì)量百分比：塔頂液相密度:進(jìn)料液相密度：塔底液相密度:精餾段的平均液相密度:提餾段的平均液相密度:氣相平均密度進(jìn)料板溫度tF=64，塔底溫度tW=72，塔頂溫度tD = 59精餾段: =61.57.71Kg/m3提餾段: 683.83 Kg/m37.3塔徑的計算(規(guī)整填料)最近規(guī)整填料得到較快，使用規(guī)整填料，填料塔性能穩(wěn)定，氣液體再分布性能均勻，塔的分離效能高，壓力降低，能適應(yīng)較高的氣速和較低的回流比，彈性大。表7-2-1規(guī)整填料性能填料類型理論板數(shù)N,1/m比表面積at，1/m空隙率P/Z,Mpa/mAK125X塑料孔板波紋填料0.8512598.51.4*1040

14、.2911.563精餾段塔徑：（1）塔頂液相平均粘度的計算由 tD = 59,查手冊得丙酮 = 0.207 mpa·s水 = 0.4759mpa·slg(L,D)= XD×lg(L,輕組分)+（1XD）×lg(L,重組分)=L,D=0.2179 mPa·slg(L,F)= Xn×lg(L,輕組分)+（1Xn）×lg(L,重組分)（Xn：加料板上的液相組成）=-0.3823L,F=0.4147 mPa·s液體粘度L(L,D+L,F）/2=0.3163 mPa·s（2）計算: 液相品質(zhì)流量氣相品質(zhì)流量（3）計

15、算得泛點氣速其中：u f為泛點氣速 m/s g：重力加速度 9.81 m/s2 a：填料比表面積1/m：空隙率L：液體黏度，mPas A，K：常數(shù)VM，LM： 氣液相密度 Kg/m3 WG，WL：氣液相質(zhì)量流量，Kg/h 帶入數(shù)據(jù)得:計算得泛點氣速uf=1.62 m/s取安全系數(shù)計算泛點氣速=1.30 m/s ，得，所以塔徑圓整后，D=0.3m7.3.2 提餾段塔徑：同理得，塔徑圓整后，D=0.3m全塔塔徑精餾段塔徑圓整后D=0.3m提餾段塔徑圓整后D=0.3 m7.4 填料層高度計算(規(guī)整填料)根據(jù)塔徑，可取板間距HT = 0.30 m精餾塔有效高度為Z精 = N精× HT = 4

16、×0.3= 1.2 m 提溜段有效高度為Z提 = （N提 1 ）×HT = (3 1)×0.3 = 0.6 m在進(jìn)料板上方開一入孔，其高度為0.7 m 故精餾塔的有效高度為Z = Z精 + Z提 + 0.8 =1.2+0.7+0.6=2.5m7.5填料塔的流體力學(xué)性能 7.5.1 壓降(規(guī)整填料)：查表可知，125Y型的金屬孔板波紋填料的每米填料塔中的壓降：P =0.2kPa精餾段P=Z精餾段*P/Z=1.2×0.2=0.24 Pa提餾段P=Z提餾段*P/Z=0.6×0.2=0.12 Pa7.6持液量 7.6.1 精餾段液體噴淋量噴淋密度：U=

17、Lh/0.785D2= 16.5m3/m2h最小噴淋密度：Umin=(Lw)min= 0.12×125=15 m3/m2h式中：填料的比表面積，m2/m3；Umin最小噴淋密度，m3/（m2·h）；(Lw)min最小潤濕率，m3/（m·h）。 (Lw)min的取值如下：因此：(Lw)min=0.12 125Y/125X金屬孔板波紋填料，125Y/125X塑料孔板波紋填料要求液體噴淋量>最小噴淋量（若噴淋密度過小，可增加回流比，或在許可范圍內(nèi)減小塔徑，或適當(dāng)增加填料層高度予以補償。）7.6.2提餾段液體噴淋量噴淋密度：U=Lh/0.785D2= 10.70m3

18、/m2h最小噴淋密度：Umin=(Lw)min= 0.12×125=15 m3/m2h要求液體噴淋量>最小噴淋量八.填料塔的附件8.1 筒體(一)設(shè)計壁厚圓筒計算厚度，考慮到介質(zhì)對筒壁的腐蝕作用，在設(shè)計筒體所需厚度時，還應(yīng)在計算厚度d的基礎(chǔ)上，增加腐蝕裕度C2。由此得到筒體的設(shè)計厚為 式中 dd-圓筒設(shè)計厚度,mm； Di-圓筒內(nèi)徑,mm； p-容器設(shè)計壓力，MPa；f-焊接頭系數(shù).由于p與t比很小,采用簡寫式:：根據(jù)表8-62，設(shè)計溫度為94100，采用碳素鋼鋼板，查得鋼號為A3，鋼板標(biāo)準(zhǔn)為GB912，在此設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力為111MPa，計算壓力 p=0.000329+0

19、.000653+0.1013=0.1023MPa圓筒內(nèi)徑焊接頭系數(shù) 則 園整后為3mm，在鋼號為A3，鋼板標(biāo)準(zhǔn)為GB912的厚度34mm范圍內(nèi)。（2） 筒體參數(shù)碳素鋼鋼板鋼號鋼板標(biāo)準(zhǔn)使用狀態(tài)厚度mm常溫強度指標(biāo)100下的許用應(yīng)力MPabMPasMPaA3GB912熱軋343702351118.2封頭選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭這種封頭是由半個橢圓球和一段高度為h0的圓柱形筒節(jié)構(gòu)成。公稱直徑 曲面深度 根據(jù)表8-122，封頭直邊高度 ， 壁厚4mm封頭高度：由標(biāo)表選用JB/T47462002的封頭,類型代號EHAEHB橢圓形封頭內(nèi)表面積、容積、質(zhì)量公稱直徑DNmm總高度Hmm名義厚度nmm內(nèi)表面積Am2容

20、積Vm3質(zhì)量Mkg32510660.12920.00586.15298.3 裙座因為塔的高徑比小于30，所以用圓筒形裙座公稱直徑DNmm每根支腿允許載荷kN支腿數(shù)量支承最大高度Hmaxmm尺寸/mm焊縫長度hf墊板地腳螺栓寬度A長度Ax厚度n1孔徑db規(guī)格80012410001302602002.4624M20裙座高度： 封頭高度： 塔頂部空間高度： 塔底部高度： 塔釜： 塔底停留時間： 則8.4 法蘭由于在常壓下操作,所有法蘭均采用標(biāo)準(zhǔn)管法蘭平焊法蘭。根據(jù)表10-22，由公稱壓力PN=0.25MPa，選擇如下參數(shù)：法蘭參數(shù)公稱直徑DNmm法蘭/mm螺柱連接尺寸法蘭厚度質(zhì)量Kg規(guī)格數(shù)量DD1D

21、2D3D4d甲型500615580550540537183022.8M16208.5 液體再分布裝置選擇液體再分布裝置選擇為使流向塔壁的液體能重新流回塔中心部位，一般在液體流過一定高度的填料層后裝置一個液體再分布器。液體再分布器形狀如漏斗，在液體再分布器側(cè)壁裝有若干短管，使近塔壁的上升氣流通過短管與中心氣流匯合，以利氣流沿塔截面均勻分布。 通常將整個填料層分為若干段，段與段之間設(shè)置液體再分布器。 由資料可知， 則取則=2.5 m即每隔2.5m需安裝一個液體再分布裝置因為Z=5.0 m，因此需加2個液體再分布器。8.6 填料支撐裝置選擇 填料支撐裝置結(jié)構(gòu)最簡單的是柵板，由豎立的扁鋼焊在鋼圈上制得

22、。為防止在柵板處積液導(dǎo)致液泛，柵板的自由截面率應(yīng)大于50。此外，效果較好的是具有圓形或條形升氣管的篩板式支承板，液體從板上篩孔流下，氣體通過升氣管由管壁的小孔流出，氣液分布較均勻，又因在支承裝置處逆流的氣液相各有通道，可避免因支承裝置而引起的積液現(xiàn)象.8.7 除沫器選擇 氣體從塔頂流出時，總會帶少量液滴出塔。為使氣體夾帶的液滴能重新返回塔內(nèi)，一般在塔內(nèi)液體噴淋裝置上方裝置除沫器。常用的除沫器有折流板式和填料層式。 折流板式除沫器：氣體流過曲折通道時，氣流中夾帶的液滴因慣性附于折流板壁，然后流回塔內(nèi)。填料層式除沫器：氣體流過填料層時，氣流中夾帶的液滴附于填料表面流回塔內(nèi)。 在此選用填料層式除沫器

23、：設(shè)計氣速選?。簹馑伲撼鞯闹睆竭x擇：則直徑：根據(jù)直徑選取不銹鋼除沫器：類型：標(biāo)準(zhǔn)型 規(guī)格：40-100材料：不銹鋼絲網(wǎng)（1Gr18Ni9） 絲網(wǎng)尺寸：圓絲0.23查5參考數(shù)目中，由表37-1和37-2得公稱直徑DN主要外形尺寸質(zhì)量（kg）HH1D絲網(wǎng)格柵及定距桿支承件5001002105002.812.890.191502504.222.940.198.8 液體噴淋裝置選擇填料塔操作要求液體沿同一塔截面均勻分布。為使液流分布均勻，液體在塔頂?shù)某跏挤植急仨毦鶆?。在填料層?nèi)液體初始分布良好，會減少塔頂部的“端效應(yīng)”，好的噴淋裝置可保證填料分離效率充分發(fā)揮，若從塔中央一點注入液流時，液流在一定填

24、料高度內(nèi)會很不均勻。蓮蓬式噴灑器具有半圓球形外殼,在殼壁上有許多可供液體噴灑的小孔,液體由泵或高位槽以一定壓頭流入,然后由小孔噴出.常用參數(shù)直徑d為塔徑D的1/31/5;球面半徑為(0.51.0)D;噴灑角小于80°,噴灑外圈距塔壁x=70100mm,蓮蓬高度y（0.51.0）D,小孔直徑d0=38mm,推薦45mm,蓮蓬頭一般用于直徑在600mm以下的塔中.在此選取蓮蓬頭式噴淋器，選用此裝置能使截面積的填料表面較好濕潤，結(jié)構(gòu)簡單，制造維修方便，噴灑比較方便，安裝也方便。流速系數(shù)，0.50.82，在此取0.82。H取0.06 小孔輸液能力計算：小孔點面積：小孔直徑d取8mm，則小孔數(shù)

25、：8.9預(yù)熱器的選擇取總傳熱系數(shù)K=1500W/m2（丙酮）汽化潛熱r1235kJ/kgK （水）汽化潛熱r2590kJ/kgK Q=Ft =2.03*104 KJ/h換熱器面積A= m2 圓整到m2選型：將計算出的換熱器面積作為公稱面積，在附錄中選擇換熱器，并給出所選擇的換熱器的參數(shù)（如果列表，必須寫出表頭）。表10-3-1預(yù)熱器的主要參數(shù)外殼直徑D/mm公稱壓強pg/(kgf/cm2)公稱面積A/m2管子排列方法管長l/m管子外徑d0/mm管子總數(shù)N/根管程數(shù)殼程數(shù)4002540正三角排列6258641九. 輔助設(shè)備換熱器設(shè)計參數(shù)換熱氣名稱介質(zhì)溫度,進(jìn)出塔頂冷凝器殼程塔頂泡點塔頂泡點管程循

26、環(huán)冷凝水2040塔底再沸器殼程泡點泡點+4管程蒸汽1681689.1塔頂冷凝器的選擇總傳熱系數(shù) K=1250W/m2rD=r1*y1+r2*(1-y1)=225.6kj/kgQ=(R+1)DrD=1366.7kj換熱器面積 A=43.2 m2塔頂冷凝器的主要參數(shù)外殼直徑D/mm公稱壓強Pg/(kgf/cm2)公稱面積A/m2管子排列方法管長l/m管子外徑do/mm管子總數(shù)N/根管程數(shù)殼程數(shù)4001643.262510219.2 塔頂再沸器的選擇總傳熱系數(shù) K=2500W/m2rw=r1*Xw+r2*(1-Xw)=987,738kj/kg平均Cp=Cpi*Xi=15.43kj/kgKQ=V*rw

27、+V*Cp*t=3500000KJ/h換熱器面積 A=5.28 m2塔頂再沸器的主要參數(shù)外殼直徑D/mm公稱壓強Pg/(kgf/cm2)公稱面積A/m2管子排列方法管長l/m管子外徑do/mm管子總數(shù)N/根管程數(shù)殼程數(shù)273255.282253819.3管道設(shè)計與選擇為減少氣液進(jìn)出塔對塔內(nèi)操作的沖擊，管徑選取按下述條件：流體流速:uL=13 m/s 氣體流速uG=1030m/s蒸汽: u=3050 m/s uL=2m/s u=40m/s公式: 塔頂回流管 di=28mm塔頂蒸汽出口管 di=140mm塔頂產(chǎn)品出口管 di=9.7mm 進(jìn)料管 di=25mm塔釜出料管 di=172mm塔釜回流管

28、 di=25mm塔釜產(chǎn)品出口管 di=22mm9.4泵9.4.1 進(jìn)料泵給出進(jìn)料量V=1.79m3/h圓整后V=2 m3/h揚程 H=8m 表10-4-1 進(jìn)料泵的參數(shù)泵型號流量/(m3/h)揚程/m轉(zhuǎn)速/(r/min)氣蝕余量/m泵效率/%功率/kW泵外形尺寸（長×寬×高）/mm泵口徑/mm軸功率配帶功率吸入排出IS50-32-1603.75814502.0480.280.55465×240×29250329.4.2 回流泵回流液可以通過重力流下去，因此回流泵省去可以達(dá)到經(jīng)濟、實惠的目的。十三、 塔設(shè)計計算參數(shù)匯總項目符號單位計算數(shù)據(jù)精餾段提餾段平均壓

29、強PmkPa101.3101.3液相平均分子量MLKg/mol52.9345.54氣相平均分子量MVKg/mol38.9021.39液相平均密度LKg/m3789.04916.6氣相平均密度vKg/m37.713.83平均流量液相WLkg/h2528.48325.17氣相WGkg/h2755.71515.27理論塔板數(shù)N塊43(不包括再沸器)填料層高度Zm2.50.6塔徑Dm0.30.3空塔氣速um/s5.185.12塔板壓降pkPa0.240.12液體的噴淋量Lh3.242.1十一、參考數(shù)據(jù)1陳常貴、曾敏敬等，化工原理（上、下），天津科學(xué)技術(shù)出版社，1992年，天津2畢誠敬，化工原理課程設(shè)計，天津科學(xué)出版社，1996年，天津3化學(xué)工程編委會，化學(xué)工程手冊（第1、13卷），化學(xué)工業(yè)出版社，1989年，北京4化工設(shè)備設(shè)計全書編委會，塔設(shè)備設(shè)計，上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1989年，上海5潘國昌、