橋梁工程技術(shù)交底大全報(bào)告計(jì)算書

1、專業(yè)資料 橋梁工程課程設(shè)計(jì)及計(jì)算書 設(shè)計(jì)題目 : 橋梁工程課程設(shè)計(jì) 學(xué) 院： 土木與建筑學(xué)院 指導(dǎo)老師： 汪峰 姓 名： 學(xué) 號： 班 級： 專業(yè)資料 2014 年 6 月 、 基本資料 1 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： 20 m 計(jì)算跨徑： 19.50 m 主梁全長： 19.96 m 2. 橋面凈寬：凈 7.5 m+2 X 0.25 m 3. 車輛荷載：公路 級 4. 人群荷載： 3.0 KN/m2 5. 選用材料： 鋼筋：采用 HRB300 鋼筋，HRB335 鋼筋 混凝土：主梁 C40 專業(yè)資料 人行道及欄桿： C25 橋面鋪裝： C25 （重度 24KN/m ） 6. 課程設(shè)計(jì)教材及主要參考資料： 橋梁

2、工程 .姚玲森編 .人民交通出版社， 1990 年 橋梁工程 .邵旭東等編 .人民交通出版社， 2007 年 橋梁工程 .范立礎(chǔ)編 .人民交通出版社， 2001 年 簡支梁橋示例集 .易建國編 .人民交通出版社， 2000 年 橋梁工程課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 .橋梁教研室 .哈爾濱工業(yè)大學(xué)教材科， 2002 年 梁橋設(shè)計(jì)手冊 .橋梁編輯組 .人民交通出版社， 1990 年 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （JTG D60-2004 ）人民交通出版社 北京 拱橋設(shè)計(jì)手冊（上、下） .橋梁編輯組 .人民交通出版社， 1990 年 配筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 袁國干主編，同濟(jì)大學(xué)出版社 、橋梁尺寸擬定 1 主梁高度： h

3、=1.5m 梁間距：采用 5 片主梁，間距 1.8m 。 2. 橫隔梁：采用五片橫隔梁，間距為 4x4.85m,梁高 1.0m,橫隔 梁下緣為 15cm, 上緣為 16cm 。 3. 主梁梁肋寬：梁肋寬度為 18cm 。 4. 橋面鋪裝：分為上下兩層，上層為瀝青砼厚 2.0cm, 下層為 C25 防水混凝土墊層厚 10.0cm 。橋面采用 1.5%橫坡。 5. 橋梁橫斷面及具體尺寸： （見作圖）20 專業(yè)資料 橋梁橫斷面圖 6. 橋梁縱斷面及具體尺寸：（見作圖） 三、橋梁計(jì)算 、主梁的計(jì)算 1、主梁的抗彎及抗扭慣性矩Ix、，Ti 求主梁界面的重心位置ax （圖 3） 18（x Q CO 20

4、專業(yè)資料 平均板厚: H=1/2 （ 10+18）=14（ cm）專業(yè)資料 1 3 14 2 1 3 150 2x 160 14 160 14 45.93- 20 150 20 150 -45.93 12 2 12 2 4 41548101.94cm 0.415481019 4 M ITi Cjbjtj 0.3333 1.80 0.143 0.3036 1.16 0.183 0.003517m4 i 1 2. 計(jì)算結(jié)構(gòu)自重集度（表 1） 結(jié)構(gòu)自重集度計(jì)算表 表 1 主梁 010 018 g1 0.20 1.50 ( )(1.80-0.20) 25 13.10KN/m 2 橫 隔 梁 對于邊主

5、梁 . 0.10 0.18 1.80-0.20 0.15 0.16 g2 1.00-( 2 ) ( 2 ) 2 5 25/19.50 0.68KN/m 對于中主 梁 1 g2 2 0.68 1.36KN/m 橋面鋪裝層 g3 (0.02 7.50 23 0.10 7.50 24)/5 4.29KN/m 欄桿及人行道 g4 5 2/5 2.00KN/m 合 計(jì) 對于邊主 梁 g gi 13.10 0.68 4.29 2.00 20.07KN/m 對于中主 梁 g 13.10 1.36 4.29 2.00 20.75KN/m ax (180 20) 14 14 2 150 20 150 (180

6、12) 14 150 20 45.93cm 專業(yè)資料 3結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計(jì)算（表 2） 截面位置 x 內(nèi)力 剪力 Q（ KN） 彎矩(KN m ) X=0 Q 20.07 2 19.5 195.7 202.3 M 0 (0) X - 20.07 “19.5 一 小 20.07 19.5“ l 19.5 4 Q 19.5 - 97.8 M 19.5 715. 2 2 2 4 4 101.2 739.7 X - Q 0 （0） M1 2 一 20.07 19.52 954.0 986.3 2 8 邊中主梁自重產(chǎn)生的內(nèi)力 表 2 主：括號（）內(nèi)值為中主梁內(nèi)力 3. 汽車、人群荷載內(nèi)力計(jì)算 （1）支點(diǎn)處荷

7、載橫向分布系數(shù)（杠桿原理法） 汽車荷載距人行道邊緣不小于 0.5m。在橫向影響線上確定荷載橫向最不利 的布置位置（圖 4） 專業(yè)資料 圖 4 支點(diǎn)處各主梁的橫向分布情況 各梁支點(diǎn)處相應(yīng)于公路一I級和人群荷載的橫向分布系數(shù)計(jì)算（表 3） 表 3 梁號 公路一I級 人群何載 1 (5)號梁 q 0.875 m qi m q2 2 2 0.438 / 2 (4)號梁 q 1.000 c ucc m q2 m q4 ? ? 0.500 / 3 號梁 q 0.186 1.000 clcc m q3 0.593 2 2 / （2）跨中荷載橫向分布系數(shù)（修正偏心壓力法） 承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：B/I 7.5/

8、19.5 0.3850.5,可按修正的剛性橫梁法來 繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) mc o 計(jì)算抗扭修正系數(shù) ：專業(yè)資料 Gl2乩 i 12E Ij i 求荷載橫向分布影響線坐標(biāo) 梁數(shù) n=5，梁間距為 1.60m，則: 5 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 aj a a2 a3 2 1.8 1.8 0 -1.8 -1.8 2 29.16m i 1 1( 5 )號梁在兩邊主梁處的橫向影響線豎標(biāo)值為： 1 aa1 1 (2 1.8)2 0.20 0.8886 0.44 0.5910 11 n 5 2 aj i 1 5 29.16 1 a1a5 1 (2 1.8)2 0.2 0.

9、8886 0.44 0.1910 15 n 5 2 ai i 1 5 29.16 2（4）號梁在兩邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為: 1 21 _ n -aa 0.2 0.8886 0.22 0.3955 2 ai i 1 1 25 _ n ?2* 0.2 0.8886 0.22 0.0451 2 ai i 1 3 號梁在兩邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為: 畫出各主梁的橫向分布影響線，按最不利位置布置荷載，如（圖0.4E 19.52 5 0.8886 31 35 0.2 專業(yè)資料 rrm 誘1級3號聚 P84.11cm 鋼筋重心位置as為： asi yi 2 (18.0 6.15 15.2 6.

10、15 12.0 10.18 8.4 10.18 4.8 10.18) as - - 10.75cm asi 4 6.15 6 10.18 h0 h-as (150-10.75) 139.25cm 查表，可知 b 0.56,故 x 0.08m v bh0 0.56 1.1925m 0.6678m 專業(yè)資料 則截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求. 配筋率 p 為 p 8570 100% 0.449% 0.2% bfh0 160 119.25專業(yè)資料 故配筋率 p 滿足規(guī)范要求。 2持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 按截面實(shí)際配筋面積計(jì)算截面受壓區(qū)高度為 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為驗(yàn)算截面抗彎承載力： Md

11、fedbfx(h0 -x) 18.4 103 1.6 0.08151 (1.1925-0.08) 2765.602KN m2549.338KM 抗彎承載力滿足要求。 3. 斜截面抗剪承載力計(jì)算 支點(diǎn)剪力 3 號梁為最大，采用 3 號梁剪力值經(jīng)行抗剪計(jì)算，跨中剪力效應(yīng) 以 1 號梁為最大，采用 1 號梁剪力值經(jīng)行計(jì)算。 Vd0 597.686KN Vd1/2 159.726KN 假定最下排 2 根鋼筋沒有彎起而通過支點(diǎn)，則有： a 4.8cm, h0 h- a 150 -4.8 145.2cm 0.51 10-3f7bho 0.51 10-3 V40 180 1252KN 726.90KN dV

12、d 537.92KN 故端部抗剪截面尺寸滿足要求。 3 若滿足條件dVd 0.5 10 2 ftd bh0，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算， 僅按構(gòu) 造要求配置鋼筋。而 3 dVd 597.686 KN 0.5 10- 2ftdbh0 200.772 KN As fsd fed bf 85.70 280 cm 18.4 160 8.151cm 專業(yè)資料 則應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。 (1) 斜截面配筋計(jì)算圖式專業(yè)資料 I 最大剪力Vd取用距離支座中心 h/2（梁高一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與 I 箍筋共同承擔(dān)的剪力Vcs不小于0.6Vd， 彎起鋼筋 （按 45 度彎起） 承擔(dān)的剪

13、力 不大于0.4Vd。 計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距離支座中心 h/2 處由 彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下面彎 起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 彎起鋼筋及計(jì)算圖式如下 由內(nèi)插可得，距離支座中心 h/2 處得剪力效應(yīng)為 彎起鋼筋圖示及計(jì)算圖示 圖 8 （尺寸單位：cm） Vcs 0.6Vd 0.6 566.243KN 339.7458KN Vsb 0.4Vd 0.4 566.243KN 226.4972KN 相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值如下，表 10 彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計(jì)算 表 10 59

14、7.686-159.726 159.726 KN 566.243KN - 1 - - - 專業(yè)資料 斜筋排次 彎起點(diǎn)距支 承擔(dān)的剪力 斜筋排次 彎起點(diǎn)距支 承擔(dān)的剪力 專業(yè)資料 座中心距離 /m 值 Vsbi / kN 座中心距離 /m 值 Vsbi / kN 1 1.213 226.4972 4 4.402 93.2440 2 2.345 199.3026 5 5.339 45.2454 3 3.409 144.6235 (2) 各排彎起鋼筋的計(jì)算，與斜截面相交的彎起鋼筋抗剪承載能力按下式計(jì)算 每排彎起鋼筋的面積計(jì)算表 表 11 彎起排次 每排彎起鋼筋計(jì) . . 2 算面積Asb / mm

15、彎起鋼筋數(shù)目 每排彎起鋼筋實(shí) 2 際面積Asb / mm 1 1524.5150 2-36 2035.8 2 1341.4727 2-36 2035.8 3 973.4368 2-28 1231.5 4 627.6099 2-28 1231.5 5 304.5393 2-28 1231.5 在靠近跨中處，增設(shè) 2-16 的輔助斜鋼筋，Asb5 =402.1mm2. (3) 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算: 2-36 鋼筋的抵抗彎矩為 3 0.75 10 fsd Asb sin Asb 0Vs 0.75 10-3 fsd sin s 1 . Asb _ Vsb -3 0.14

16、857 0.75 10 280sin 4 專業(yè)資料 M1 2fsAs1(h0- 2 280 103 10.179 10-4 (1.1925- 0.08 2 )KN m 656.95KN m 專業(yè)資料 第一排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為 M1 (2766 2 656.95 2 397.44) KN 657.22 KN 第二排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為 M2 (2766 1 656.95 2 397.44) KN 1314.17KN 第三排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為 M3 (2766 2 397.44) KN 1971.12KN 第四排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為 M4 (2766 1 397

17、.44) KN 2368.56 KN 第五排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為 2 _28 鋼筋的抵抗彎矩為 M2 2 fsAs1 (h0 - 2) 2 280 103 6.158 10-4 (1.1925- 0.08 )KN m 397.44KN m 跨中截面的抵抗彎矩為 280 103 85.70 104 (1.1925- 0.08 )KN m 2766KN m 全梁抗彎承載力校核見下圖。圖 9 梁抗彎承載力驗(yàn)算圖示(尺寸單位：cm) 專業(yè)資料 M5 2766 KN 4. 箍筋設(shè)計(jì) 箍筋間距的計(jì)算式為 1 竺 10 6 2 0.6P . TCTkAsvfsvbhO 0Vd 選用 2 10 雙肢箍

18、，則面積Asv 1.57cm2 ;距離支座中心ho/2 處得主筋為 2-36, 2 As 20.36cm 有效高度 h0 130-3-d/2 (130-3-3.6/2)cm 125.2cm p bAt100% 20.36 100% 0.903% ,則 P 100p 0.903，最大剪力設(shè)計(jì)值 18 125.2 Vd 597.686 KN。 相應(yīng)的參數(shù)代入上式得 g 1.02 1.12 0.2 10-6 (2 0.6 0.903) .40 157 195 180 12522 S, 2 261mm (0.6 1.0 597.686)2 按有關(guān)要求選用S 250mm 在支座中心向跨中方向長度不小于

19、1 倍梁高(130cm )范圍內(nèi)，箍筋間距取為 100mm。 由上述計(jì)算，箍筋配置如下：全梁箍筋的配置為 2 10 雙肢箍，在由支座中心至 支點(diǎn) 1.500m 段，箍筋間距取為 100mm，其他梁段箍筋間距為 250mm。 箍筋配筋率為： A 157 當(dāng)間距 Sv 100mm時(shí)，psv sv 100% 100% 0.872% Svb 100 180Sv 專業(yè)資料 均滿足最小配箍率 R235 鋼筋不小于 0.18%的要求。 5斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為 距離支座中心 h/2 處截面 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)出截面 錨于受拉區(qū)得縱向主筋開始不受力處得截面 箍筋數(shù)量或間距有改變的截面

20、 構(gòu)建腹板寬度有改變的截面 因此，要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面有（見圖 10）: 1* 4 C 1 圖 10 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖式（尺寸單位：cm ） 離支點(diǎn)中心 h/2 處截:1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值為:當(dāng)間距Sv 250mm時(shí)，psv 竺100% Svb 157 250 180 100% 0.349% 專業(yè)資料 設(shè)計(jì)值為: 設(shè)計(jì)值為: 設(shè)計(jì)值為: 設(shè)計(jì)值為: 驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力 Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩 M d。 受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為 0Vd Vcs Vsb 3 Vsb 0.75 10 fs

21、d ASbSin s Vcs 1 30.45 10 3bh ., 2 0.6P , S sv 計(jì)算斜截面水平投影長度為 C O.6mhoVd 566.243KN，Md 339.799KN 距支座中心 1.213m 處截面 2-2 （第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ,相應(yīng)的剪力和彎 Vd 519.284 KN，Md 611.541KN 距支座中心 2.345m 處截面 3-3 （第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎 Vd 436.429KN，Md 1096.734 距支座中心 3.409m 處截面 4-4 （第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎 Vd 417.669KN， Md 1482.996

22、 距支座中心 4.402m 處截面 5-5 （第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)） ，相應(yīng)的剪力和彎 Vd 371.681KN，Md 1786.397KN SV 專業(yè)資料 為了簡化計(jì)算可近似取 C 值為C ho , C (125.2 119.25 cm/2 122.225cm 由 C 值可內(nèi)插求得各個(gè)斜截面頂端處得最大剪力和相應(yīng)的彎矩 斜截面 1-1 : 斜截面內(nèi)有 2-36 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P 100 100 10.179 2 0.925 18 122.225 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2 36+2 36，故 3 Vsb1 0.75 10 280 2036 2 sinkN 604

23、.5kN 4 Vcs1 Vsb1 (570.8 604.5)KN 1175.3KN 566.243KN 斜截面 2-2 : 斜截面內(nèi)有 2-36 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P 100 100 10.179 2 18 122.225 0.925 Asv sv 1. 57 100% 0.872% (Svb) 10 18 則 Vcs2 1.0 1.1 0.45 10-3 180 1222.2 2 0.6 0.925 . 40 0.872% 195KN 570.8K斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2-36+2 -36，故SV ASv 麗 養(yǎng) 100% .872% Vcs1 1.0 1.1 0

24、.45 10-3 180 1222.2 2 0.6 0.925 40 0.872% 195KN 570.8KN 專業(yè)資料 3 Vsb2 0.75 10 280 2036 2 sin kN 604.5kN 4 斜截面 2-2 實(shí)際共截割 3 組彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近 受壓區(qū)，實(shí)際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交， 故近似忽略其抗剪承載力。以 下其他相似情況按此法處理。 Vcs2 Vsb2 (570.8 604.5) KN 1175.3KN 519.284 KN 斜截面 3-3: 斜截面內(nèi)有 4-36 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P 100 100 1 .179

25、2 2 1.851 18 122.225 則 Vcs3 1.0 1.1 0.45 10-3 180 1222.2 2 0.6 1.851 . 40 0.349% 195KN 398.5KN 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2-36+2 -28，故 Vsb3 0.75 10-3 280 (2036 1231.5) sin KN 485.13KN 4 Vcs3 Vsb3 (398.5 485.13)KN 883.63KN 436.429KN 斜截面 4-4 : 斜截面內(nèi)有 6-36 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 10179 6 P 100 100 2.782.5,P 取 2.5 18 122

26、.225 1.57 25 18 100% 0.349 sv 100% 0.349% 25 18 (Svb) (Svb) 專業(yè)資料 Vcs4 1.0 1.1 0.45 10-3 180 1222.2 2 0.6 2.5 40 0.349% 195KN 422.67KN 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2-28+2 -28，故 Vsb4 0.75 10-3 280 (1231.5 2) sinKN 365.68KN Vcs4 Vsb4 (422.67 365.68) KN 788.35KN 417.669KN 斜截面 5-5 : 斜截面內(nèi)有 6-36+2 -28 縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為

27、 P 100 100 10.179 6 6.158 2 3.342.5,p 取 2.5 18 122.225 2 0.6 2.5、40 0.349% 195KN 專業(yè)資料 1.0 1.1 0.45 10-3 180 1222.2 斜截面截割 2 組彎起鋼筋 2-28+2-16，故 Vsb5 0.75 10-3 280 (1231.5 402.1) sin KN 242.54KN 4 Vcs5 Vsb5 (422.67 242.54) KN 665.21KN 371.681KN 所以斜截面承載力符合要求。 6.持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原

28、因，主要是由于受 拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼 筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力驗(yàn)算。 三橫隔梁配筋計(jì)算(Svb) 100% 0.349% 25 18 422.67KN 專業(yè)資料 1確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用 縱向一行車輪和人群荷載對跨中橫梁的計(jì)算荷載為: 2.跨中橫梁的作用效應(yīng)影響線計(jì)算 一般橫梁彎矩在靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處得截 面較大。因此，圖中所示的跨中橫梁，只取 A-A（2、3 號梁的中點(diǎn)）、B-B （靠近 3號主梁）兩個(gè)截面計(jì)算橫梁的彎矩，取 1 號主梁右側(cè) C-C 截面和 2 號主梁右 側(cè) D-D截

29、面計(jì)算剪力。采用修正的剛性橫梁法計(jì)算橫梁作用效應(yīng)，先作出相應(yīng) 的作用效應(yīng)影響線。 （1）彎矩影響線 計(jì)算公式：在橋梁跨中當(dāng)單位荷載 P=1 作用在 j 號梁軸上時(shí)，i 號梁軸所受的 作用為豎向力ij （考慮主梁抗扭），于是，由平衡條件就可以寫出 A 截面的 彎矩計(jì)算式。 當(dāng) P=1 作用在截面 A-A 的左側(cè)時(shí) M A, j 1 jb1A 2 j b2A 1 eA A, j汽車: Po Pi j 2 140 0.7128 140 1.0 119.90kN 跨中橫梁受力影響線的面積: 舟 2 4.875 1 4.875 跨中橫梁縱向最不利荷載布置 圖 11 跨中橫梁的最不利受載圖式（尺寸單位:c

30、m） 專業(yè)資料 式中 biA i 號梁軸到 A-A 截面的距離； eA 單位荷載 P=1 作用位置到 A-A 截面的距離。 當(dāng) P=1 作用在截面 A-A 的左側(cè)時(shí)，同理可得 A,j 1jb1A 2j b2A 計(jì)算彎矩影響線值：已計(jì)算出的橫向影響線豎標(biāo)值，得到： 11 0.5554， 12 21 0.3777， 13 31 0.2， 14 0.0223， 15 24 0.1112， 34 0.2， 25 0.0223 對于 A-A 截面的彎矩影響線可計(jì)算如下： 當(dāng) P=1 作用在 1 號梁軸上時(shí) A1 11b1A 21b2A -eA 0.5910 2.40 0.3955 0.80- 2.40

31、-0.6652 當(dāng) P=1 作用在 4 號梁軸上時(shí) A4 14b1A 24b2A 0.0451 2.40 0.1112 0.80 0.1972 當(dāng) P=1 作用在 5 號梁軸上時(shí) A5 15b1A 25b2 A -0.1910 2.40 0.0451 0.80 -0.4223 根據(jù)上面計(jì)算得三點(diǎn)坐標(biāo)及 A-A 截面的位置，可以作出 M A 的影響線。 同理，MB影響線計(jì)算式如下 B 1 11b1B 21b2B - eB 0.5910 3.15 0.3955 1.55 - 3.15 0.6753 B 4 14b1B 24b2B 0.0451 3.15 0.1112 1.55 0.3144 B5

32、15b1B 25b2B -0.1910 3.15 0.0541 1.55 -0.5178 A,j 1 j 1A 2 j b2 A eA -0.1554， 專業(yè)資料 根據(jù)上面計(jì)算得三點(diǎn)坐標(biāo)及 B-B 截面的位置，可以作出MB的影響線。 (2).剪力影響線 1 號主梁右截面的剪力 V1 影響線計(jì)算專業(yè)資料 1）當(dāng) P=1 作用在計(jì)算截面以右時(shí): V1 1i 1i（即為 1 號梁的荷載橫向影響線） 2 號主梁右截面的剪力 船影響線計(jì)算 如 P=1 作用在 4 號梁軸上時(shí): V 24 14 24 0.0451 0.11 12 如 P=1 作用在 5 號梁軸上時(shí): V 25 15 25 -0.1910

33、0.0451 如 P=1 作用在 1 號梁軸上時(shí): V 11 21-1 0.5910 0.3955-1 影響線見相關(guān)圖示計(jì)算見 圖 12 750 2）當(dāng) P=1 作用在計(jì)算截面以左時(shí): V1 1i 1i 1）當(dāng) P=1 作用在計(jì)算截面以右時(shí): V2 2i 1i 2i 2）當(dāng) P=1 作用在計(jì)算截面以左時(shí): V2 2i 1i 2i 1 2 2TlbJcl 7 stst巴留O 6 寸胃 L O*n 口 InInCLICLIO O0.156 -0.1459 -0.013 專業(yè)資料 圖 12 跨中橫梁作用效應(yīng)影響線圖式(尺寸單位： cm ) a)計(jì)算簡圖 b) MA影響線 c) MB影響線 d ) 1

34、 號梁右側(cè)截面剪力影響線 e)2 號梁右側(cè)截面剪力影響線 3截面作用效應(yīng)計(jì)算 截面作用效應(yīng)的計(jì)算公式為 S 1 l0 i q0 可變作用汽車Po和人群qo在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見相關(guān)圖 橫梁截面作用效應(yīng)計(jì)算表 表 12 汽車Po/ kN 119.9 橫梁沖擊 系數(shù) 0.3 專業(yè)資料 人群 qo/（ kN/m） / 車道折減 系數(shù) 1 MA i 0.8827 0.3229 一車道 187.92 i -0.3515 0.8827 0.4840 -0.0752 兩車道 146.52 MB i -0.7023 0.3132 M B汽 -60.65 i / / M BA / 右 y i 0.53

35、32 0.3333 0.1891 -0.0108 兩車道 162.85 i / / VA / 右 V2 i 0.6572 0.3577 一車道 158.19 荷載組合 M Amax( kN m ) 263.088 M Bmin (kN m) -84.91 V / kN 227.99 4.橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算 正彎矩配筋（圖 13）專業(yè)資料 I 也 計(jì)奠竄曲航寸單位：cm) 把鋪裝層折算 3cm 計(jì)入截面，則橫梁高度為 103cm，橫梁翼緣板有效寬度為: 計(jì)算跨徑的 1/3=1950cm/3=650cm 相鄰兩橫梁的平均間距 487.5cm b 12hf 18 12 (14 3) 222cm 則

36、 1.0 263.088 18.4 2.22x(0.95-1) 103 整理得：x2-1.9x 0.01288 0 解得滿足要求的最小 x 值為 x 0.0068mv hf 0.17m，故假設(shè)正確。 鋼筋截面面積As可由fsdAs fcdbfX 計(jì)算，則 此時(shí) a 5 3.5 cm 8.5cm 280 12.56 橫梁翼板有效寬度應(yīng)取上述三者中的較小值，即 bf 222cm，先假設(shè) a=8cm ， 則得橫隔梁的有效高度為ho (103-8)cm 95cm。a 為鋼筋重心到底面得距離。 假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，由 M Amax fcdbfX h As 18.4 2.22 0.0068 280

37、9.92 10-4m2 9.92m2 選用 4 根直徑 20 的 HRB335 鋼筋，As 12.56 cm2 。 專業(yè)資料 則 x cm 0.861cm (18.4 222) h0 h -a (103-8.5) 94.5cm專業(yè)資料 而 h0 0.56 94.5cm 52.92cmx 0.861cm，滿足規(guī)范要求。 驗(yàn)算截面抗彎承載力： x 3 0.00861 0Mdu fcdbfx(h0 - ) 18.4 103 2.22 0.00861 (0.945- )KN m 2 2 330.84KM m M A max 263.088KN m 負(fù)彎矩配筋(圖 14) 此時(shí)，橫梁為 100cmX15

38、.5cm 的矩形截面梁。 487 .5 J 1* 1壬萬 切電邨晦及計(jì)算聯(lián)面統(tǒng)1邛：. 取a 4cm,則h0 (100-4)cm 96cm ,其中a為鋼筋重心到上緣距離。 3 x 1.0 84.91 18.4 103 0.155x(0.96) 整理得：x2 -1.92x 0.05954 0 解得 x 0.0315m，取 x 0.0315m。 As 184 155 .315m2 3.21 1052 3.21卅 2 選用 2 根直徑 16 的 HRB335 鋼筋，As 4.022cm。 此時(shí)，x 280 4.022 cm 3.95cm (18.4 15.5) 驗(yàn)算截面抗彎承載力0M Bmin fc

39、d bx( -1) 280 S 專業(yè)資料 sv AU bSv 1.006 100%/ 18 15 0.373% min 0.2%，滿足規(guī)范要求。0M du fcdbx h 2 18.4 103 0.18 0.0340 1.06 曾 kN m 117.45kN m M Bmin 86.04kN m x 0M du fcd bf x(h0 -) 2 18.4 1 03 0.155 0.0395 ( 0.96 - 0.0395)KN m 2 105.92KM m M Bmin 84.91KN m 橫梁正截面配筋率計(jì)算 P2 100% 0.27% 15.5 96.5 12.56 18 160 (103

40、-18-8.5) 15.5 100% 0.309% 均滿(3)抗剪計(jì)算與配筋設(shè)計(jì) 0.51 10-3、7CU7bh0 0.51 10-3 J50 180 945KN 613.42KN 0V 1.0 227.99KN 227.99 0V 227.99KN 0.5 10-3 2ftdbh0 0.5 10-3 1.0 1.65 180 945KN 140.33KN 則抗剪截面符合尺寸要求，但需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，通過計(jì) 算配置抗剪鋼筋，假定全部采用箍筋來承受剪力，選取箍筋為雙肢 8，則 2 Asv 1.006cm，箍筋間距計(jì)算公式如下, Sv 12 ； 0.2 10-6 (2 0.6P)

41、GkAsvfsvbh； 2 (0Vd) 1.02 1.12 0.2 10-6 (2 0.6 0.738) 50 100.6 195 180 9452 (1.0 1.0 227.99)2 253.59mm 式中，P 100p 100 證 0.738 選取箍筋間距& 150mm，箍筋配筋率為, 專業(yè)資料 、行車道板的計(jì)算 T 梁橫截面如圖 15,所示 1結(jié)構(gòu)自重及其內(nèi)力（按縱向 1m 寬板條計(jì)算） （1）每延米板上的結(jié)構(gòu)自重 g （表 13） 板的結(jié)構(gòu)自重 g 表 13 瀝青表面處治g1 0.02 X 1.0 X 23=0.46KN/m C25 混凝土墊層g2 0.1 X 1.0 X 24

42、=2.4KN/m T 梁翼板自重g3 0.10 0.18 仆 * QSI/ - 1.0 25 3.5KN/m 2 合計(jì) g gj 6.36KN/m (2) 每米寬板的恒載內(nèi)力 1 2 1 2 Mmin,g -gl0 - 6.36 0.8 2.04KN ?m Vmax,g g?lo 6.36 0.8 5.09KN P/2(單輪) cm ) 專業(yè)資料 2. 汽車車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 將車輛荷載后輪作用于鉸縫軸線上（圖 16）,后軸作用力為 P=140KN，輪壓 分布寬度如圖 16 所示。車輛荷載后輪著地長度為a2=0.20m，寬度為b2=0.60m , 則 a! = a2 +2H=0.20+2 X

43、0.1仁0.42m 0 = b2+2H=0.60+2 X 0.11=0.82m 荷載對于懸臂根部的有效分布寬度： a= a-i +d+2 l o =0.42+1.4+2 X 0.8=3.42m 單輪時(shí)： a a1 2l0 0.42 2 0.80 2.02m 作用于每米寬板條上的彎矩為: 1.3 140 2 （0.80 陛）-15.83KN/m 4 3.42 4 單個(gè)車輪時(shí) 1.3 （0.80 型）-13.40KN/m 4 2.02 4由于這是汽車荷載局部加載在 T 梁的翼板上，故沖擊系數(shù)取 1+ =1.3。 P b1 Mm- 2（1 肚仏 7） P b MP （1 ）存0 書） 圖 16 汽車車輛荷載的計(jì)算圖式（尺寸單位：cm ） 專業(yè)資料 取兩者中的最不利情況，則 MP -15.83 KN/m 作用于每米寬板條上的剪力為： P 140 2 VP 2(1 ) 1.3 26.60KN 4a 4 3.42 3. 作用效應(yīng)基本組合 根據(jù)作用