冷卻塔砼工程量計(jì)算書(全面版)資料

1、冷卻塔砼工程量計(jì)算書（全面 版）資料工程量計(jì)算書SkfEK* JtfftttM ffi e B窘崖胃翼RM卜1mA瀉flF - -!治11 ifciji? 1 IjU 播4 .1 H |tf?WE Wft-Tir wA 1 l-dM? 1冊(cè) *4 勺時(shí) 匕r 中 |TW*-fi /-II 21I| o-)rriMi * *IIjii r(p i-r *81314B SaBJsl.l -a-twS- fcl.1- ：at-33l ?tIkl ikl II! K.1I 科|- 2I-9?.MJR milE. 5*Rkn Q3kT K 4t hh U E:IKib|.imi |Pl4 11 bL J

2、mji i ! iU i. r i L iKijviru1iniryajuriHi iwi nqTmnjrm5rshM4 IMnvnJMaiAWIL1 1 KE岬JW:如-G-31 Jill 酋*)1 WlfVHi 11 i-H 1|fl *M 二*. ?l|l 1 jJ * III WfWIillm KP4 Mi iniE1 41*U9FZii_lArl| 1I4.-EVH fCgrW-HMW h. hr： 心UlPL1 i 4-11 h L J H I.L 痕駅峠右 Uk 1ci r pizi Minrw陀o耳舛出is1遠(yuǎn)!CLMJFW- 1.12 I44J iWW|：tfl：CFTrrl

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4、 T-Hh-k. !-in|*!b細(xì)KTMit：左叩1 -Clifts冷.耳 1 Iks； -T Yi-古.- 葦工程量計(jì)算書HHi斗冷卻塔與循環(huán)水池方案在鋼拉桿廠南部圍墻附近開闊地帶建開方式熱廢水蓄水池及冷水蓄水池，熱水池上建防雨蓬，冷水池上建方形逆流開放式冷卻 塔。冷水池旁邊建一泵站及補(bǔ)水井。從熱水池到鏈條車間開一封閉 條水溝，鏈條廠廢熱水經(jīng)水溝自然流入廢熱水池，廢水在池里面經(jīng) 過回型水路沉淀、初步降溫；冷卻塔泵將熱水池水泵如冷卻塔布水 系統(tǒng)。 冷卻塔頂部的電機(jī)風(fēng)機(jī)，強(qiáng)行把外部的冷空氣，經(jīng)塔下部的 進(jìn)風(fēng)百葉窗吸入塔內(nèi)，熱水由布水系統(tǒng)均勻分布到各個(gè)霧化器，經(jīng) 噴頭使熱水向上方噴射霧化，與進(jìn)塔

5、的空氣同向上升，并進(jìn)行熱交 換，霧滴上升到一定高度后靠自重自然下落，這時(shí)又與正在上升的 冷空氣相遇再次進(jìn)行熱交換，濕熱空氣由風(fēng)機(jī)排出塔外，冷卻水集 中后進(jìn)入冷水池。冬季氣溫低時(shí)熱水直接由熱水池回流流進(jìn)冷水池 自然冷卻可以節(jié)約能源。冷卻后的水經(jīng)泵站輸送到鏈條車間 配水閥 處。一路供車間設(shè)備 冷卻用，一路供熱處理冷卻水用，冬季時(shí)水溫在25C以下直接進(jìn)入熱處理用水管路。夏季水溫在 25C以上時(shí)水經(jīng)過車間內(nèi)制冷系統(tǒng)冷 卻后進(jìn)入現(xiàn)有的封閉式保溫蓄水池。由現(xiàn)有的供水系統(tǒng)送進(jìn)熱處理 用水管路。設(shè)備總需水量5000m3/h,水溫升溫5-7 C?？梢愿鶕?jù)股份公司其它分廠需求合建個(gè)大型集中的冷卻循環(huán)系統(tǒng)，集中管理

6、降低投資 成本和運(yùn)行成本一r廠片一*r陵籾k耐，少/方案圖樣例鏈條廠設(shè)備用電及水量情況生產(chǎn)線規(guī)格范圍mm使用設(shè)備型號(hào)裝機(jī)功率（Kw）用水量廠家1#直徑6-10SKBL-11 編機(jī)（1臺(tái)）7.5山東礦機(jī)SKH100 焊機(jī)（1臺(tái)）1252#直徑12-SKBL16 編機(jī)（1臺(tái)）7.5山東礦機(jī)14SKHL250 焊機(jī)（1臺(tái)）253#直徑16-20KEB8.1 編機(jī)（1臺(tái)）46瓦菲奧斯（德國）KEH8焊機(jī)（1臺(tái)）3504#直徑20-KBA601 編機(jī)（1臺(tái)）550瓦菲奧斯（德國）30KSH502D 焊機(jī)（1臺(tái)）450130m 3h5#直徑30-KBA/IEW601 編機(jī)（1臺(tái)）650瓦菲奧斯（德國）48

7、KSH602D 焊機(jī)（1 臺(tái)）6106#、 11#直徑6-10編機(jī)（2臺(tái)）2 X7.5杭州環(huán)鏈焊機(jī)（2臺(tái)）2 X125杭州久遠(yuǎn)7、 8、 12、直徑12-編機(jī)（5臺(tái)）5 X18.5杭州環(huán)鏈13、 14#14焊機(jī)（5臺(tái)）5 X300杭州久遠(yuǎn)9、15#直徑16-編機(jī)（2臺(tái)）2X25杭州環(huán)鏈20焊機(jī)（2臺(tái)）2 X400杭州久遠(yuǎn)10、 16、直徑20-編機(jī)（2臺(tái)）2 X550卄宀 待定17#30焊機(jī)（3臺(tái)）3 X450卄宀 待定18#直徑30-異型環(huán)編機(jī)（1臺(tái)）550無錫?？怂?8焊機(jī)（1臺(tái)）4506-10SKX-102.2山東礦機(jī)校鏈設(shè)備6-10SZK42.530m Eh浙江雙鳥10-14FWL-1

8、000KN-ZD22無錫?？怂?6-30KPH40020瓦菲奧斯（德國）32-48KPH6007218-30BLS-1000Z （3臺(tái)）3X22張家口北方 對(duì)焊26-48BLS-2000Z （2臺(tái)）2X30鏈條熱處理機(jī)床6-10KGPS-100KW/8KH2（1臺(tái)）100300m 3h蘇州勝吳12-14KGPS-160KW/6KH2（1臺(tái)）16016-22KGPS-250KW/4S（2臺(tái)）40024-36KGPS-400KW/2.5S（1臺(tái)）60032-48KGPS-900KW （1臺(tái)）900湘潭機(jī)電12-16IGPS160/80-8L（1臺(tái)）260湘潭機(jī)電6-10IGPS100/60-8L（

9、1臺(tái)）160湘潭兆恒電器12-14IGPS160/80-8L（2臺(tái)）2 X26016-20IGPS200/100-8L（1臺(tái)）30020-30IGPS250/120-8L（1臺(tái)）370其它輔助設(shè)備退火爐、拋丸機(jī)、拉絲機(jī)、實(shí)驗(yàn)設(shè)備等500kW40m Eh合計(jì)13393.2kW （裝機(jī)功率）X 0.7 （實(shí)際負(fù)荷系 數(shù)）X0.7 （開機(jī)率）=6562.5kW （實(shí)際用電 功率）500m 3/h未定|新增DOI :10.3876/j. iss n. 1000 O 1980. 2021.05. 019收稿日期:2021 O 09O 01作者簡(jiǎn)介：韓琴(1983,女，內(nèi)蒙古包頭人，碩士研究生，主要從事火

10、電廠冷卻水系統(tǒng)瞬變流及冷卻塔 熱力計(jì)算研究.大型冷卻塔熱力計(jì)算模型韓 琴1,2,劉德有1,陳負(fù)山1,齊慧卿1,焦詩元1(1.河海大學(xué)水利水電工程學(xué)院,江蘇 南京 210098; 2.國電機(jī)械設(shè)計(jì)研究院 浙江310030摘要：基于質(zhì)量守恒和能量守恒原理，卻塔熱力計(jì)算的濕差模型,分析了不同 模型的計(jì)算結(jié)果差異以及氣象條件(、淋水面積和風(fēng)速等參數(shù)對(duì)冷卻塔出塔水溫 的影響.,或者在一定的范圍內(nèi)，淋水面積的增大，或者風(fēng)速的增大,.:濕差模型和 焓差三階模型是適用于大型或超大型冷卻塔，應(yīng)特別重視循環(huán)冷卻水系統(tǒng)冷端參數(shù) 的綜合優(yōu)化分析.關(guān)鍵詞：大型冷卻塔；熱力計(jì)算；出塔水溫；濕差模型；焓差模型；四變量模型中

11、圖分類號(hào):TK123文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):1000 O 1980(202105 O 0591 O 05冷卻塔是火電廠的重要冷端設(shè)備之一，其冷卻性能的好壞直接影響整個(gè)電廠運(yùn) 行的經(jīng)濟(jì)性和安全性.而冷卻塔的出塔水溫是衡量冷卻塔冷卻性能的重要技術(shù)指標(biāo)1 0 4根據(jù)冷卻塔的出塔水溫及其變化規(guī)律 , 不僅可以對(duì)冷卻塔系統(tǒng)進(jìn)行運(yùn)行監(jiān)控和狀態(tài)優(yōu)化分析 , 而且可以為冷卻塔的運(yùn)行維護(hù)和 檢修改造提供基本技術(shù)依據(jù) .冷卻塔的出塔水溫對(duì)發(fā)電機(jī)組熱效率的影響較大 , 如對(duì)于 1臺(tái)超高壓汽輪機(jī) , 當(dāng)冷卻塔出塔水溫降低 1C ,凝汽器真空提高270Pa，機(jī)組熱循環(huán)效率提高 012%013%5, 因此 , 在冷卻塔設(shè)

12、計(jì)時(shí)首先必須采用準(zhǔn) 確的熱力計(jì)算模型 .在現(xiàn)行的冷卻塔設(shè)計(jì)中 , 大多采用以麥克爾方程 6為基礎(chǔ)的焓差模型 , 即將接 觸散熱和蒸發(fā)散熱相關(guān)的 2個(gè)未知變量 （不同高度淋水截面的空氣干球溫度和空氣 中的水蒸氣分壓力均用 1個(gè)未知量“比焓”來代替進(jìn)行熱力計(jì)算 , 而很少用不同傳 質(zhì)和傳質(zhì)系數(shù)的計(jì)算模型來計(jì)算 . 在焓差模型的求解上 , 則大多采用辛普森二階積 分法 . 但工程實(shí)踐表明 , 這種以辛普森二階積分的焓差模型 （以下簡(jiǎn)稱焓差二階模 型不能準(zhǔn)確地適用于目前的 大型冷卻塔7（8500m 2 A 11000m 2勺熱力計(jì)算分析,其中A為淋水面積.本文基于質(zhì)量守恒和能量守恒原理 , 建立了適用

13、于大型冷卻塔熱力計(jì)算的新的 濕差模型 , 并與焓差二階、三階模型以及四變量模型分別進(jìn)行了比較計(jì)算 , 分析 了各有關(guān)參數(shù)對(duì)大型冷卻塔出塔水溫的影響 . 1 濕差模型的推導(dǎo)1. 1 水體質(zhì)量守恒方程根據(jù)質(zhì)量守恒原理 , 水面蒸發(fā)的水量 , 即部分變?yōu)榭諝庵兴魵獾乃靠杀硎緸閐 Q = B pv (p -p v d V (1單位填料體積與水蒸氣壓力相關(guān)的散質(zhì)系數(shù)，kg/(m 3? Pa ? s ; p v 空氣溫度為水溫t時(shí)的飽和水蒸氣壓力，Pa ; pv水蒸氣的分壓力，Pa . p v可分別改寫為p v =x +01622pa(2 p v =x +01622p a (3式中：x 空氣溫度為水溫

14、t時(shí)的飽和蒸氣含濕量，kg/kg ; x空氣中水蒸氣的含濕量,kg/kg ; p a大第37卷第5期2021年9月河海大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版 Journal of H ohai Un iversity (Natural Scien ces V ol. 37N o.5Sep. 2021氣壓力，Pa .將式(2 (3代入式(1 ,得d Q = B xv (x-x d V = B xv (xx Ad z (4B xv =1161 B pv1161(x+x p a (5 式中：B xv 單位填料體積與空氣含濕量相關(guān)的散質(zhì)系數(shù)，kg/(m 3? s ; A塔 中填料水平斷面面積，m 2; z垂向坐標(biāo)，向上

15、為正.由于空氣中水蒸氣增加的水量 dQ也可以表示為d Q =G d x(6 因此 , 由式 (4 , (6 可得B xv (x -x (7 式中 G 為進(jìn)塔空氣質(zhì)量 , kg/s .1. 2 熱量平衡方程, 即d H q = a v-(6 A d z + 丫 w B xv Axd z+ctd Q (8式中:H q水散出的熱量,k J/s ; a v 單位體積接觸散熱系數(shù),k J/(m 3? s ? C ; t水溫,C ;9 空氣的干球溫度,C ; 丫 w 水的汽化熱 , 取 242813k J/kg ; c 水的比熱容 , 取 411868k J/(kg ? C . 空氣增加的總熱量為d H

16、g =Gc w d 9+h q d Q(9 式中 :H g 空氣增加的熱量 , k J/s ; c w 濕空氣的比熱 , 取 1105k J/(kg ? C ; h q 水蒸氣含熱量 , k J/kg .在正常穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下 , 水散發(fā)的總熱量等于空氣增加的總熱量 , 則由式 (8 , (9 可得a v (- 9 A d z + 丫 w B xv (x -x A d z +ct d Q =Gc w d 9 +h q (考Q慮到蒸發(fā)水量d Q相對(duì)很小，將其帶走的熱量忽略 , 且 h q =r 0+c v 則9式, (10 可化簡(jiǎn)為Gc w d 9=av- 9(tA d z (11式中：r 0水0

17、C時(shí)的汽化熱,k J/kg ; c v水蒸氣比熱容,取 11842k J/(kg ? C. 1. 3 熱傳遞平衡方程水損失的熱量為d H q =cQt -c (Q -d Q (t -d t (12式 (12 為忽略二階微小量化簡(jiǎn)得到的 . 將式 (8 代入式 (12 , 化簡(jiǎn)后可得 cQ d t=a v (t- 0 A d z + 丫 w B xv (x -x A d z (13 令 A =g a , A=q , 將式 (7 , (11 , (13 分別改寫導(dǎo)出濕差模型即可 ：d z = B-(xxg a(14 d z =a-0(t c w g a (15d z = a ( B ( cq(16

18、 求解式(14 式(16需作如下假設(shè):(a系數(shù)a v , c v , c w ,及丫 W都取 常數(shù) ; (b 水溫取其斷面平均值 , 不考 慮交面阻力 ; (c 空氣在填料出口處未達(dá)到飽和 狀態(tài) ; (d 填料面積沿垂直方向不變 ; (e 取劉易斯數(shù) Le =av /(c w xvB=111, 1, 0193, 0191, 019, 分別計(jì)算其對(duì)出塔水溫的影響 .2 焓差模型和四變量模型簡(jiǎn)介2. 1 焓差模型水所損失的熱量等于空氣所獲得的熱量 , 即cq d t =g a d i (17295河 海大 學(xué)學(xué)報(bào) (自 然科學(xué)版 第 37卷式中i為濕空氣焓,k J/kg .從水到空氣的熱量傳遞,可

19、用焓差8表示為cq d t = B xv-（id z （18式中i為水溫t時(shí)的飽和空氣焓,k J/kg .將式（18改寫成積分形式,即B z q =t 1t 2i -i （19 求解式（19需作如下假設(shè)：（a （忽略蒸發(fā)水量損失；（c由于冷卻塔內(nèi)水蒸 氣的壓力很小，對(duì)塔內(nèi)壓力影響很小d散熱系數(shù)、散質(zhì)系數(shù)和濕空氣的比熱在整 個(gè)過程中均為常數(shù).對(duì)于式（19右邊項(xiàng)的積分,.n =2, 3時(shí),可分別寫成式（20, （21的積分形式,t t2i -i= t 3n h -h 1+12 -mm +h -h 2（20 t 1t 2i -i= t 3n h -h 1+12 - 233+h 13-h 23+h -

20、h 2（21式中:h 1, h 2進(jìn)塔、出塔空氣比焓,k J/kg ; h m , h 塔內(nèi)平均水溫的空氣比焓、飽和比焓;h 13, h 23 空氣干球溫度為t =t 2+1/3 時(shí)的比焓、飽和比焓,k J/kg ; h 23, h空氣干球溫度t =t 2+2/3 時(shí)的比焓、飽和比焓,k J/kg .2. 2四變量模型根據(jù)質(zhì)量守恒和能量守恒原理 , 并考慮蒸發(fā)損失引起的水量變化 , 可得四變量 模型 6:d z = B pv (p -pv (22d z = a cq-(6 + yB cq (pp v (23d z =c w g a q d z +c (ct -丫 w c 0 d z (24d

21、z =( 202122g a p a d z (25 求解四變量模型需作如下假設(shè) 9:(a 冷卻塔內(nèi) 水蒸氣分壓力所占比例很小,可采用不變的大氣壓力；(b系數(shù)a v , c v , c w , (及 丫 w 都取常數(shù) ; (c 水溫取其斷面平均值 , 不考慮交面阻力 ; (d 空氣在填料出口處未達(dá) 到 飽和狀態(tài) ； (e 填料面積沿垂直方向不變 .3 4 種模型的比較計(jì)算分析現(xiàn)針對(duì)濕差模型、 焓差二階模型 、 焓差三階模型 、 四變量模型這 4種熱力 計(jì)算模型進(jìn)行比較計(jì)算分析 , 并作如下說明 :(a 濕差模型的求解 , 采用中心差分方 法將偏微分方程組轉(zhuǎn)化為差分方程組后再編寫程序 ； (b

22、焓差模型的求解 , 分別對(duì)其 二階 、 三階模型進(jìn)行對(duì)比分析 , 同時(shí)為了保證式 (20 的解有合理的求解區(qū)間曲 線 10, 根據(jù) 4個(gè)焓差都大于零的條件來編寫 F ortran 程序 , 以使其解具有數(shù)學(xué)和實(shí)際 意義 ； (c 四變量模型 , 采用中心差分方法將其轉(zhuǎn)化為方程組后再進(jìn)行求解 , 并考慮 水量的蒸發(fā)損失 .本文以邯峰電廠冷卻塔為研究對(duì)象 . 該冷卻塔為自然通風(fēng)冷卻塔 , 淋水面積為 9000m 2,采用高為112m的T 26 O 60弟形波填料.氣象條件為：空氣干球溫度 2115C ,濕球溫度17C ,大氣壓力99850Pa.4種模型的熱力計(jì)算結(jié)果如圖 14所示 . 比較分析這些

23、計(jì)算結(jié)果 , 可得出如下 結(jié)論 ：a. 四變量模型的出塔水溫計(jì)算結(jié)果比其他模型大 , 與實(shí)測(cè)出塔水溫比較誤差較 大 , 說明該模型相對(duì)不 準(zhǔn)確 .b. 由圖1可見,當(dāng)淋水面積從4000m 2增大到8000m 2時(shí),焓差二階模型的出塔水溫計(jì)算結(jié)果與濕差模395第5期韓琴,等大型冷卻塔熱力計(jì)算模型Fig. 1V ariati on of outlet w ater temperature of cooli ng濕弟模型 焙若：階模 熔耒二階模with-濕差模型焙并階模一熔年二階模kv!vwww_enJujHi930)1M-2QilQiteiMJounui Ekxnvmc PuMud血is Hmv.

24、 AJII nttaa roEvd-濕瘁模型焰差.：階*熔第二階*filling area for 4therm al 22 I on outlet w atercooli ng tow er for4therm al models圖3 淋水密度對(duì)出塔水溫的影響Fig. 3 I n flue nee of w ater den sity on outlet w atertemperature of eooli ng tow er for 4therm al models 圖 4劉易斯數(shù)取值對(duì)出塔水溫的影響 Fig. 4I n flue nee of differe nt values of L

25、ewis nu mber on outlet w ater型的計(jì)算結(jié)果相差很小但隨著淋水面積的增大，焓差二階模型的計(jì)算結(jié)果與濕差模型的計(jì)算結(jié)果相差越來越大，此時(shí)，焓差三階模型與濕差模型的計(jì)算結(jié)果越來越接近 , 且與實(shí)測(cè)出塔水溫很接近 . 說明大型冷卻塔的 熱力計(jì)算不宜再用焓差二 階模型 , 應(yīng)采用濕差模型和焓差三階模型 .c. 由圖 2可見 , 隨著風(fēng)速的增加 , 出塔水溫呈近似直線下降趨勢(shì) . 而由圖 3可 見 , 隨著冷卻塔淋水密度 的增加 , 出塔水溫也相應(yīng)增加 . 由圖 4 可見 :隨著劉易斯數(shù) 的增大 , 出塔水溫減小 ; 當(dāng)劉易斯數(shù)從 111減小到 110時(shí) , 出塔水溫增加 01

26、15%.由 此可見 , 劉易斯數(shù)的選取是值得注意的問題 .4 結(jié) 語由濕差模型、 焓差二階模型 、 焓差三階模型 、 四變量模型這 4 種熱力計(jì)算 模型的對(duì)比分析可見 , 對(duì)于大型 冷卻塔的熱力計(jì)算 , 本文濕差模型和焓差三階模型 優(yōu)于焓差二階模型和四變量模型 . 因此 , 采用本文導(dǎo)出的 濕差模型 , 結(jié)合冷卻塔的 空氣動(dòng)力學(xué)阻力 抽力關(guān)系等進(jìn)行冷卻塔各未知量的設(shè)計(jì)計(jì)算 , 可以避免塔形對(duì)計(jì) 算結(jié)果的影響 .對(duì)于特定的地形條件和氣候條件 , 并不是冷卻塔淋水面積越大越好 . 如圖 1所 示,當(dāng)冷卻塔淋水面積從4000m 2增大到10000m 2時(shí),出塔水溫從281295C降低 到241114

27、C ,出塔水溫的變化是很明顯的；但冷卻塔淋 水面積增大到一定限度后， 如果再增大淋水面積 , 冷卻塔出塔水溫的降低非常緩慢 , 如塔淋水面積從 13000m 2 增大到14000m 2時(shí),出塔水溫只降低01296C，但其相應(yīng)的造價(jià)以及運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用 卻明顯增加 , 這在技術(shù)經(jīng)濟(jì)上顯然是不合適的 . 因此 , 在冷卻塔設(shè)計(jì)時(shí) , 應(yīng)結(jié)合整 個(gè)循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的冷端參數(shù)設(shè)計(jì)進(jìn)行系 統(tǒng)綜合優(yōu)化分析 .參考文獻(xiàn) :1 史佑吉冷卻塔運(yùn)行與試驗(yàn)M.北京 冰利電力出版社,1990:194 O208.2 S OY LET MEZ M S. On the optimum per formance of forced

28、 draft counter flow cooling towersJ.Energy C onversion and Management ,2004,45:2335 O 2341.3 JABER H ,WE BB R L. Desig n of cooli ng towers by the effective ness 2NT UmethodJ.AS ME J Heat T rans fer ,1989,111:837O 843.495河海大學(xué)學(xué)報(bào)伯然科學(xué)版第37卷4 BERMIER M A. Thermal per forma nee of cooli ng towersJ.ASHRAEJ

29、 ,1995,7:56 O 61.齊復(fù)東，賈樹本，馬義偉.冷卻塔M.北京 冰利電力出版社,1990:10 O 11.6 趙振國.冷卻塔M.北京：中國水利水電出版社,1996:195 O 197.7 趙順安.海水冷卻塔M.北京 沖國水利水電出版社，2007:171 O 173.8 王啟山.冷卻塔熱力計(jì)算的數(shù)學(xué)模型J.中國給水排水,1996(12 :4 O 7. (WANG Qi 2sha n. A mathematical m odel of cooli ng towertherm ody namic calculatio nJ.Chi na Water & Wastewater ,1996(1

30、2 :4O 7. (inChin ese9 錢煥群，金安.冷卻塔的模型探討J.冷藏技術(shù),1998(1 :15 O 18. (QI AN Huan2qun , J I N An. Discussi on on cooli ng tower m odelsJ.C old S torage T ech nic , 1998(1 :15O 18. (in Chi nese10 王東.自然通風(fēng)冷卻塔冷卻性能計(jì)算模型及影響因素D.北京：華北電力大De 21Fu 2shan 1, QI H ui 2qi ng 1, JIAO Shi 2yuan 1(1. College o f and Hydropower

31、 Engineering , Hohai Univer sity , Nanjing 210098, China ;2. State Power Machinery , Hangzhou 310030, ChinaAbstract :According to the conservation of mass and energy , a thermal calculation m odel for large cooling towers , namely humidity difference m odel , was established by regarding the outlet

32、water tem perature as the assessment index of cooling performance. A com paris on was made am ong the enthalpy difference m odel , four 2variable m odel and humidity difference m odel. The differences of the results calculated by various m odels as well as the influences of meteorological conditions

33、 (atm ospheric pressure , air dry 2bulb tem perature and air wet 2bulb tem perature , filling area and wind velocity on the outlet water tem perature of large cooling towers were analyzed. With the decrease of the dry 2bulb tem perature and the air wet 2bulb tem perature or the increase of the filli

34、ng area or the increase of the wind in certain range , the outlet water tem perature decreases. The results show that the present m odel and the enthalpy difference m odel are applicable to the thermal calculation of large or super 2large cooling towers , and during the design of large cooling tower

35、s , much im portance should be attained to the optimization of cold end parameters of a circulating cooling water system.K ey w ords :large cooling tower ;thermal calculation ;outlet water tem perature of cooling tower ;humidity difference m odel ; enthalpy difference m odel ;four 2variable m odel 5

36、95第 5期 韓 琴 , 等 大型冷卻塔熱力計(jì)算模型煤礦工程成本測(cè)算方法與工程費(fèi)用定額及工程量清單計(jì)算對(duì)照應(yīng)用手冊(cè)圖書編委會(huì)出版社：科學(xué)技術(shù)出版社2007年8月出版冊(cè)數(shù)規(guī)格：全四卷+ 1CD 16開精裝定價(jià)：Y 1088亓優(yōu)惠價(jià)：480元詳細(xì)目錄第一篇礦山工程工程量清單項(xiàng)目及計(jì)算規(guī)則第一章露天工程第一節(jié)爆破工程第二節(jié)采裝運(yùn)輸工程第三節(jié)巖土排棄工程第四節(jié)路基及附屬工程第五節(jié)筑壩工程第六節(jié)窄軌鐵路鋪設(shè)工程第二章井巷工程第一節(jié)立井井筒工程第二節(jié)凍結(jié)工程第三節(jié)鉆井工程第四節(jié)地面預(yù)注漿工程第五節(jié)斜井井筒工程第六節(jié)平硐及平巷工程第七節(jié)斜巷工程第八節(jié)硐室工程第九節(jié)輔軌工程第十節(jié)斜坡道工程第十二節(jié)其他工程第十

37、三節(jié)輔助系統(tǒng)工程第二篇礦山工程成本測(cè)算方法第一章成本測(cè)算總論第二章成本單價(jià)要素的測(cè)算第一節(jié)清包工單價(jià)的測(cè)算第二節(jié)材料采購價(jià)、租賃價(jià)的測(cè)算第三節(jié)機(jī)械租賃費(fèi)的測(cè)算第四節(jié)臨時(shí)設(shè)施費(fèi)的測(cè)算第五節(jié)管理費(fèi)的測(cè)算第六節(jié)其他成本項(xiàng)的測(cè)算第七節(jié)稅金與規(guī)費(fèi)的測(cè)算與籌劃第三章成本消耗量要素的測(cè)算第一節(jié)材料消耗量的測(cè)算第二節(jié)人工、機(jī)械消耗量的測(cè)算第四章成本的測(cè)算方法第三篇煤炭建設(shè)井巷工程基礎(chǔ)定額第二章斜井井筒定額第三章斜巷定額第四章平碉及平巷定額第五章碉室定額第六章鋪軌定額第七章平巷及斜巷機(jī)械化掘進(jìn)定額第四篇煤炭建設(shè)井巷工程概算定額第一章立井井筒定額第二章斜井井筒定額第三章斜巷定額第四章平碉及平巷定額第五章碉室定額第六章鋪軌定額第七