模板專項方案含全套計算書

1、模 板 專 項 施 工 方 案一、工程概況工程名稱：*三期27#、30#、31#、33#、34#樓；結(jié)構(gòu)類型：框架；建筑高度：24.35/34.2m；標準層層高：3m ；施工單位：*省*建筑工程公司；模板支架采用木頂支撐，計算根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50005-2003）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50010-2002）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑施工手冊（第四版）等編制。二、模板安裝前的準備工作 、模板安裝前由項目技術(shù)負責人向作業(yè)班組長做書面安全技術(shù)交底，再由作業(yè)班組長向操作人員進行安全技術(shù)交底和安全教育，有關(guān)施工及操作人員應熟悉施工圖及模板

2、工程的施工設(shè)計。 2、施工現(xiàn)場設(shè)可靠的能滿足模板安裝和檢查需用的測量控制點。 3、梁和樓板模板的支柱支設(shè)在土壤地面時，應將地面事先整平夯實，并準備柱底墊板。求預埋支承錨固件。三、模板安裝安全技術(shù)措施 、模板的安裝必須按模板的施工設(shè)計進行，嚴禁任意變動。 、支柱和斜撐下的支承面應平整墊實，并有足夠的受力面積，?；A(chǔ)模板必須支拉牢固，防止變形，側(cè)模斜撐的底部應加設(shè)墊木。墻和柱子模板的底面應找平，下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平。 、下層樓板結(jié)構(gòu)的強度，當達到能承受上層模板，支撐和新澆砼的重量時，方可進行，否則下層樓板結(jié)構(gòu)的支撐系統(tǒng)不能拆除，同時上下支柱應在同一垂直線上。 、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝

3、過程中，必須設(shè)置臨時固定設(shè)施，嚴防傾覆，支柱全部安裝完畢后，應及時沿橫向和縱向加設(shè)水平撐和垂直剪刀撐，并與支柱固定牢靠，當支柱高度小于米時，水平撐應設(shè)上下兩道，兩道水平撐之間,在縱、橫向加設(shè)剪刀撐。 5、模板安裝必須按模板的施工設(shè)計進度，嚴禁任意變動。 6、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中，必須設(shè)置臨時固定設(shè)施，嚴防傾覆。7、支架立桿豎直設(shè)置，下部嚴禁墊磚及其它易碎物，2M高度的垂直允許偏差為15mm。8、支模應按施工工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。 9、支設(shè)立柱模板和梁模板時，必須搭設(shè)施工層。腳手板鋪嚴，外側(cè)設(shè)防護欄桿，不準站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允許利用拉桿支撐攀登上

4、下。 10、樓板模板安裝就位時，要在支架搭設(shè)穩(wěn)固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。11、五級以上大風，必須停止模板的安裝工作。 12、模板安裝完畢，必須進行檢查驗收后，方可澆筑砼，驗收單內(nèi)容要量化。四、模板拆除安全技術(shù)措施 、模板拆除前必須確認砼強度達到規(guī)定，并經(jīng)拆模申請批準后方可進行，要有砼強度報告砼強度未達到規(guī)定，嚴禁提前拆模。 、模板拆除前應向操作班組進行安全技術(shù)交底，在作業(yè)范圍設(shè)安全警戒線并懸掛警示牌，拆除時派專人（監(jiān)護人）看守。、模板拆除的順序和方法：按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原則進行。 4、在拆模板時，要有專人指揮和切實的安全措施，并在相應的部

5、位設(shè)置工作區(qū)，嚴禁非操作人員進入作業(yè)區(qū)。 5、工作前要事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。 6、遇六級以上大風時，要暫停室外的高處作業(yè)，有雨、雪、霜時要先清掃施工現(xiàn)場，不滑時再進行作業(yè)。 7、拆除模板要用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。 8、在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應的部位做好安全防護欄桿，或?qū)宓亩瓷w嚴。 9、拆模間隙時，要將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷。10、每人要有足夠工作面，數(shù)人同時操作時要明確分工，統(tǒng)一信號和進行。五、設(shè)計計算書 梁模板計算書梁段:

6、L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.60混凝土板厚度(mm):0.10；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.70；承重架支設(shè):無承重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.70；采用的鋼管類型為48×3.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m

7、3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):14.4；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(

8、mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初

9、凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 44.343 kN/m2、14.400 kN/m2，取較小值14.400 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力

10、和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.50×14.40×0.90=7.78kN/m； 傾倒

11、混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.260 = 9.036 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.1×9.04×300.002 = 8.13×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 8.13×104 / 2.70×104=3.012N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.012N/mm2 小于 面板的抗彎強度

12、設(shè)計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 14.40×0.50 = 7.20N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×7.20×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.171 mm；面板

13、的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.171mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算（內(nèi)容為固定不變）1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40×60×60/6 = 24.00 cm3；I = 40×60×60×60/12 = 72.00 cm4；（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公

14、式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×18.000×0.85+1.4×2.000×0.85)×0.300/2=3.11 kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500 mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×3.11×500.002= 7.78×104 N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 7.78

15、×104/2.40×104 = 3.241 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17.000 N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 3.241 N/mm2 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000.00 N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距)：l = 500.00 mm； I-面板的截面慣性矩：E = 7.20×105 N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值:

16、 = 0.677×2.70/2×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.159 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000 mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.159mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6 = 64.00 cm3；I = 60×80×

17、;80×80/12 = 256.00 cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×18.00×0.85+1.4×2.00×0.85)×0.50×0.50/2=2.59 kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 500 mm； 外楞的最大彎距：M = 0.175×2592.500×500.00

18、0 = 2.27×105 N/mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 2.27×105/6.40×104 = 3.544 N/mm2； 外楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17.000 N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =3.544N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17.000N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00 N/mm2； p-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： p =18.00×0.50×0.50/2= 2.25 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 500.

19、00 mm； I-面板的截面慣性矩：I = 2.56×106 N/mm2；外楞的最大撓度計算值: = 11.146×2.25×103×500.003/(100×10000.00×2.56×106) = 0.126 mm；外楞的最大容許撓度值: = 2.000 mm；外楞的最大撓度計算值 =0.126mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算（內(nèi)容為固定不變） 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取1

20、70.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷

21、載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 700.00×18.00×18.00/6 = 3.78×104mm3； I = 700.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.40×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； q - 作用在梁底

22、模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.70×0.60×0.90=11.57kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.70×0.90=0.26kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.70×0.90=1.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.57+0.26+1.76=13.60kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 1/8×13.595×0.2

23、002； =0.068×106/3.78×104=1.798N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.798 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.70= 10.95N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =2

24、00.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 5×10.955×200.04/(384×9500.0×3.40×105)=0.071mm；面板的最大撓度計算值: =0.071mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200.0 / 250 = 0.800mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (

25、24.000+1.500)×0.600×0.700=10.710 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350×0.700×(2×0.600+0.200)/ 0.200=1.715 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.000)×0.200×0.700=0.630 kN；2.方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.2×10.710+1.2×1.715=14.910 kN/m；集中荷載 P = 1.4&

26、#215;0.630=0.882 kN； 方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=1.976 kN；N2=1.976 kN；方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.000×7.000×7.000/6 = 40.83 cm3； I=5.000×7.000×7.000×7.000/12 = 142.92 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.976/0.700=2.823 kN/m；最大彎距 M =

27、0.1ql2= 0.1×2.823×0.700×0.700= 0.138 kN.m；最大應力 = M / W = 0.138×106/40833.3 = 3.388 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.388 N/mm2 小于 方木抗彎強度設(shè)計值 13.0 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×2.823×0.700 = 1.186 kN；圓木的截面面積矩 S =0.785×50.00×50.

28、00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =1.19×1962.50/(142.92×50.00) = 0.33 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.326 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.400 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.677×2.352×700.0004 /(100×9000.000×142.917×104)=0.297mm；

29、 方木的最大允許撓度 =0.700×1000/250=2.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.297 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.800 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算（內(nèi)容為固定不變）支撐鋼管按照簡支梁的計算如下經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB= 4.087 kN；最大彎矩 Mmax= 0.920 kN.m；最大撓度計算值 Vmax= 1.934 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.920×106/5080.0=181.008 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 181.008 N/

30、mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算（內(nèi)容為固定不變）縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算（內(nèi)容為固定不變）:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R= 4.09 kN；

31、R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算（內(nèi)容為固定不變）:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 4.087 kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.500=0.697 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.35=0.305 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.

32、00×0.100×(1.50+24.00)=2.219 kN； N =4.087+0.697+0.305+2.219=7.307 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo =

33、k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.700；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7306.890/(0.207×489.000) = 72.186 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 72.186 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計

34、值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.002×(1.500+0.100×2) = 1.988 m； Lo/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；

35、=7306.890/(0.417×489.000) = 35.833 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 35.833 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 板模板支架計算書工程名稱：*三期27、30、31、33、34樓；結(jié)構(gòu)類型：框架；建筑高度：0.00m；標準層層高：0.00m ；總建筑面積：0.00m2；總工期：0天；施工單位：；模板支架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷

36、載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設(shè)高度(m):3.00；采用的鋼管(mm):48×3.5 ；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.10；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值

37、(kN/m2):1.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土標號:C25；每層標準施工天數(shù):8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1440.000；計算樓板的寬度(m):4.00；計算樓板的厚度(m):0.10；計算樓板的長度(m):5.00；施工平均溫度():25.000；4.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm

38、):70.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×7.000×7.000/6 = 40.83 cm3；I=5.000×7.000×7.000×7.000/12 = 142.92 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.300×0.100 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ； (3

39、)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)×1.000×0.300 = 0.900 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.750 + 0.105) = 1.026 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.900=1.260 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×1.000 /4 + 1.026×1.0002/8 = 0.4

40、43 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 +1.026×1.000/2 = 1.143 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.443×106/40833.33 = 10.855 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 10.855 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: Q = 1.026×1.000/2+1

41、.260/2 = 1.143 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 ×1.143×103/(2 ×50.000×70.000) = 0.490 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.490 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.400 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.855 kN/m；集中荷載 p = 0.900 kN；最大撓度計算值 V= 5×0.855×10

42、00.04 /(384×9500.000×1429166.667) +900.000×1000.03 /( 48×9500.000×1429166.7) = 2.201 mm；最大允許撓度 V=1000.000/ 250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 2.201 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.000 mm,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算（內(nèi)容為固定不變）:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.206×1.000 + 1.260 = 2.466 kN； 最大彎矩 Mmax

43、 = 0.830 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.122 mm ；最大支座力 Qmax = 8.968 kN ；最大應力 = 163.410 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f= 205.000 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 163.410 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算（內(nèi)容為固定不變）:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實

44、際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.968 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)（內(nèi)容為固定不變）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×3.000 = 0.387 kN；(2)模

45、板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 =25.000×0.120×1.000×1.000 = 3.000 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.737 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.68

46、5 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算（內(nèi)容為固定不變）:不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 8.685 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f = 205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算

47、l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.500+2×0.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.530 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8684.760/(0.530×489.000) = 33.510 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 33.510 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f= 205.000 N/mm2，滿足要求！

48、柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m；根據(jù)規(guī)范，當采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.

49、柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):70.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):70.00；豎楞肢數(shù):2；4.面板參數(shù)面板類型:木膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50； 柱模板設(shè)計示意圖 計算簡圖二、

50、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 41.742 kN/m2、72.000 kN/m2，

51、取較小值41.742 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=41.742kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 275 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進行計算。 面

52、板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×41.74×0.45×0.90=20.287kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =20.287+1.134=21.42

53、1 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 ×21.421×275×275= 1.62×105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.62×105 / 2.43×104 = 6.666N/mm2；面板的最大應力計算值 =6.666N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×41.74×