橋梁工程課程設(shè)計裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設(shè)計

1、 橋 梁 工 程 課 程 設(shè) 計 說 明 書題 目 裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設(shè)計系（ 部）建筑與測繪工程學(xué)院專 業(yè) 土木工程（交通土建方向）班 級 土木104班 學(xué)生姓名 蘇 迪學(xué) 號 17 5 月 13 日至 5 月 26 日 共 2 周2012年 5 月26 日目錄1. 設(shè)計題目與基本資料32. 行車道板計算42.1恒載及其內(nèi)力42.2汽車荷載產(chǎn)生的內(nèi)力52.3荷載組合52.4 配筋53. 荷載橫向分布系數(shù)計算63.1杠桿原理法63.2偏心壓力法84. 主梁內(nèi)力計算124.1恒載內(nèi)力計算124.2活載內(nèi)力計算134.3作用效應(yīng)組合175橫隔梁內(nèi)力計算5.1橫隔梁彎矩計算185.2 橫隔

2、梁截面配筋與驗算196鋼筋配置及驗算246.1 縱向受拉鋼筋的配置246.2 正截面抗彎承載力驗算246.3 彎筋和箍筋的配置246.4 斜截面抗剪承載力驗算257. 變形驗算277.1 裂縫寬度驗算278.支座設(shè)計與計算288.1確定支座平面尺寸298.2確定支座的厚度308.3驗算支座偏轉(zhuǎn)情況318.4驗算支座的抗滑穩(wěn)定性321.1設(shè)計題目裝配式鋼筋混凝簡支T梁橋設(shè)計1.2設(shè)計基本資料（1）橋面凈空：凈10+2×0.75，根據(jù)橋面凈空，10+2×0.75外加兩邊欄桿布置20.25m ，總共12m 。對于翼緣板寬度為2m ,設(shè)置六梁式。裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋橫截面主

3、要尺寸如下：取高跨比 ，=34.96m , 所以h=2.2m。梁肋寬度取為18cm , 翼板端部尺寸取10cm , 根部尺寸，取=22cm ，橫斷面布置見圖1（a）。,（2）可變荷載：汽車荷載，公路-級，人群荷載2.5kN/m²；人行道+欄桿=5kN/m²。（3）永久荷載：荷載級，橋面鋪裝8cm瀝青混凝土（重度為）,和10cm厚的砼墊層（重度為）（4）橋梁縱斷面尺寸：標(biāo)準(zhǔn)跨徑 Lb=35.00m，計算跨徑L=34.50m，橋梁全長L=34.96m，縱斷面布置見圖1（b）。（5）材料：主筋采用HRB335，其他用HPB235，混凝土標(biāo)號C40。2.行車道板計算2.1汽車荷載產(chǎn)

4、生的內(nèi)力將后輪作用在鉸接縫的軸線上，作用力P=140kN。對于車輪荷載中后輪的著地寬度長度,寬度。1)、車輪荷載在板上的分布圖形2）、荷載分布的有效寬度沖擊系數(shù)：單個車輪：兩個車輪：3)、作用在每米寬板條上彎矩單個車輪：兩個車輪：4）作用在每米板條上的剪力為：兩個車輪：單個車輪：QAq=QAq,Q'Aqmax=22.98kN2.2恒載及其內(nèi)力荷載級，橋面鋪裝8cm瀝青混凝土和10cm 厚的的砼墊層，T梁材料的重度，以縱向1m寬板條進行計算。1、每米板上的橫載g：橋面鋪裝層（瀝青砼面層）g1：0.08231.0 = 1.84 的砼墊層g2：0.101.025 = 2.50 T梁自重g3：

5、 合計：g=gi=8.342、每米寬板條的橫載內(nèi)力MAg=-12gl2=-0.5×8.34×12=-4.17kN*mQAg=g×l=8.34×1=8.34kN2.3荷載組合橫載+汽車荷載MA=1.2×MAg+1.4×MAq=1.2×-4.17+1.4×-17.46=-29.448kN*mQA=1.2QAg+1.4QAq=1.2×8.34+1.4×22.98=42.18kN2.4 配筋，類環(huán)境、1、 x：懸臂梁根部的高度h=18cm, 凈保護層2cm, 取HRB335直徑為14mm., 有效寬度解

6、得2、 As 按規(guī)范D62 5.2.2 條3、 配筋 按間距16cm配置，每米寬配筋板寬配筋，故滿足要求。4、尺寸驗算 按D62 5.2.9 抗剪上限值驗算 按D62 5.2.10 抗剪下限值驗算故不需進行斜截面抗剪承載力驗算，按構(gòu)造要求配置分布鋼筋，故分布鋼筋10 255、承載力驗算故滿足要求。3、荷載橫向分布系數(shù)計算3.1杠桿原理法基本假定：忽略主梁之間橫向結(jié)構(gòu)的聯(lián)系作用，即假設(shè)橋面板在主梁上斷開，而當(dāng)作是沿板橫向支撐在主梁上的簡支梁或懸臂梁考慮。當(dāng)荷載作用在支點處時，應(yīng)按杠桿原理法計算荷載的橫向分布系數(shù)。荷載的橫截面如下：理論上進行汽車布載時，可以布置3輛，但考慮到道路建成后發(fā)生這種概率

7、的可能性很低，故只布置2輛，如上圖所示首先繪制1號梁、2號梁、3號梁的影響線，如下圖所示在根據(jù)公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范規(guī)定在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利布載。例如，對于車輛荷載規(guī)定的車輪橫向輪距1.8m，兩汽車車輪的橫向最小間距1.3m, 車輪距人行道緣石最少0.5m, 求出相應(yīng)荷載影響線的豎標(biāo)后，就可以得到和再分給相應(yīng)梁的最大荷載：1號梁的最大荷載：人群荷載：車輛荷載：其中和 相應(yīng)為汽車荷載軸重和每延米跨長的人群荷載故： 、同理，2號梁最大荷載值：車輛荷載：人群荷載：由于人行道上沒有布載，因為人行道荷載引起的負反力反而會減小對2號梁受力的影響，故同理，3號梁的最大荷載為：車輛荷載：人群荷載：

8、而后可知，4號梁與3號梁一樣， 、 5號梁與2號梁一樣， 、 6號梁與1號梁一樣， 、 3.2偏心壓力法由橫斷面和縱斷面圖可知，該橋在跨內(nèi)設(shè)有橫隔梁，并假設(shè)具有強大的連接剛性，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：LB=34.506×2.0=2.875>2故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線并計算橫向分布系數(shù)該橋各根主梁的橫截面均相等，材料一致，梁根數(shù)6根，梁間距2.00m則：由公式可知：1號梁橫向影響線的豎標(biāo)值為：由與繪制1號梁的影響線（如下圖所示）。圖中按公路橋梁設(shè)計通用規(guī)范規(guī)定，確定汽車的最不利荷載位置布載進而由與 計算橫向影響線的零點位置，設(shè)零點位置距1號梁的位置距離為X 米解得：所有 1

9、=7.34-0.57.34×0.524=0.520同理 2=0.392， 3=0.299 4=0.171 5=0.551于是1號梁的荷載橫向分布系數(shù)的計算如下：車輛荷載：人群荷載：mcr=5=0.551同理，2號梁影響線的豎標(biāo)值計算如下由 和 繪制2號梁的影響線（下圖所示），進而進行汽車的最不利荷載位置布載進而由和計算橫向影響線的零點位置，設(shè)零點距離1號梁的距離為X 米解得：所有 1=8.88-0.58.88×0.381=0.379同理 2=0.302， 3=0.246 4=0.169 5=0.397于是1號梁的荷載橫向分布系數(shù)的計算如下：車輛荷載：人群荷載：mcr=5=0

10、.397同理，3號梁影響線的豎標(biāo)值計算如下由 和 繪制3號梁的影響線（下圖所示），進而進行汽車的最不利荷載位置布載進而由和計算橫向影響線的零點位置，設(shè)零點距離1號梁的距離為X 米解得：所有 1=16.64-0.516.64×0.238=0.237同理 2=0.212， 3=0.193 4=0.167 5=0.243于是1號梁的荷載橫向分布系數(shù)的計算如下：車輛荷載：人群荷載：mcr=5=0.243故，4號梁和3號梁橫向分布系數(shù)一樣 、5號梁和2號梁橫向分布系數(shù)一樣 、6號梁和1號梁的橫向分布一樣 、4.主梁內(nèi)力計算4.1恒載內(nèi)力計算1.恒載集度g1=0.22×2.2+0.18

11、+0.102×2.0-0.222×25=15.215kN/m橫隔梁：對于邊主梁：g2=2.0-0.222×0.15×6×25×1.65-0.1434.50=0.88kN/m對于中主梁：g2=2×0.88=1.76kN/m橋面鋪裝層：g3=23×0.08×10+25×0.10×106=7.23kN/m欄桿和人行道:作用于邊主梁的全部荷載g為g=gi=15.215+0.88+7.23+1.67=24.995kN/m作用于中梁的全部荷載g為g,=gi=15.215+1.76+7.23+1.6

12、7=25.875kN/m2 恒載內(nèi)力計算主梁的彎矩與剪力（1）邊主梁跨中彎矩Mg=18gl2=18×24.995×34.52=3.72×103kNm跨中處剪力為零支座截面最大剪力為QG=gl2=12×24.995×34.5=431.16kN跨中處剪力為零 中主梁跨中彎矩Mg=18gl2=18×25.875×34.52=3.85×103kNm跨中處剪力為零支座截面最大剪力為QG=gl2=12×25.875×34.5=446.34kN橫載內(nèi)力匯總中主梁橫載內(nèi)力匯總Q(kN)M(kN.m)x=0446

13、.340x=L/203.85×103邊主梁橫載內(nèi)力匯總Q(kN)M(kN.m)x=0431.160x=L/203.72×1034.2活載內(nèi)力計算荷載橫向分布系數(shù)匯總梁號荷載位置 公路級汽車荷載人群荷載計算方法1號梁跨中m0.6910.551按“偏心法”計算m支點m0.3751.019按杠桿法計算計算公路-級荷載的跨中彎矩簡支梁橋的結(jié)構(gòu)基頻：其中=2.156×10Ns/mf=4.058H按D60第4、3、2條之5 ，當(dāng)1.5Hzf14Hz時，則，雙車道不折減;pk=160+4×34.5=298kN=18l2=18×34.52=148.78m2y=

14、l4=14×34.5=8.625m故得 =1.240×0.691×(10.5×148.78+298×8.625)=3540.84kN/m(3)計算人群荷載跨中彎矩=0.551×2.5×0.75×148.78 =153.71kN/m(4)計算跨中截面車道活載最大剪力鑒于跨中剪力影響線的較大坐標(biāo)處于跨中部分,故也采用全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù)來計算。的影響線面積: =12×12×34.5×0.5=4.3125m故得 =1.240×0.691×10.5×4.31

15、25+1.2×298×0.5=192.00kN(5)計算跨中截面人群荷載最大剪力=0.551×2.5×0.75×4.3125=4.455kN (6)支點處車道荷載最大剪力作為荷載橫向頒布系數(shù)沿橋跨方向變化圖形和支點影響力影響線橫向分布變化區(qū)段長度:a=×34.5-5.68=11.57M對應(yīng)支點剪力影響線的荷載位置=1.240×1×0.691×10.5×17.25+1.2×298×1+oq=461.60+oq附加三角形荷載重心影響線坐標(biāo)為:y=1×(34.5-13&#

16、215;6.12)34.5=0.941且oq=1.240×1×6.122×0.375-0.691×10.5×0.941+(0.375-0.691)×1.2×298×1=-151.97kN故公路-級荷載支點剪力為:Q=461.60-151.97=309.63KN(7)計算支點截面人群荷載最大剪力人群荷載的橫向分布系數(shù)如圖所示=0.551×(2.5×0.75)×17.25+×6.12×(1.019-0.551)×2.5×0.75×0.941

17、=17.82+2.53=20.35KN梁號荷載位置公路級人群荷載2號梁跨中M0.5480.397按“偏心法”計算M按杠桿法計算M支點M0.5503號梁跨中M0.40450.243按“偏心法”計算M按杠桿法算M支點M0.7250對于2號梁:M=2808.08KN·MM=110.75KN·M跨中活載最大剪力Q=152.27KNQ=3.15KN支點載面車道荷載最大剪力Q=366.07+=1.240×1××(0.55-0.548)×10.5×0.941+(0.55-0.548)×1.2×298×1=0.

18、96KN故公路-級荷載支點剪力為Q=366.07+0.96=367.03KN支點處人群荷載最大剪力 =0.397×2.5×0.75×17.25+×6.12×(0-0.397) ×2.5×0.75×0.941 =10.70KN對于3號梁M=2072.75KN·MM=67.79KN·M跨中活載最大剪力Q=112.39KNQ=1.96KN支點載面車道荷載最大剪力Q=270.21+=1.240×1××() ×10.5×0.941+() ×1.2

19、×298×1=154.13KN故公路-級荷載支點剪力為Q=270.21+154.13=424.34KN支點處人群荷載最大剪力 =0.243×2.5×0.75×17.25+×6.12×(0 -0.243) ×2.5×0.75×0.941 =6.55KN主梁內(nèi)力匯總表梁號荷載類型支點最大剪力(KN)跨中最大彎矩(KN·M)最大剪力(KN)1號梁q309.633540.84192.00r20.35153.714.4552號梁q367.032808.08152.27r10.70110.753.

20、153號梁q424.342072.75112.39r6.5567.791.964.3作用效應(yīng)組合=(·S+ S)=1.0×(1.2 M+ 1.4MP+0.8 ×1.4Mr)荷載組合梁號跨中支座最大彎矩(KN·M)最大剪力(KN)最大剪力(KN)19592.73273.79973.6728519.35216.711043.2237441.77159.541118.805橫隔梁內(nèi)力計算書5.1 橫隔梁彎矩計算從主梁計算得知，當(dāng)時用G-M法查出下表計算項目荷載位置b3/4b 1/2b1/4b0-0.228 -0.118 -0.003 0.118 0.239 -

21、0.080 -0.035 0.199 0.088 0.191 0.148 0.083 0.202 -0.030 -0.048 0.032 0.018 0.043 -0.006 -0.010 -0.196 -0.100 0.040 0.112 0.229 -0.785 -0.401 0.161 0.446 0.915 -3.023 -1.544 0.620 1.718 3.522 計算荷載的峰值p（2） 計算跨中橫隔梁中間截面的彎矩橫隔梁跨徑為6.4m，沖擊系數(shù)，各項活載彎矩值為：荷載安全系數(shù)的采用如下：負彎矩組合：故橫梁內(nèi)力：正彎矩由汽車荷載控制：負彎矩由人群荷載控制：5.2橫隔梁截面配筋與驗

22、算（1） 正彎矩配筋，把鋪裝層折作3cm計入橫隔梁截面，則橫隔梁翼板有效寬度為：，規(guī)范要求取小者，即取，假設(shè)，則。按規(guī)范有：解得：由公式，得：選用，此時：， ，滿足要求。驗算截面強度：（2） 負彎矩配筋：取，解得：選用，則驗算橫隔梁正截面含筋率；均大于規(guī)范規(guī)定的最小配筋率。6.鋼筋配置及驗算6.1縱向受拉鋼筋計算先假定取縱向受拉鋼筋24。6.2正截面抗彎承載力計算各梁取C40砼、；、級鋼、T型截面翼緣有效寬度：全橋?qū)挾扔蛇吜嚎刂圃O(shè)計并取較小值混凝土受壓面積該值小于翼緣有效寬度板厚為2000×150=300000mm則受壓區(qū)高度限于項板內(nèi)，其高度=0.56×1944=1088

23、.64mm=.146.87mm截面抗彎力矩驗算：正截面符合要求6.3彎起鋼筋和箍筋配置取離支座處的剪力設(shè)計值并將其分成兩部分支點剪力設(shè)計值：V0d=1118.80kN跨中剪力設(shè)計值：當(dāng)支點到跨中剪力遞減坡度：離支點處剪力設(shè)計值：按D62第構(gòu)造配筋剪力設(shè)計值為剪力設(shè)計值小于或等于164.2KN時可按構(gòu)造配筋構(gòu)造配筋長度可用下式計算設(shè)支點由彎起鋼筋和箍筋共同承擔(dān)剪力設(shè)計值，按80%取用，其值為支點由彎起鋼筋承擔(dān)剪力設(shè)計值，按20%取用，其值為按D62第計算箍筋間距對于雙箍筋， I級鋼箍筋間距取200mm，但按第條規(guī)定，在支座中心跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于100mm。當(dāng)

24、離支點處，剪力設(shè)計值為取箍筋間距取180mm按D62第計算各排彎起鋼筋截面面積：第一排彎起鋼筋截面面積，取距支座中心處，應(yīng)由彎起鋼筋承擔(dān)那部分剪力設(shè)計值由縱筋彎起，提供計算第二排彎起鋼筋，應(yīng)取第一排彎起鋼筋彎點處，即距支座中心：，其中44mm為架立鋼筋的凈保護層厚度，22.7mm為架立鋼筋的外徑，30mm為縱向鋼筋的凈保護厚度，35.8mm為縱向鋼筋的外徑。由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力組合設(shè)計值：第二排彎起鋼筋面積縱向彎起的鋼筋提供的計算第三排彎起的鋼筋，應(yīng)取第二排彎起鋼筋起彎處，即距支座中心：，應(yīng)由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力組合值，且所以不需要設(shè)彎起鋼筋，但實際仍需鋼筋。箍筋布置如下：自支點一倍

25、梁高一倍范圍內(nèi)，間距為100mm；自一倍梁高處至第二排斜筋下端處，間距為200mm；其他梁段箍筋間距為180mm6.4斜截面抗剪承載力驗算計算截面：取距支點梁段截面驗算；先假定斜截面水平投影長度，則由此可以計算斜截面距支點：在此截面上，彎起和剪力設(shè)計值為按第5.28條含義規(guī)定此與假設(shè)差距很大；新假設(shè)水平投影長度為600m，由此可計算斜截面距支點：按條定義規(guī)定，此與假設(shè)值很接近，以下均采用540mm。其中、為斜截面受壓端正截面剪力設(shè)計值，即距支點處截面的剪力為：根據(jù)D62第形截面的受彎構(gòu)件符合以下要求，所以，截面尺寸符合規(guī)定。判斷是否需要進行斜截面抗剪承載力驗算，當(dāng)符合下列條件時，不進行斜截面抗

26、剪承載力驗算，僅需按構(gòu)造配置箍筋：可見，不符合規(guī)定，需要驗算抗剪承載力：其中 b=200mm 在斜截面內(nèi)，縱向不彎起鋼筋在距離支點一倍梁高范圍內(nèi)，采用100mm按第條規(guī)定，HRB330鋼筋含箍率不應(yīng)小于0.18%。而現(xiàn)在，符合規(guī)定 c40混凝土，得，在c的長度內(nèi)有1排彎起鋼筋得；于是，Vcs+Vsb=641.41+238.89=880.3則所以，距支座截面的斜截面抗剪承載力符合規(guī)定。7、變形驗算7.1裂縫寬度驗算鋼筋截面面積：即19303.2梁的有效高度：縱向受拉鋼筋配筋率:：（帶肋鋼筋）（混凝土T型梁受彎構(gòu)件）用短期（和長期）效應(yīng)組合彎矩設(shè)計值=5795.37N.m=4887.01kN.m是

27、作用短期效應(yīng)鋼筋應(yīng)力作用長期效應(yīng)鋼筋應(yīng)力：則，根據(jù)第條，鋼筋混凝土構(gòu)成，1類，2類環(huán)境裂縫寬度限值為0.2mm，符合規(guī)定。8.支座設(shè)計與計算承受剪力最大的3號梁的支點反力為恒載：汽車荷載：人群荷載：則按承載力極限狀態(tài)設(shè)計時，永久作用于可變作用設(shè)計效應(yīng)的基本組合下，其計算反力為：8.1確定支座平面尺寸板式橡膠橋梁支座規(guī)格目錄表:（短邊×長邊×厚度）單位mm序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格1100×150×1424150×200×4947180×200×2170240×350×3593250

28、×350×352100×150×2125150×250×1448180×200×2871240×350×4294250×350×423100×200×1426150×250×2149180×200×3572240×350×4995250×350×494100×200×2127150×250×2850180×200×42

29、73240×350×5696250×350×565100×200×2828150×250×3551180×260×4274240×400×1497250×350×636120×250×2129150×250×4252180×260×4875240×400×2198250×350×707120×140×1430150×300

30、15;1453180×260×5676240×400×2899250×350×778120×140×2131150×300×2154180×302×3577240×500×14100250×600×429120×140×3532150×300×2855180×300×4278240×500×21101250×600×4910120

31、5;140×4233150×300×3556180×450×3579240×500×28102300×350×7011120×150×1434150×300×4257180×800×3580240×600×28103300×370×3512140×140×1435150×300×4958182.6×202.6×2881240×600

32、15;35104300×400×5613140×140×2136150×350×2159240×220×2182240×1000×14105300×450×2814140×140×2837160×350×2860240×220×2883240×250×21106300×540×1415140×140×3538150×350×3561240

33、×240×5684250×300×21107300×600×5616140×140×4239160×160×4962240×250×2885250×300×28108350×350×2117150×180×2140160×180×1463240×250×4986250×300×49109350×600×4918150×180&#

34、215;2841160×180×2164240×300×2187250×300×56110350×750×14019150×200×1442160×180×2865240×300×2888250×300×63111350×770×10520150×200×2143160×180×3566240×300×3589250×330×561124

35、00×500×2121150×200×2844160×450×3567240×300×4990250×350×14113500×500×2822150×200×3545180×200×1468240×300×2191250×350×21114500×900×2823150×200×4246180×200×2069240×350&

36、#215;2892250×350×28115750×750×140根據(jù)板式橡膠支座規(guī)格目錄表選定板式橡膠支座的平面尺寸為 a=50cm , b=18cm 的矩形。局部承壓強度條件為、 C40的由此可得，故滿足要求計算支座的平面形狀系數(shù)S，采用中間層橡厚度 t=0.3cm時橡膠支座的平均容許壓應(yīng)力橡膠支座的彈性模量為：按彈性理論鹽酸橡膠支座得承壓應(yīng)力，則滿足要求8.2確定支座厚度梁的計算溫度t=36,溫度變形由兩端的支座均攤，則制作承受的水平位移計算活在制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一個制作上的制動力。一個車道上的制動力為軟車輛荷載計算則為：55

37、010%=55kN因為六根梁共有4個支座，每個支座承受的水平力：因此可得需要的橡膠片總厚度以及根據(jù)D62規(guī)定選用鋼板和7層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚度0.25cm 中間層厚 0.5cm ，槽鋼板厚0.2cm，則橡膠片的總厚度為并<6.0cm，故滿足要求。8.3確定支座偏轉(zhuǎn)狀況制作的平均壓縮變形為：按D62規(guī)定，應(yīng)滿足，故滿足要求。計算梁端轉(zhuǎn)角：由關(guān)系式和可得設(shè)恒載作用下，主梁處于水平狀態(tài)，而已知公路級荷載下的跨中撓度，代入上式得由此驗算偏轉(zhuǎn)情況，故滿足要求。8.4驗算支座的抗滑穩(wěn)定性已知恒載支點反力為確定汽車荷載引起的最小支承力按D62規(guī)定前已經(jīng)計算得計算溫度變化引起的水平力：（5

38、）驗算滑動穩(wěn)定性故，滿足要求，支座不會產(chǎn)生相對滑動（6）驗算加勁鋼板的厚度故，滿足要求補：矩形板式橡膠支座幾何尺寸單層橡膠層厚度，總厚度鋼板側(cè)向厚度保護厚度5mm形狀系數(shù)有效承壓面積，滿足剪力變形不計制動力：計入制動力：；由此可知，故滿足要求。板式橡膠橋梁支座規(guī)格目錄表:（短邊×長邊×厚度）單位mm序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格序號規(guī)格1100×150×1424150×200×4947180×200×2170240×350×3593250×350×352100×1

39、50×2125150×250×1448180×200×2871240×350×4294250×350×423100×200×1426150×250×2149180×200×3572240×350×4995250×350×494100×200×2127150×250×2850180×200×4273240×350×5696250&

40、#215;350×565100×200×2828150×250×3551180×260×4274240×400×1497250×350×636120×250×2129150×250×4252180×260×4875240×400×2198250×350×707120×140×1430150×300×1453180×260×567

41、6240×400×2899250×350×778120×140×2131150×300×2154180×302×3577240×500×14100250×600×429120×140×3532150×300×2855180×300×4278240×500×21101250×600×4910120×140×4233150×300×3556180×450×3579240×500×28102300×350×7011120×150×1434150×300×4257180×800×35802