水果加工廠污水處理設(shè)備和水果加工廠污水處理設(shè)備價(jià)格

1、 山東萬(wàn)青環(huán)?？萍加邢薰竟瓘S生產(chǎn)污水處理設(shè)備 廠家報(bào)價(jià) 本公司匯集多名環(huán)保行業(yè)的頂尖技術(shù)人才，總結(jié)環(huán)保行業(yè)從業(yè)活動(dòng)中出現(xiàn)的各項(xiàng)詬病，在傳統(tǒng)污水處理設(shè)備的生產(chǎn)和工藝上，引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)，改進(jìn)，攻克了多項(xiàng)技術(shù)難題，研發(fā)出的新一代污水處理設(shè)備，具備更全面強(qiáng)大的綜合能力。公司注重培養(yǎng)銷售人員的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)戰(zhàn)能力，公司銷售人員均派往全國(guó)各地，參與現(xiàn)場(chǎng)工程的設(shè)計(jì)施工調(diào)試等工作，做到技術(shù)人員與銷售人員高度協(xié)調(diào)，以全面解決客戶的各種難題。  摘要果汁廢水主要來(lái)自沖洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐裝工段的洗瓶、滅菌、破瓶損耗和地面沖洗等環(huán)節(jié)。廢水中含有較高濃度的糖類、果膠、果渣及水溶物和纖維素、果酸、單寧、

2、礦物鹽等。果汁廢水中含有的糖類主要為果糖、葡萄糖、蔗糖，三者所占的比例為2：1：1.廢水中含有大量的有機(jī)酸，不同的生產(chǎn)工藝階段，所產(chǎn)生的廢水具有不同的特點(diǎn)，即使在同一階段，廢水水質(zhì)也因產(chǎn)品不同而差異較大。本文介紹了有關(guān)UASB+SBR 的處理流程和設(shè)計(jì)的計(jì)算、調(diào)節(jié)池、UASB 池、SBR池、污泥濃縮池等進(jìn)行了精細(xì)的設(shè)計(jì)和計(jì)算。并對(duì)主要構(gòu)筑物UASB池、SBR池做了詳細(xì)的說(shuō)明。UASB+SBR 處理高濃度有機(jī)廢水，其關(guān)鍵是培養(yǎng)出沉降性能良好的厭氧顆粒污泥。采用此工藝，不但使處理流程簡(jiǎn)潔，也節(jié)省了運(yùn)行費(fèi)用，在降低廢水濃度的同時(shí)，還可以回收在處理過(guò)程中所產(chǎn)沼氣作為能源的利用。以便我為進(jìn)一步探討效益資

3、源型處理技術(shù)提供借鑒。關(guān)鍵字 ： 高濃度廢水 廢水處理 UASB SBR 沼氣回收第一章 概述一果汁廢水特點(diǎn)1、果汁廢水構(gòu)成企業(yè)廢水組成較為復(fù)雜，一般都有十多種廢水需要處理，他們是：洗果排放水、設(shè)備清洗廢水、消毒清洗廢水、果汁冷凝水、設(shè)備冷卻水、空調(diào)冷卻水、設(shè)備外部清洗水、地面清洗水及其他排放廢水。 2、主要廢水水質(zhì)描述、生產(chǎn)廢水總排放池出口水質(zhì)濃度，隨企業(yè)的設(shè)備、工藝、管理的差異排水水質(zhì)有較大波動(dòng)。 (2)、生產(chǎn)設(shè)備清洗廢水：清洗廢水周期性集中排水，對(duì)污水處理設(shè)施有較大沖擊，一般需將清洗設(shè)備的高濃度酸堿水、消毒水等先做預(yù)處理（中和），然后再排入污水處理系統(tǒng)。、超濾反沖產(chǎn)生的濃廢水（鍋底水）：

4、其中固形物占5-8%，每天排放約25-35t，COD濃度60000-80000mg/L,個(gè)別情況達(dá)到10萬(wàn)mg/L以上。需單獨(dú)預(yù)處理后出水再可引入污水站系統(tǒng)，進(jìn)行集中處理。 、消毒廢水：設(shè)備清洗后需要消毒，消毒廢水若直接排入污水處理系統(tǒng)，因其含有殺菌劑，將抑制生化過(guò)程的進(jìn)行，導(dǎo)致微生物不能存活，所以這部分廢水在直接排入生化系統(tǒng)前，需要在調(diào)節(jié)池中進(jìn)行專門(mén)的處理，以保證系統(tǒng)正常運(yùn)行。、果汁冷凝水：該水為稀果汁濃縮單元產(chǎn)生的廢水，水量較大，清澈透明，一般認(rèn)為無(wú)污染，但分析證實(shí)該水COD為2000-2500 mg/L，感官雖好，但污染較重。處理工藝只能用厭氧、好氧兩級(jí)工藝。、洗果排放水：該部分廢水排放

5、量及排放水質(zhì)各企業(yè)差別較大，就目前各企業(yè)的排放情況來(lái)看，此部分廢水懸浮物很大、含泥量很高，必須經(jīng)過(guò)預(yù)處理方能保證后續(xù)水處理設(shè)施的正常運(yùn)行。 有機(jī)物濃度 有機(jī)物濃度高，一般情況下COD>6000mg/L，BOD>4000mg/LSS（懸浮物） 含有大量的果渣、果肉、果屑等物質(zhì)，一般情況下SS>4000mg/L 黏性 含有果膠等膠體，廢水黏性大水質(zhì)、水量變化 由于加工品種及產(chǎn)量經(jīng)常變化，導(dǎo)致排放不均勻、水質(zhì)水量變化大，COD變化值高時(shí)可達(dá)2000-3000mg/L，SS變化值可達(dá)1000-2000mg/L。PH 果汁廢水中含有大量果酸，因此PH較低，最低時(shí)可達(dá)4.0左右

6、營(yíng)養(yǎng)元素 營(yíng)養(yǎng)成分單一，C:N較高，缺乏氮、磷元素水溫 20-25攝氏度   二研究背景與意義水是生命之源，是人類賴以生存和發(fā)展的物質(zhì)基礎(chǔ)，是不可替代的寶貴資源。我國(guó)卻是一個(gè)水資源十分短缺的國(guó)家，人均水資源占有量?jī)H為世界平均水平的四分之一，嚴(yán)重制約著我國(guó)社會(huì)主義經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。經(jīng)濟(jì)的騰飛是以環(huán)境的代價(jià)為前提的。隨著近代我國(guó)社會(huì)主義經(jīng)濟(jì)的騰飛，社會(huì)主義工業(yè)呈現(xiàn)飛速發(fā)展，水資源污染尤其是工業(yè)廢水污染也嚴(yán)重惡化。工業(yè)廢水的污染以其污染大、污染物濃度高、廢水排放量大、廢水中含有多種有毒有害物質(zhì)、廢水成分復(fù)雜以及水量變化大等特點(diǎn)而成為目前我們所面臨的主要問(wèn)題。果汁廢水主要來(lái)自沖

7、洗水果、粉碎、榨汁等工序，罐裝工段的洗瓶、滅菌、破瓶損耗和地面沖洗等環(huán)節(jié)。廢水中含有較高濃度的糖類、果膠、果渣及水溶物和纖維素、果酸、單寧、礦物鹽等果汁廢水的水質(zhì)和水量在不同季節(jié)有一定差別，處于高峰流量時(shí)的果汁廢水，有機(jī)物含量也處于高峰。鑒于果汁廢水自身的特性，果汁廢水不能直接排入水體，因此果汁廢水的處理是工業(yè)廢水處理中重要的一個(gè)方面。三本設(shè)計(jì)工程概況 表1.1 廢水水質(zhì)及排放標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH原水1200080008000512排放標(biāo)準(zhǔn)100307069 第二章 工藝路線的確定及選擇依據(jù)2.1 處理方法比較果汁廢水中大量

8、的污染物是溶解性的糖類、果酸，這些物質(zhì)具有良好的生物可降解性，處理方法主要是生物氧化法。有以下幾種常用方法處理。（一）好氧處理工藝高濃度有機(jī)廢水處理主要采用好氧處理工藝，主要由普通活性污泥法、生物濾池法、接觸氧化法和SBR法。傳統(tǒng)的活性污泥法由于產(chǎn)泥量大，脫氮除磷能力差，操作技術(shù)要求嚴(yán)，目前已被其他工藝代替。近年來(lái)，SBR和氧化溝工藝得到了很大程度的發(fā)展和應(yīng)用。SBR工藝具有以下優(yōu)點(diǎn)：運(yùn)行方式靈活，脫氮除磷效果好，工藝簡(jiǎn)單，自動(dòng)化程度高，節(jié)省費(fèi)用，反應(yīng)推動(dòng)力大，能有效防止絲狀菌的膨脹。CASS工藝(循環(huán)式活性污泥法)是對(duì)SBR方法的改進(jìn)。該工藝簡(jiǎn)單，占地面積小，投資較低；有機(jī)物去除率高，出水水

9、質(zhì)好，具有脫氮除磷的功能，運(yùn)行可靠，不易發(fā)生污泥膨脹，運(yùn)行費(fèi)用省。（二）水解好氧處理工藝水解酸化可以使廢水中的大分子難降解有機(jī)物轉(zhuǎn)變成為小分子易降解的有機(jī)物，出水的可生化性能得到改善，這使得好氧處理單元的停留時(shí)間小于傳統(tǒng)的工藝。與此同時(shí)，懸浮物質(zhì)被水解為可溶性物質(zhì)，使污泥得到處理。水解反應(yīng)工藝式一種預(yù)處理工藝，其后面可以采用各種好氧工藝，如活性污泥法、接觸氧化法、氧化溝和SBR等。廢水經(jīng)水解酸化后進(jìn)行接觸氧化處理，具有顯著的節(jié)能效果，COD/BOD值增大，廢水的可生化性增加，可充分發(fā)揮后續(xù)好氧生物處理的作用，提高生物處理廢水的效率。因此，比完全好氧處理經(jīng)濟(jì)一些。（三）厭氧好氧聯(lián)合處理技術(shù) 厭氧

10、處理技術(shù)是一種有效去除有機(jī)污染物并使其碳化的技術(shù)，它將有機(jī)化合物轉(zhuǎn)變?yōu)榧淄楹投趸肌?duì)處理中高濃度的廢水，厭氧比好氧處理不僅運(yùn)轉(zhuǎn)費(fèi)用低，而且可回收沼氣；所需反應(yīng)器體積更小；能耗低，約為好氧處理工藝的10%15%；產(chǎn)泥量少，約為好氧處理的10%15%；對(duì)營(yíng)養(yǎng)物需求低；既可應(yīng)用于小規(guī)模，也可應(yīng)用大規(guī)模。厭氧法的缺點(diǎn)式不能去除氮、磷，出水往往不達(dá)標(biāo)，因此常常需對(duì)厭氧處理后的廢水進(jìn)一步用好氧的方法進(jìn)行處理，使出水達(dá)標(biāo)。常用的厭氧反應(yīng)器有UASB、AF、FASB等，UASB反應(yīng)器與其他反應(yīng)器相比有以下優(yōu)點(diǎn)：沉降性能良好，不設(shè)沉淀池，無(wú)需污泥回流不填載體，構(gòu)造簡(jiǎn)單節(jié)省造價(jià)由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一

11、定的攪拌，因而不設(shè)攪拌設(shè)備污泥濃度和有機(jī)負(fù)荷高，停留時(shí)間短同時(shí)，由于大幅度減少了進(jìn)入好氧處理階段的有機(jī)物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個(gè)廢水處理過(guò)程的費(fèi)用大幅度減少。（四）不同處理系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)特點(diǎn)比較，見(jiàn)表1-1。表1-1 不同處理方法的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)特點(diǎn)比較處理方法主要技術(shù)、經(jīng)濟(jì)特點(diǎn)好氧工藝生物接觸氧化法采用兩級(jí)接觸氧化工藝，可防止高糖含量廢水引起污泥膨脹現(xiàn)象；但需要填料過(guò)大，不便于運(yùn)輸和裝填，且污泥排放量大氧化溝工藝簡(jiǎn)單，運(yùn)行管理方便，出水水質(zhì)好，但污泥濃度高，污水停留時(shí)間長(zhǎng)，基建投資大，曝氣效率低，對(duì)環(huán)境溫度要求高SBR法占地面積小

12、，機(jī)械設(shè)備少，運(yùn)行費(fèi)用低，操作簡(jiǎn)單，自動(dòng)化程度高；但還需曝氣能耗，污泥產(chǎn)量大。厭氧好氧工藝水解好氧技術(shù)節(jié)能效果顯著，且BOD/COD值增大，廢水的可生化性能增加，可縮短總水力停留時(shí)間，提高處理效率，剩余污泥量少UASB好氧技術(shù)技術(shù)上先進(jìn)可行，投資小，運(yùn)行成本低，效果好，可回收能源，產(chǎn)出顆粒污泥產(chǎn)品，由一定收益；操作要求嚴(yán)從表中可以看出厭氧好氧聯(lián)合處理在啤酒廢水處理方面有較大優(yōu)點(diǎn)，故果汁廢水厭氧好氧處理技術(shù)是最好的選擇。果汁廢水先經(jīng)過(guò)中格柵去除大雜質(zhì)后進(jìn)入集水池，用污水泵將廢水提升至調(diào)節(jié)池，在調(diào)節(jié)池進(jìn)行水質(zhì)水量的調(diào)節(jié)。進(jìn)入調(diào)節(jié)池前，根據(jù)在線PH計(jì)的PH值用計(jì)量泵將堿性水送入調(diào)節(jié)池，調(diào)節(jié)池的PH值

13、在6.57.5之間。調(diào)節(jié)池中出來(lái)的水用泵連續(xù)送入混凝沉淀池，在混凝沉淀池中進(jìn)行混凝，然后用水泵將水送入U(xiǎn)ASB反應(yīng)器進(jìn)行厭氧消化，降低有機(jī)物濃度。厭氧處理過(guò)程中產(chǎn)生的沼氣被收集到沼氣柜。UASB反應(yīng)器內(nèi)的污水流入SBR池中進(jìn)行好氧處理，而后達(dá)標(biāo)出水。來(lái)自，調(diào)節(jié)池，混凝沉淀池，UASB反應(yīng)器、SBR反應(yīng)池的剩余污泥先收集到集泥井，在由污泥提升泵提升到污泥濃縮池內(nèi)被濃縮，濃縮后進(jìn)入污泥脫水機(jī)房，進(jìn)一步降低污泥的含水率，實(shí)現(xiàn)污泥的減量化。污泥脫水后形成泥餅，裝車外運(yùn)處置。第三章 設(shè)計(jì)原則及設(shè)計(jì)規(guī)范一、設(shè)計(jì)原則1、執(zhí)行國(guó)家環(huán)境保護(hù)的政策，符合國(guó)家和地方有關(guān)的法規(guī)、規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)，污水經(jīng)處理后達(dá)標(biāo)排放。2、

14、根據(jù)企業(yè)規(guī)劃和實(shí)際情況，力求做到系統(tǒng)布局合理，節(jié)省投資，又便于運(yùn)行管理，充分發(fā)揮工程投資效益.3、采用高效、節(jié)能、先進(jìn)、可靠的污水處理新工藝、新技術(shù)，實(shí)現(xiàn)污水處理站的低耗高效。4、在已建成相同類型處理站的基礎(chǔ)上進(jìn)行優(yōu)化，盡可能降低投資和運(yùn)行費(fèi)用。6、操作管理方便，操作人員的勞動(dòng)強(qiáng)度低。7、污水處理系統(tǒng)適合生產(chǎn)性變化。二、設(shè)計(jì)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)1、室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50101-20052、污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn) GB8978-19963、給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB 50006920024、國(guó)家現(xiàn)行的建設(shè)項(xiàng)目環(huán)境保護(hù)法規(guī)、條例；5、其他有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范   設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū) 一、預(yù)計(jì)

15、處理效果表1.1 廢水水質(zhì)及排放標(biāo)準(zhǔn)項(xiàng)目CODCr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH原水1200080008000512排放標(biāo)準(zhǔn)100307069二、工藝流程圖    第一節(jié) 格柵的設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)說(shuō)明格柵由一組平行的金屬柵條或篩網(wǎng)制成，安裝在廢水渠道的進(jìn)口處，用于截留較大的懸浮物或漂浮物，主要對(duì)水泵起保護(hù)作用，另外可減輕后續(xù)構(gòu)筑物的處理負(fù)荷。二、設(shè)計(jì)參數(shù)取中格柵；柵條間隙d=10mm；柵前水深 h=0.4m；過(guò)柵流速v=0.6m/s；安裝傾角=45°；設(shè)計(jì)流量Q=2500m3/d=0.029m3/s三、設(shè)計(jì)計(jì)算 （一）柵條間隙數(shù)(n)

16、 式中： Q - 設(shè)計(jì)流量，m3/s - 格柵傾角，度 b - 柵條間隙，m h - 柵前水深，m v - 過(guò)柵流速，m/s  n =10.16 取n=11條（二）柵槽有效寬度(B)設(shè)計(jì)采用20圓鋼為柵條,即s=0.02m B=S(n-1)+en 式中： S - 格條寬度，m n - 格柵間隙數(shù) b - 柵條間隙，m B=0.02×(11-1)+0.01×11 =0.31m（三）進(jìn)水渠道漸寬部分長(zhǎng)度(l1)設(shè)進(jìn)水渠道內(nèi)流速為0.5m/s,則進(jìn)水渠道寬B1=0.175m,漸寬部分展開(kāi)角取為20° 則l1= 式中： B - 柵槽寬度，m B1 - 進(jìn)水渠道寬

17、度，m - 進(jìn)水渠展開(kāi)角，度 l1= =0.27m（四）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長(zhǎng)度（l2） l2= l1/2=0.27/2 =0.135m（五）過(guò)柵水頭損失（h1）取k=3,=1.79(柵條斷面為圓形)，v=0.6m/s h1 = 式中： k - 系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù) - 系數(shù)，與斷面形狀有關(guān) S - 格條寬度，m d - 柵條凈隙，mm v - 過(guò)柵流速，m/s - 格柵傾角，度h1=0.176m（六）柵槽總高度(H)取柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3m柵前槽高H1=h+h2=0.7m則總高度H=h+h1+h2=0.4+0.176+0.3 =0.876m （七）柵槽總長(zhǎng)度(L)

18、L=l1+l2+0.5+1.0+ =0.27+0.135+0.5+1.0+ =2.605m（八）每日柵渣量(W) 取W1=0.05m3/103m3 K2=1.5 則W= 式中： Q - 設(shè)計(jì)流量，m3/s W1 - 柵渣量(m3/103m3污水)，取0.10.01,粗格柵用小值，細(xì)格柵用大值，中格柵用中值 W=0.08 m3/d(可采用人工清渣)(九)集水池的設(shè)計(jì)計(jì)算 在調(diào)節(jié)沉淀池之前和格柵之后設(shè)一集水池，其大小主要取決于提升水泵的能力，目的是防止水泵頻繁啟動(dòng)。以延長(zhǎng)水泵的使用壽命。 設(shè)計(jì)參數(shù) 水力停留時(shí)間HRT=1h,有效水深h1=4.0m , 超高h(yuǎn)2=0.5m; 設(shè)計(jì)

19、計(jì)算 (1) 集水池容積 V=Q/T=（2500/24）×1=104.1 m3  (2) 集水池的總高 H=h1h2=4.00.5=4.5m, (3) 集水池的面積 A=V/H=104.1/4.5=23.1m2 取A=24m2 集水池的橫截面為： L×B=6×4（m²） 則集水池的尺寸為： L×B×H=6×4×4.5（m3） (4) 一次提升泵選取：提升流量Q=150 m3/d，揚(yáng)程10m   第二節(jié) 調(diào)節(jié)沉淀池的設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)參數(shù)水力停留時(shí)間T=6h;

20、設(shè)計(jì)流量Q=2500m3/d=104m3/h=0.029m3/s。 表2.1 調(diào)節(jié)沉淀池進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/l)1200080008000去除率（%）101010出水水質(zhì)(mg/l)1080070007200 二、設(shè)計(jì)計(jì)算（一） 池子尺寸池子有效容積為：V=QT=104×6=624m3 取池子總高度H=4.5m,其中超高0.5m,有效水深h=4m 則池面積A=V/h=624/4=156m3池長(zhǎng)取L=20m,池寬取B=8m則池子總尺寸為L(zhǎng)×B×H=20×8×4.5（二） 理論上每日的污泥量 W

21、= 式中： Q - 設(shè)計(jì)流量，m3/s C0 - 進(jìn)水懸浮物濃度，kg/m3 C1 - 出水懸浮物濃度，kg/m3 P0 - 污泥含水率，%W=66m3/d（三）污泥斗尺寸取斗底尺寸為400×400，污泥斗傾角取50° 則污泥斗的高度為：h2=(4-0.2) ×tg50°=4.529m （四）進(jìn)水布置進(jìn)水起端兩側(cè)設(shè)進(jìn)水堰，堰長(zhǎng)為池長(zhǎng)2/3 (五)PH調(diào)節(jié)在調(diào)節(jié)池中設(shè)置PH指示器,控制閥門(mén)的開(kāi)啟,調(diào)節(jié)強(qiáng)堿廢水的排入,從而控制調(diào)節(jié)池中廢水的PH. 第三節(jié) 沉淀池設(shè)計(jì) 2.1設(shè)計(jì)參數(shù) （1）設(shè)計(jì)流量 Q=3400 m3/d=141

22、.67 m3/h=0.039m3/s(2) 設(shè)計(jì)水質(zhì)參數(shù)表8 豎流式沉淀池進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水 質(zhì) 指 標(biāo)COD（L）BOD（L）SS（L）進(jìn) 水 水 質(zhì)1080070007200設(shè)計(jì)去除率1020 80%設(shè)計(jì)出水水質(zhì)972056001440 2.2 設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)置兩座沉淀池（1）中心管的面積（f）與直徑（d0）取中心管流速v0=25mm/s則 f= q/ v0 q-每個(gè)池子的設(shè)計(jì)流量（m3/s） f =0.029/2/0.025=0.58m2則 d0=1.0m（2）中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h3h3=q /（v1 3.14 d1）q-每個(gè)池子的設(shè)計(jì)流量，m3/sv1-污水由中心

23、管喇叭口與反射板之間的縫隙 出流速度（m/s） d1-喇叭口直徑（m）設(shè) v1=0.02m/s d1=1.35d0=1.35m 則 h3=0.029 / 2 / (0.02 3.14 1.35)=0.17m（3）沉淀部分有效斷面面積FF=q/vv-污水在沉淀池中的流速（m/s）設(shè) 表面負(fù)荷q0=2.88m3/m2.h則 v= q0/3600=0.0008m/sF=0.029/0.0008=36.25 m2（4）沉淀池的直徑DD=6.8m 取D=7.0m（5）沉淀部分有效水深h2h2=v t 3600t-沉淀時(shí)間 (h) 取t=1.2h則h2=0.0008 1.2 3600=3.46m D/h2

24、<3 符合要求（6）校核集水槽的出水堰負(fù)荷 出水堰負(fù)荷：q/（ D）=0.029/3.14/7=1.31L/s<2.9 L/s 符合（7）沉淀部分所需容積VV= c1進(jìn)水懸浮物的濃度(t/m3) c2出水懸浮物的濃度(t/m3) 污泥容重，其值為1 Kz工業(yè)廢水水量變化系數(shù)，本設(shè)計(jì)為1.3 污泥含水率，初沉池污泥一般為95%97%，本設(shè)計(jì)采用95%T 排泥間隔時(shí)間(d ) 取T =1d所以 V=123.4 m3（8）圓截錐部分容積設(shè)圓錐下底的直徑為0.4m，取錐角為55°則 h5（r） tan55°=4.7mV=63.9 m3（9）沉淀池的總高H設(shè)超高h(yuǎn)1和緩沖

25、層高h(yuǎn)4都為0.3m。H= h1 +h2 +h3 +h4 +h5=0.3+3.46+0.23+0.3+4.7=8.99m沉淀池排泥量計(jì)算：W=（Css0-Css1）*Q*50%=4000kg/d    第四節(jié) UASB反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)說(shuō)明UASB，即上流式厭氧污泥床，集生物反應(yīng)與沉淀于一體，是一種結(jié)構(gòu)緊湊，效率高的厭氧反應(yīng)器。它的污泥床內(nèi)生物量多，容積負(fù)荷率高，廢水在反應(yīng)器內(nèi)的水力停留時(shí)間較短，因此所需池容大大縮小。設(shè)備簡(jiǎn)單，運(yùn)行方便，勿需設(shè)沉淀池和污泥回流裝置，不需充填填料，也不需在反應(yīng)區(qū)內(nèi)設(shè)機(jī)械攪拌裝置，造價(jià)相對(duì)較低，便于管理，且不存在堵塞問(wèn)

26、題。二、設(shè)計(jì)參數(shù)（一）參數(shù)選取設(shè)計(jì)參數(shù)選取如下：容積負(fù)荷（Nv）=10.2kgCOD/(m3d)； 污泥產(chǎn)率0.1kgMLSS/kgCOD；產(chǎn)氣率0.5m3/kgCOD（二）設(shè)計(jì)水質(zhì)表2.2 UASB反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指標(biāo)水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進(jìn)水水質(zhì)(mg/l)972056001440去除率（%）909085出水水質(zhì)(mg/l)972560200（三）設(shè)計(jì)水量 Q2500m3/d=104 m3/h=0.029 m3/s三、設(shè)計(jì)計(jì)算 （一）反應(yīng)器容積計(jì)算UASB有效容積：V有效 式中： Q - 設(shè)計(jì)流量，m3/s S0 - 進(jìn)水COD含量,mg/l Nv -容積負(fù)荷,kgCOD/(m3d)V有

27、效=2500m3 將UASB設(shè)計(jì)成圓形池子，布水均勻，處理效果好 取H=9m 采用4座相同的UASB反應(yīng)器則A1=69.4 m2 D=9.4m 取D=10m 則實(shí)際橫截面積為= D2= ×3.14×102 =78.5m2 實(shí)際表面水力負(fù)荷為q1=0.6<1.0 故符合設(shè)計(jì)要求（二）配水系統(tǒng)設(shè)計(jì)本系統(tǒng)設(shè)計(jì)為圓形布水器，每個(gè)UASB反應(yīng)器設(shè)36個(gè)布水點(diǎn)(1)參數(shù) 每個(gè)池子流量：104/4=26m3/h(2)設(shè)計(jì)計(jì)算布水系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算草圖見(jiàn)下圖2.3： 圓環(huán)直徑計(jì)算：每個(gè)孔口服務(wù)面積為:a= 2.2m2a在13m2之間，符合設(shè)計(jì)要求可設(shè)3個(gè)圓環(huán)，最里面的圓環(huán)設(shè)6個(gè)孔口，中間設(shè)

28、12個(gè)，最外圍設(shè)18個(gè)孔口1)內(nèi)圈6個(gè)孔口設(shè)計(jì)服務(wù)面積： 6×2.2=13.2m2折合為服務(wù)圓的直徑為： =4.10m 用此直徑作一個(gè)虛圓，在該圓內(nèi)等分虛圓面積處設(shè)一實(shí)圓環(huán)，其上布6個(gè)孔口，則圓的直徑計(jì)算如下： 則d1 =2.9m 2)中圈12個(gè)孔口設(shè)計(jì)服務(wù)面積：S2=12×2.2=26.4m2折合成服務(wù)圓直徑為： =7.1m 中間圓環(huán)直徑計(jì)算如下： (5.672-d22) S2 則d2=3.92m3）外圈18個(gè)孔口設(shè)計(jì)服務(wù)面積：S3=18×2.2=39.6m2 折合成服務(wù)圈直徑為： =10.04m 外圓環(huán)的直徑d3計(jì)算如下： (8.012-d32)= S3則d3

29、6.24m （三）三相分離器設(shè)計(jì) 三相分離器設(shè)計(jì)計(jì)算草圖見(jiàn)下圖2.4： (1)設(shè)計(jì)說(shuō)明三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。三相分離器的設(shè)計(jì)主要包括沉淀區(qū)、回流縫、氣液分離器的設(shè)計(jì)。(2)沉淀區(qū)的設(shè)計(jì)三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計(jì)同二次沉淀池的設(shè)計(jì)相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負(fù)荷率決定。由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機(jī)物還可以發(fā)生一定的生化反應(yīng)產(chǎn)生少量氣體，這對(duì)固液分離不利，故設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)滿足以下要求：1）沉淀區(qū)水力表面負(fù)荷<1.0m/h2）沉淀器斜壁角度設(shè)為50°,使污泥不致積聚，盡快落入反應(yīng)區(qū)內(nèi)。3）進(jìn)入沉淀區(qū)前，沉淀槽底逢隙的流速2m/h4）總沉

30、淀水深應(yīng)大于1.5m5）水力停留時(shí)間介于1.52h如果以上條件均能滿足，則可達(dá)到良好的分離效果沉淀器（集氣罩）斜壁傾角50°沉淀區(qū)面積為：A=1/4D2=1/4×3.14×82=50.24m2表面水力負(fù)荷為：q=Q/A=0.51<1.0符合設(shè)計(jì)要求。(3)回流縫設(shè)計(jì) 取h1=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m 如圖2.4所示：b1=h3/tg 式中： b1-下三角集氣罩底水平寬度，m; -下三角集氣罩斜面的水平夾角； h3-下三角集氣罩的垂直高度，m; b1= =1.26m b2=8-2×1.26=5.48m 下三角集氣罩之間的污泥回流逢中混

31、合液的上升流速V1可用下 式計(jì)算： V1=Q1/S1 式中： Q1-反應(yīng)器中廢水流量，m3/h； S1-下三角形集氣罩回流逢面積，m2；V1=0.9m/hV1<2m/s,符合設(shè)計(jì)要求 上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V2)可用下式計(jì)算： V2=Q1/S2，式中： Q1-反應(yīng)器中廢水流量，m3/h；S2 -上三角形集氣罩回流逢之間面積，m2； 取回流逢寬CD=1.2m,上集氣罩下底寬CF=6.0m 則 DH=CD×sin50°=0.92mDE=2DH+CF =2×0.92+6.0 =7.84m=(CF+DE)CD/2 =26.07m2則 V2= Q1/S2

32、=0.8m/h<V1<2m/s 故符合設(shè)計(jì)要求 確定上下三角形集氣罩相對(duì)位置及尺寸，由圖可知： CH=CDsin40°= 0.77m AI=DItg50°= (DE-b2)×tg50° = (7.84-5.48)×tg50° =1.41m 故 h4=CH+AI=0.77+1.41=2.18 h5=1.0m由上述尺寸可計(jì)算出上集氣罩上底直徑為： CF-2h5tg40°=6.0-2×1.0×tg40°=4.32m BC=CD/sin40°=1.2/sin40°=1.8

33、7m DI= (DE-b2)= (7.84-5.84)=1.18m AD=DI/cos50°=1.18/cos50°=1.84m BD=DH/cos50°=0.92/cos50°=1.43m AB=AD-BD=1.84-1.43=0.41(4)氣液分離設(shè)計(jì) d=0.01cm(氣泡)，T=20° 1=1.03g/cm3, g=1.2×10-3g/cm3 V=0.0101cm2/s, =0.95 = V1=0.0101×1.03 =0.0104g/cm·s一般廢水的>凈水的,故取=0.02g/cm·s

34、由斯托克斯工式可得氣體上升速度為：Vb = = =0.266cm/s=9.58m/h Va=V2=1.60m/h則： = =5.9, = =4.56 > ,故滿足設(shè)計(jì)要求。 （四）出水系統(tǒng)設(shè)計(jì) 采用鋸齒形出水槽，槽寬0.2m,槽高0.2m（五）排泥系統(tǒng)設(shè)計(jì)產(chǎn)泥量為：9720×0.9×0.1×2500×10-3=2100kgMLSS/d每日產(chǎn)泥量2430kgMLSS/d，則每個(gè)USAB日產(chǎn)泥量607.5 kgMLSS/d,可用150mm排泥管，每天排泥一次。（六）產(chǎn)氣量計(jì)算1.每日產(chǎn)氣量：9720×0.90×0.5

35、15;2500×10-3=10000m3/d每個(gè)UASB反應(yīng)器的產(chǎn)氣量  2沼氣主管 每池集氣管通到一根主管，然后再匯入兩池沼氣主管。采用鋼管，單池沼氣主管管道坡度為0.5%.單池沼氣主管內(nèi)最大氣流量 取D=150，充滿度為0.8，則流速為 3 兩池沼氣最大氣流量為 取DN=250，充滿度為0.6；流速為 2. 水封灌設(shè)計(jì)水封灌主要是用來(lái)控制三相分離氣的集氣室中氣液兩相界面高度的，因?yàn)楫?dāng)液面太高或波動(dòng)時(shí)，浮渣或浮沫可能會(huì)引起出氣管的堵塞或使氣體部分進(jìn)入沉降室，同時(shí)兼有有排泥和排除冷凝水作用。水封高度 式中： H0 反應(yīng)器至貯氣罐的壓頭損失和貯氣罐內(nèi)的壓頭 為保證安全取貯氣罐

36、內(nèi)壓頭，集氣罩中出氣氣壓最大H1取2m H2O，貯氣罐內(nèi)壓強(qiáng)H0為400H2O。水封灌 水封高度取1.5 m，水封灌面積一般為進(jìn)氣管面積的4倍，則 水封灌直徑取0.5m。3.沼氣柜容積確定由上述計(jì)算可知該處理站日產(chǎn)沼氣10000 ，則沼氣柜容積應(yīng)為3h產(chǎn)氣量的體積確定，即 。設(shè)計(jì)選用300鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式儲(chǔ)氣柜，尺寸為6000×H10000。  第五節(jié) SBR反應(yīng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)說(shuō)明經(jīng)UASB處理后的廢水,COD含量仍然很高,要達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn),必須進(jìn)一步處理,即采用好氧處理。SBR結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，運(yùn)行控制靈活，本設(shè)計(jì)采用4個(gè)SBR反應(yīng)池，每個(gè)池子的運(yùn)行周期為6h二、

37、設(shè)計(jì)參數(shù)（一）參數(shù)選取(1)污泥負(fù)荷率Ns取值為0.13kgBOD5/(kgMLSSd)(2)污泥濃度和SVI污泥濃度采用4000 mgMLSS/L,SVI取100(3)反應(yīng)周期 SBR周期采用T=6h,反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù)n=24/6=4(4)周期內(nèi)時(shí)間分配 反應(yīng)池?cái)?shù)N=4 進(jìn)水時(shí)間：T/N=6/4=1.5h 反應(yīng)時(shí)間：3.0h 靜沉?xí)r間：1.0h 排水時(shí)間：0.5h(5)周期進(jìn)水量 Q0= =156.25m3/s（二）設(shè)計(jì)水量水質(zhì)設(shè)計(jì)水量為：Q=2500m3/d=104m3/h=0.029m3/s  設(shè)計(jì)水質(zhì)見(jiàn)下表2.3：表2.3 SBR反應(yīng)器進(jìn)出水水質(zhì)指水質(zhì)指標(biāo)CODBODSS進(jìn)

38、水水質(zhì)(mg/l)972560200去除率（%）919580出水水質(zhì)(mg/l)882840三、設(shè)計(jì)計(jì)算（一）反應(yīng)池有效容積V1= 式中： n - 反應(yīng)器一天內(nèi)周期數(shù) Q0 - 周期進(jìn)水量,m3/s S0 - 進(jìn)水BOD含量,mg/l X - 污泥濃度,mgMLSS/L Ns - 污泥負(fù)荷率 V1 = 280.45 m3（二）反應(yīng)池最小水量Vmin=V1-Q0=280.45-156.25=124.2m3（三）反應(yīng)池中污泥體積Vx=SVI·MLSS·V1/106=100×4000×280.45/106=112.18 m3Vmin>Vx,合格（四）校核

39、周期進(jìn)水量周期進(jìn)水量應(yīng)滿足下式：Q0<(1-SVI·MLSS /106) ·V=(1- 100×4000 /106) ×280.45=176.46m3而Q0=156.25m3<176.46m3 故符合設(shè)計(jì)要求（五）確定單座反應(yīng)池的尺寸SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,則SBR總高為5.5m,SBR的面積為280.45/5=56.09m2設(shè)SBR的長(zhǎng)：寬=2：1則SBR的池寬為：5.5m；池長(zhǎng)為：11.0m.SBR反應(yīng)池的最低水位為： 1.97mSBR反應(yīng)池污泥高度為：1.24m 1.97-1.24=0.73m 可見(jiàn)，SBR最低水位與污泥

40、位之間的距離為0.8m,大于0.5m的緩沖層高度符合設(shè)計(jì)要求。（六）鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)(1)確定需氧量O2由公式：O2=aQ(S0-Se)+bXvV 式中： a- 微生物對(duì)有機(jī)污染物氧化分解 過(guò)程的需氧率，kg Q - 污水設(shè)計(jì)流量，m3/d S0 - 進(jìn)水BOD含量,mg/l S0 - 出水BOD含量,mg/l b- 微生物通過(guò)內(nèi)源代謝的自身氧化 過(guò)程的需氧率，kgXv - 單位曝氣池容積內(nèi)的揮發(fā)性懸浮 固體（MLVSS）量,kg/m3 取a=0.5, b=0.15；出水Se =111mg/L；Xv=f×X =0.75×3000=2250mg/L =2.25kg/m3；V=4

41、=4×298.08=1192.32m3 代入數(shù)據(jù)可得： O2=0.5×2500×(700-28)/1000+0.15×2.25×1192.08=1242.3kg O2/d供氧速率為： R= O2/24 =1242.3/24=51.8 kg O2/h(2)供氣量的計(jì)算 采用SX-1型曝氣器，曝氣口安裝在距池底0.3m高處，淹沒(méi)深度為4.7m，計(jì)算溫度取25。該曝氣器的性能參數(shù)為：Ea=8%，Ep=2 kgO2/kWh；服務(wù)面積1-3m2；供氧能力20-25m3/h·個(gè)；查表知氧在水中飽和容解度為： Cs(20)=9.17mg/L，Cs(

42、25)=8.38mg/L擴(kuò)散器出口處絕對(duì)壓力為：= +9.8×103×H =1.013×105+9.8×103×4.7=1.47×105pa空氣離開(kāi)反應(yīng)池時(shí)氧的百分比為：= =19.65%反應(yīng)池中容解氧的飽和度為： Csb(25)= Cs(25) =8.38 =10.0mg/L Csb(20)= Cs(20) =9.17 =10.9mg/L 取=0.85,=0.95,C=2,=1,20時(shí)，脫氧清水的充氧量為：R0= = =43.8 kg O2/h 供氣量為：Gs= R0/0.3Ea = =1826m3/h=30.43m3/min (3

43、)布?xì)庀到y(tǒng)的計(jì)算反應(yīng)池的平面面積為：5.5×11.0×4=242m2每個(gè)擴(kuò)散器的服務(wù)面積取1.4m2,則需242/1.4=170個(gè)。 取170個(gè)擴(kuò)散器，每個(gè)池子需50個(gè)。 布?xì)庀到y(tǒng)設(shè)計(jì)如下圖2.5： (4)空氣管路系統(tǒng)計(jì)算按SBR的平面圖，布置空氣管道，在相鄰的兩個(gè)SBR池的隔墻上設(shè)一根干管，共兩根干管，在每根干管上設(shè)5對(duì)配氣豎管，共10條配氣豎管。 則每根配氣豎管的供氣量為： 本設(shè)計(jì)每個(gè)SBR池內(nèi)有50個(gè)空氣擴(kuò)散器 則每個(gè)空氣擴(kuò)散器的配氣量為： 選擇一條從鼓風(fēng)機(jī)房開(kāi)始的最遠(yuǎn)最長(zhǎng)管路作為計(jì)算管路，在空氣流量變化處設(shè)計(jì)算節(jié)點(diǎn)。空氣管道內(nèi)的空氣流速的選定為： 干支管為

44、1015m/s；通向空氣擴(kuò)散器的豎管、小支管為45m/s； 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑，根據(jù)通過(guò)的空氣量和相應(yīng)的流速按排水工程下冊(cè)附錄2加以確定。 空氣管路的局部阻力損失，根據(jù)配件類型按下式   式中： - 管道的當(dāng)量長(zhǎng)度，m D - 管徑，m K - 長(zhǎng)度換算系數(shù)，按管件類型不同確定 折算成當(dāng)量長(zhǎng)度損失 ，并計(jì)算出管道的計(jì)算長(zhǎng)度 (m),空氣管路的沿程阻力損失，根據(jù)空氣管的管徑D(mm)，空氣量m3/min，計(jì)算溫度和曝氣池水深，查排水工程下冊(cè)附錄三求得，得空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： 96.21×9.8 0.943 kpa 空氣擴(kuò)散器的壓力損失為5.0kpa，則總

45、壓力損失為： 0.9435.05.943 kpa為安全起，設(shè)計(jì)取值為9.8kpa 則空壓機(jī)所需壓力p=(5-0.3) ×9.8×103+9.8×103=56 kpa 又Gs=37.64m3/min 由此條件可選擇羅茨RME-20型鼓風(fēng)機(jī) 轉(zhuǎn)速1170r/min，配套電機(jī)功率為75kw（七）污泥產(chǎn)量計(jì)算 選取a=0.6,b=0.075,則污泥產(chǎn)量為：x=aQSr-bVXv =0.6×2500×(200-40)/1000-0.075×1192.08×2.25 =38.84kgMLVSS/d 第二章  

46、;   污泥部分各處理構(gòu)筑物設(shè)計(jì)與計(jì)算 第一節(jié) 重力濃縮池的設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)說(shuō)明 為方便污泥的后續(xù)處理機(jī)械脫水，減小機(jī)械脫水中污泥的混凝劑用量以及機(jī)械脫水設(shè)備的容量，需對(duì)污泥進(jìn)行濃縮處理，以降低污泥的含水率。本設(shè)計(jì)采用間歇式重力濃縮池，運(yùn)行時(shí)，應(yīng)先排除濃縮池中的上清液，騰出池容，再投入待濃縮的污泥，為此應(yīng)在濃縮池深度方向的不同高度上設(shè)上清液排除管。二、設(shè)計(jì)參數(shù)（一）設(shè)計(jì)泥量果汁廢水處理過(guò)程產(chǎn)生的污泥來(lái)自以下幾部分：(1)調(diào)節(jié)沉淀池，Q1=66m3/d,含水率97%；（2沉淀池, Q3=82 m3/d含水率98%(3)UASB反應(yīng)器，Q3=22m3/d,含水率98%

47、；(4)SBR反應(yīng)器， Q4=10m3/d,含水率99%；總污泥量為：Q= Q1+ Q2+ Q3+ Q4=180 m3/d平均含水率為：97.6%（二）參數(shù)選取固體負(fù)荷（固體通量）M一般為1035kg/m3d取M=30 kg/m3d=1.25kg/m3d；濃縮時(shí)間取T=24h； 設(shè)計(jì)污泥量Q=180m3/d； 濃縮后污泥含水率為96%； 濃縮后污泥體積：108m3/d三、設(shè)計(jì)計(jì)算（一）池子邊長(zhǎng) 根據(jù)要求，濃縮池的設(shè)計(jì)橫斷面面積應(yīng)滿足：AQc/M 式中： Q-入流污泥量，m3/d ； M-固體通量，kg/m3·d； C-入流固體濃度kg/m3。 入流固體濃度（C）的計(jì)算如下： = &#

48、215;1000×(1-97%)=1980kg/d= ×1000×(1-98%)=1640kg/d = ×1000×(1-98%)=400kg/d = ×1000×(1-99%)=100kg/d 那么，Qc= + + + =4120kg/d=172kg/h  C=4120/180=22.8kg/m3濃縮后污泥濃度為：=4120/108=38.1kg/m3濃縮池的橫斷面積為：A=Qc/M=137m2 設(shè)計(jì)三座圓形濃縮池，則每座D=6.6m 則實(shí)際面積A=140m2（二）池子高度 停留時(shí)間，取HRT=24h 則有效高度 =1.3m,取 =1.5m 超高，取 =0.5m 緩沖區(qū)高，取 =0.5m 池壁高 = + + =2.5m（三）污泥斗 污泥斗下錐體邊長(zhǎng)取1.0m ，污泥斗傾角取50°則污泥斗的高度為：H4 = (6.6/2 1.0/2) × tg50°= 3.3 m （四）總高度 H=2.5+3.3=5.8m 第二節(jié) 集泥井 一、 設(shè)計(jì)說(shuō)明污水處理系統(tǒng)各構(gòu)筑物所產(chǎn)生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥濃縮池。污泥濃縮池為間歇運(yùn)行，運(yùn)行周期為24h,其中各構(gòu)筑物排