畢業(yè)設(shè)計國產(chǎn)300MW機組熱力系統(tǒng)的擬定計算及分析終稿精品

1、*工程學院畢業(yè)設(shè)計說明書（論文） 題 目：國產(chǎn)300MW機組熱力系統(tǒng)的擬定計算及分析指學生姓名： 班 級： *動* 班 指導老師： * 時 間： 論 文 摘 要本設(shè)計的內(nèi)容為國產(chǎn)N300MW機組發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計算、及火電廠熱經(jīng)濟性分析。本設(shè)計從原則性熱力系統(tǒng)的擬定、計算、汽輪機耗量及各項汽水流量的計算；熱經(jīng)濟性指標計算；全面性熱力系統(tǒng)的擬定分板及計算，對電廠熱力系統(tǒng)經(jīng)濟性分板方面進行闡述。目 錄畢業(yè)設(shè)計任務第一章 原則性熱力系統(tǒng)的計算第二章 汽輪機汽熱量及各項汽水流量計算第三章 熱經(jīng)濟指標計算第四章 全面熱力系統(tǒng)的分板建議小結(jié)附圖一、二、三畢業(yè)設(shè)計任務題目：國產(chǎn)N300MW機組發(fā)

2、電廠原則性熱力系統(tǒng)的擬定，計算與分析（額定工況）內(nèi)容及要求：一、根據(jù)給定條件擬定發(fā)電廠的原則性熱力系統(tǒng)。二、用熱平衡法理行額定工況的熱力系統(tǒng)計算，求出系統(tǒng)各部分的汽水流量，發(fā)電功率及主要經(jīng)濟指標。三、根據(jù)計算結(jié)果分析擬定系統(tǒng)的可靠性、經(jīng)濟性。主要原始資料（一）、鍋爐型式及有關(guān)數(shù)據(jù)1、型號：DG1000/170型2、額定蒸發(fā)量：1000t/h3、一次汽壓力：16.76Mpa，溫度5554、二次汽壓力（進/出）3.51/3.3 Mpa5、溫度（進/出）335/5556、汽包壓力：18.62 Mpa7、鍋爐熱效率：90.08%8、排污量：Dpw=5t/h（二）汽輪機型式及額定工況下的有關(guān)數(shù)據(jù)：1、汽

3、輪機型式：N30016.18/550/550型中間再熱凝汽式汽輪機、四缸四排汽、汽缸及軸封系統(tǒng)情況見附圖。2、額定功率：300MW3、主汽門前蒸汽壓力：16.181Mpa，溫度5504、中壓聯(lián)合汽門前蒸汽壓力：3.225 Mpa，溫度5505、額定工況給水溫度：262.56、額定工況汽機總進汽量：970T/H。7、背壓：0.0052 Mpa，排汽焓2394.4KJ/kg。8、各級抽汽參數(shù)如下表回熱級數(shù)12345678抽汽壓力ata5.313.691.510.7780.500.230.08170.0172抽汽溫度384337434.6345292.4233123.82515.8（焓）抽汽管通壓損

4、%44444444加熱器傳熱端差-1-1000333疏水端差8889、加熱器散熱損失：高加1%，除氧器4%，低加0.5%，軸加4%。10、給水泵用小汽機驅(qū)動，汽源來自第四級抽汽、排汽入主凝汽器。汽耗量41.878t/h，排汽參數(shù)0.00672Mpa，2481.11KJ/kg，給水壓力21.3 Mpa。給水泵功率7295KW，給水泵內(nèi)效率b=82.66%。11、除氧水箱距給水泵入口凈高度Hz=22m，主泵配有前置泵。12、主機采用射水抽汽器維持凝汽器真空。13、額定工況廠用汽量30T/H，壓力0.778 Mpa。14、各項壓力損如下：1）主汽門及調(diào)門壓損2%2）中壓聯(lián)合汽門壓損2%3）再熱管道壓

5、損10%4）、中、低壓缸連通管壓損2%5）小汽機進汽管及閥門壓損10%15、門桿漏汽量：項目單位符號數(shù)值到除氧器高壓主汽門漏汽量高壓調(diào)節(jié)汽門漏汽量中壓主汽門漏汽量中壓調(diào)節(jié)門漏汽量kg/Hkg/Hkg/Hkg/HDm1Dm2Dm3Dm4802.82722.4472.8563.6到軸封加熱器高壓主汽門漏汽量高壓調(diào)節(jié)汽門漏汽量中壓主汽門漏汽量中壓調(diào)節(jié)汽門漏汽量kg/Hkg/Hkg/Hkg/HDm5Dm6Dm7Dm880.8a156.6179.2225.2（三） 其他資料1、全廠汽水損失：D1=7t/h2、凝升泵壓力：1.67MP13、補充水壓力：0.441 Mpa，溫度204、汽輪機機械效率：j=0

6、.9935、發(fā)電機效率：d=0.9876、擴容器效率：98%7、環(huán)境參數(shù)：0.098 Mpa，20。（四） 軸封系統(tǒng)見附圖：各段抽汽參數(shù)（kg/h）如下：18753.4; 101535.222898.9; 111272.6;3631.1; 12110.9;4106.8; 1370.1;561.8; 14254.2;62952.1; 1578.3;7710.9; 16226.3;899.3; 17119.85;957.6; 本系統(tǒng)為國產(chǎn)300MW汽輪機（N300-16.18/550/550）配用970t/h汽包爐的發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)，鍋爐包壓力18.62 Mpa，汽輪機為單軸、四缸四排汽，再熱

7、凝汽式機組。該機組設(shè)有八級不調(diào)整抽汽，分別送入三臺高加，一臺壓力式除氧器和四臺低壓加熱器、三臺高加設(shè)有內(nèi)置式過熱段和疏水冷卻段、四號低加設(shè)有內(nèi)置式過熱段、系統(tǒng)中設(shè)有軸封加熱器一臺、加熱器疏水采用逐級自流式，高加疏水逐級自流入除氧器，低加疏水逐級自流入主凝汽器，軸加疏水也自流入凝汽器。系統(tǒng)設(shè)有有兩臺容量分別為50%的汽動給水泵，汽源來自第四段抽汽，排汽送入主凝汽器，另設(shè)有一臺容量為50%的電動給水泵備用，每臺泵均配有前置泵，并與主泵同軸拖動。除氧器采用滑壓運行方式，系統(tǒng)中設(shè)有除氧器再循環(huán)泵一臺。機組第四段抽汽中部分供給廠用汽，廠用汽系統(tǒng)不考慮回收，軸封均壓箱汽源亦由四抽供給，軸封汽分級利用。凝汽

8、器配有兩臺射水抽汽器，以維持凝汽器真空，另設(shè)有兩臺射水泵和一只射水箱，并以循環(huán)水作補充。鍋爐設(shè)有單級連續(xù)排污利用系統(tǒng)，擴容蒸汽送入除氧器，濃縮后的排污水經(jīng)排污冷卻器，回收部分熱量給化學補充水，并符合排放標準后再排入地溝，化學補充水進排污冷卻器送入凝汽器。機組采用、級串聯(lián)旁路系統(tǒng)。第一章 原則性熱力系統(tǒng)11 過程線繪制及汽水參數(shù)表一、做汽態(tài)線0點：P0=16.181Mpa t0=550 h0=3436KJ/kg0點：P0=16.181×（1-2%）=15.86Mpa t0=548.7 h0=3436KJ/kg1點： P1=5.31Mpa t1=384 h1=3149KJ/kg2點： P

9、2=3.69Mpa t2=337 h2=3066KJ/kg2點： P2=3.225Mpa t2=550 h2=h2h=3565KJ/kg2點： P2=3.225×(1-2%)=3.111Mpa t2=548 h2=h23565KJ/kg3點： P3=1.51Mpa t3=434.6 h3=3330KJ/kg4點： P4=0.778Mpa t4=345 h4=3151KJ/kg5點： P5=0.50Mpa t5=292.4 h5=3048KJ/kg6點： P6=0.23Mpa t6=233 h6=2935KJ/kg6點： P6=0.23×(1-2%)=0.225Mpa t6=

10、232.7 h6= h62935KJ/kg7點： P7=0.0817Mpa t7=123.8 h7=2726KJ/kg8點： P8=0.0172Mpa h8=2515.8KJ/kgn點： Pn=5.2×103Mpa hn=2394.4KJ/kg二、各工作點汽水參數(shù)匯總表(見下頁)項目單位各計算點數(shù)值GJ3GJ2GJ1CYDJ4DJ3DJ2DJ1DZn抽汽壓力PcMPa5.313.691.510.7780.500.230.08170.01720.0052抽汽溫度t384337434.6345292.4233123.857抽汽焓值hKJ/kg31493066333031513048293

11、527262515.82394.4抽汽壓損Pc% Pc44444444加熱器壓力PcMPa5.103.54241.44960.74690.480.22080.780.01650.951Pc壓力下飽和水溫tb265243197168150123935633.6Pc壓力下飽和水焓KJ/kg11601053838709634518389234140.6抽汽發(fā)熱量q=h-KJ/kg19892013249224412414241723362281.8加熱器端差t-1-1000333加熱器出口水溫ts= tb-t2662441971681501209053加熱器出口水壓psMPa21.321.321.31

12、.671.671.671.67加熱器出口水焓KJ/kg11631059848709633504378223加熱器進口水焓KJ/kg1059848709633504378223141疏水焓值KJ/kg1095875745.5634518389234336疏水端差888 12 軸封漏汽量及門桿漏汽量的計量及整理一、軸封漏汽計算1、對高壓缸Dzfq=D1-D2=8753.4-2898.9=5854.5kg/h Dzfq進口=D2-D3=2898.8-631.1=2267.8kg/hDzfq出口=D6-D7=2952.1-710.9=2241.2kg/hDzfq進口=D3+D4=631.1-106.8

13、=737.9kg/hDzfq出口=D7+D8=710.9-99.3=810.2kg/hDjx進口=D4-d5=106.8+61.8=168.6kg/hDjx出口=D8+D9=99.3-57.6=156.9kg/hDzj進口=D5 =61.8kg/hDzj出口=D9=57.6kg/h因均壓箱的壓力與溫度已知，查表得hjx=2778KJ/kg2、對中壓缸：Dzfq=D10-D11=1535.2-1272.6=262.6kg/hDzfq=D11-D12=1272.6+110.9=1383.5kg/h汽溫為高壓缸排汽溫度，查表得hzfq出口=3575KJ/kgDjx出口=D14-D15254.2-78

14、.3=175.95kg/hDjx進口=D12-D13=110.9+80.1=181kg/hDzj出口=D15=78.3kg/hDzj進口=D13=70.1kg/hDjx=175.9+81=356.9kg/hDzj=78.3+70.1=148.4kg/h3、對低壓缸：Djx=4×(D#16+D#17)=4×(226.3+119.85)=1384.6kg/hDzj=4×D#17=479.4kg/hhzfhI=3436KJ/kghzfg進口=3436KJ/kghzfg出口=3066KJ/kghzfg=(2267.8×3436+2201.2×3066)

15、/(2267.8+2201.2)=3253.76KJ/kghzfg進口=(3436×631.1+2778×106.8)/(631.1+106.8)=3340.76KJ/kghzfg出口=(3066×7109+2778×99.3)/(710.9+99.3)=3030.7KJ/kghzfz進口=(1272.6×3565+2778×110.9)/(1272.6+110.9)=3501.9KJ/kghzf=(3340.76×737.9+3030.7×810.2+1383.5×3501.9)/(737.9+810.

16、2+1383.5)=3331.12KJ/kghzf=hzr=3565KJ/kg軸封漏汽至軸加總汽量：DzFzj=D#5+D#9+D#13+4×D#17+D#15=57.6+61.8+70.1+4×119.85+78.3=747.2kg/hhzj=( D#5+D#9+D#13+4×D#17) ×2778+h6×D#15/( D#5+D#9+D#13+4×D#17+D#15)=(57.6+61.8+70.1+4×119.85) ×2778+2935×78.3/747.2=2794.45KJ/kg二、門桿漏汽量

17、的整理高壓主汽門、調(diào)門門桿漏汽至除氧器：Dmmgg=802.8+2722.4=3525.2kg/h中壓主汽門、調(diào)門門桿漏汽至除氧器：Dmgz=472.8+563.6=1036.4kg/h高壓主汽門、調(diào)門門桿漏汽至軸加：Dmgzg=802.8+156.6=237.4kg/h中壓主汽門、調(diào)門門桿漏汽至軸加：Dmgzg=179.2+225.2=404.4kg/h至除氧器的門桿與軸封漏汽之和：Dzf=Dmgg+ Dmgz=3525.2+1036.4+2267.8+2241.2=9070.6kg/hhzf=(2267.8*3436+2241.2*3066+3525.2*3436+1036.4*3565)

18、/9070.6=3359.32KJ/kg至軸加的門桿漏汽與軸封漏汽之和：Dzf=DzFzj+ DmgGZJ+ Dmgzzj=747.2+237.4+404.4=1389kg/hhzf=(747.2*2794.45+237.4*3436+404.4*3565)/1389=3128.5KJ/kg13 鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)的計算一、給水焓的計算：因除氧器水箱距給水泵入口凈高度為22m，即為22×0.09807=0.215754Mpa，則給水泵進口壓力為（除氧器壓力+0.21575Mpa）=0.7469+0.215754=0.962654Mpa查表得進口比容得0.00112496m3/kg給水泵

19、出口壓力21.3Mpa，t=168查表得出口比容： 0.00109682 m3/kggsgb（出口壓力×出口比容-進口壓力×進口比容）gs=(21.3×0.00109682×103-0.962654×0.00112496×103)/0.8266=26.95kJ/kg鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)汽水參數(shù)表（表5）壓力（Mpa）飽和溫度（）飽和汽焓（kJ/kg）飽和水焓（kJ/kg）Ppw=18.62tpw=359.84hpw=2483.37tpw=1759.43P1=0.778tpw=169.29hk=2768tpw=716二、排污擴容器計算k=&

20、#215;=(1759.43*0.98-716)/(2768-716)*5/970=0.002532709=pw k=5/970-0.002532709=0.002621929（一）補充水量Dbs份額bs、給水量Dgs份額gs的計算Dbs=Dqs+D+D廠用汽bs=7/970+0.002621929+30/970=0.040766258Dgs=Dpw+Dqs+Dmg+Dogs=pw+qs +mg +o =(5+7+3.7626+970)/970=1.01625（二）排污水冷卻器計算列熱平衡方程式：(-)k=bs(-)所以常溫常壓下，水溫值和水焓的千卡數(shù)一致，而1kcal/kg=4.1868kj

21、/kg，取排污冷卻器的端差為8。又因為=8+ 所以=-8 因為tbs=20（環(huán)境溫度）所以-bs=-(8+20)×4.1868=-117.2304(t-)L=bs(t-114.2304)=(0.002621929*716*0.98*0.40766258*117.2304)/(0.040766258+0.002621929*0.98)=152.7KJ/kg 152.7kj/kg<209.34kj/kg(50kcal/kg)符合排放標準所以=-8×4.1868=-33.4944=152.7-33.4944=119.2056kj/kg（三）回熱系統(tǒng)的計算1、GJ3的計算1(

22、h1-b1)+(h-b1)ir=gs(gs1-gs2)1=0.045096549s1=1+=0.045096549+0.006035567=0.0511321162、GJ2的計算2(h2-b2)+(b1-b2)ir=gs (gs2-gs3)2=0.0913771583、給水泵中給水焓升gs的計算已知：給水泵出口壓力為21.3Mpa、tbx=168=0.00109682m3/kgRA=0.09807*22+0.7469=0.962654Mpa=0.00112496m3/kggs=則GJ1進口水箱焓為gs4=cy+gs=709+26.95=735.95KJ/kg所以I3=gs3-gs4=843-7

23、35.95=107.05KJ/kg4、GJ1的計算：因為s2=2+s1=0.142261541ir3(h3-b3)+(b2-b3)+(h-b3)=gs(gs3-gs4)3= =0.035335533s3=s2+3=0.142261541+0.035335533=0.1775970745、除氧器CY的計算列出各工質(zhì)的份額、焓值=0.002337938 h=3436KJ/kg=0.002310515 h=3066KJ/kgk=0.002532709 hk=2768KJ/kg4=? h4=3151KJ/kgm1=0.003634226 hm1=3436KJ/kgm2=0.001068453 hm2=

24、3565KJ/kg s3=0.177597074 bs=745.8KJ/kg=? gs5=628.7KJ/kgjs=0.001768247 hjs=2778KJ/kg列質(zhì)平衡式gs+jx=s3+2zf+6zf +k+m1+m2+4+n=gs-(s3+2zf+6zf +k+m1+m2+4)+jx=1.01625+0.001768247-(0.177597074+0.002337938+0.002310515+0.002532709+0.003634226+0.001068453+4)=0.828537332-4 (a)熱平衡式：4h4+khk+s3+b3+gs5+h+m1hm1+m2hm2=(g

25、scy+jxhjx)/cy31514+0.002532709×2768+0.177597074×745.8+×628.7+0.003634226×3436+0.002310515×3066+0.002337938×3436+0.001068453×3565=(1.01625)709+0.001768247×2778×/0.9631514 +×628.7=584.7839678 (b)解方程(a)，(b)得 4=0.025327101 =0.8032102316、DJ4的計算熱平衡方程：5 (h5

26、-b5)jr=(gs5-gs6)5 (3048-634)×0.995=0.803210231(629-496)5=0.0444754695 s5=0.04447546957、DJ3的計算熱平衡方程式：6(h6-b6)+ 6(65-b6)jr=(gs6-gs7)+s7 (gs6-b7)s7 =7+6+5+=7+6+0.0474977375=-s7=0.803210231-7-6-0.0474977375=0.7557124935-7-6s6 =5+6=0.0444754695+6以s7 等代入方程式得6 (2935-518)+ 0.0444754695×(634-518)&#

27、215;0.995=(0.7557124935-6 -7)(496-370)+( 6+7+0.0474977375)(496-389)2423.9156+197=48.968445778、DJ2的計算熱平衡方程式jr7(h7-b7)+s6(b6-b7)+(h -b7)+(h-b7)+(h-b7)=(gs7-gs8)0.9957(2726-389)+(0.0444754695+6)(518-389)+0.000760721(3340.76-389)+0.000835257(3030.7-389)+0.001426288(3501.9-389)=(0. 7557124935-6-7)×(

28、370-215)2480.3157+283.3556=102.5793907解：(a)(b)方程組得：6=0.019895847 7=0.039084472因此：s6=s5+6= 0.0444754695+0.019895847= 0.0643713165s7=s3+7+=0.106478055= 0.7557124935-6-7=0.696732175=+s7=0.696732175+0.106478055=0.80321023與除氧器入口一致9、DJ1的計算（包括低壓軸加）求hzj zj zj=+*4+m5+m6+m7+m8=0.001431958zjhzj=(+4*)×2794

29、.45+(m5+m6)×3436+(m7+m8)×3565hzf=3128.5KJ/kg熱平衡方程式：jr8(h8-b8)+zj(hzj-bz)×0.96=(gb8-)0.9958(2515.8-234)+0.001431958(3128.5-336)×0.96=0.681705258(215-)3330.4583968+=209.3688376 (a)10、熱井的計算：熱平衡式：0.98(nn+bsbs+8b8+zjbz+小氣機n+n)=n+8+zj+bs+小+=0.696732175n=0.610427567-8代入方程整理得：91.5328+95.

30、42081516=0.696732175 (b)聯(lián)立（a）（b）解方程得：8=0.020917839n=0.589509728=139.7028447kJ/kg11、凝汽量Dn(n)校核n=1+2+3+4+5+6+7+8+小汽機+廠用汽+漏+xj-1=0.044848816 2=0.0913771583=0.035335533 4=0.0253271015=0.0444754695 6=0. 0198958477=0. 039084472 8=0.020917839小汽機=0.043173195 廠用汽=0.0309227835漏=0.013912268 =0.000933195zj=0.00

31、1431958計算出：n=0.589509728 而n=1-c=1-0.411635635=0.588364365n=符合標準第二章 汽輪機汽熱量及各項汽水流量計算21 汽輪機的汽耗量計算D1(h0- h1)+2(h0- h2)+3(h0- h3+hzr)+4(h0- h4+hzr)+5(h0- h5+hzr)+6(h0- h6+hzr)+7(h0- h7+hzr)+8(h0- h8+hzr)+(廠+小)(h0- h4+hzr)+（+ +）(-)+(-)+(-)+（-+）+(-+)=3600N 0.044848816×(3436-3149) +0.091377158×(34

32、36-3066)+0.035335533×(3436-3330+499)+0.025327101(3436-3151+499)+0.0444754695×(3436-3048+499)+0.019895847×(3436-2935+499)+0.039084472×(3436-2726+499)+0.020917839*(3436-2515.8+499)+(0.032927835+0.043173195)×(3436-3151+499)+0.00148536×(3436-3066)+0.00158268×(3436-3066

33、)+0.000262061×(3436-2935+499)+0.572551442×(3436-2394.4+499) ×0.993×0.987=3600×3×105解得：=930.2378969t/h§22各級抽汽量及凝汽量計算=0.044848816×930.2378969=41.72006827t/h=0.091377158×930.2378969=85.002495281t/h=0.035335533×930.2378969=32.8704519t/h=0.025327101×

34、930.2378969=23.56022917t/h=(4+小+廠) D0=0。099428131×930.2378=92.49181547t/h=0.0444754695×930.2378969=41.37276721t/h=0.019895847×930.2378969=18.50787087t/h=0.039084472×930.2378969=36.35785703t/h=0.020917839×930.2378969=19.45856656t/h=0.589509728×930.2378969=548.3842896t/h2

35、3各項汽水流量表（以汽輪機汽耗量為基準）項 目符 號份 額流量（kg/h）項 目符 號份 額流 量爐給水量1.01625945354.26鍋爐排污量0.0051546384795.0396爐蒸發(fā)量1.0111940563.53排污擴容蒸汽0.0025327092356.02189汽輪機汽耗量1930237排污擴容排污水0.0026219292439.0177熱蒸汽量0.847827532788681.3補充水量0.04076625837922.318廠汽水損失0.0072164946713.056廠用汽量0.03092783528770.244軸封用汽量0.0131226812207.21小汽

36、耗用汽量0.04317319540161.342門桿漏汽量0.0053643294990.10§24汽輪機功率校核=N小+N廠=則1%符合標準第三章熱經(jīng)濟指標計算1、機級熱耗率q已知機組總汽耗量為D0=930237kg/h所以機組熱耗量為：=930237×(3436-1153)+2355.99×(2768-1153)+788669.52*（3565-3066）-37921.75*（140.624-119.2056）=2.520279862×109kj/h所以機組熱耗率為機組絕對電效率2、熱負荷Qg1Qg1=Dgr(hgr-+Dzr×hzr+Dp

37、w()=940563.53*(3436-1153)+788669.52×(3565-3066)+4794.97(1759.43-1153)=2.54404892×109KJ/h3、管道效率4、全廠熱效率5、全廠熱耗率：6、標準煤耗率bb第四章全面熱力系統(tǒng)的分析本機組弄號N300-165/550/550壓臨界參數(shù)，是具有一次中間再熱的沖動式凝汽式汽輪機，汽輪機的額定功率為300MW，額定轉(zhuǎn)速為300 rpm，蒸汽門前蒸汽額定壓力為165ata，額定溫度為550，汽輪機共有四汽缸，即高壓缸、中壓缸及兩個低壓缸，高中壓缸反向布置，低壓缸對向分流，兩只低壓缸共有四只排汽只

38、，故在結(jié)構(gòu)上稱為四缸口排汽。本機組設(shè)有兩只自動主汽門，為減小管徑和管壁厚度，從鍋爐出口到自動主汽門均采用雙管，在自動主汽門前設(shè)有電動主閘門，電動主閘門后的兩根主蒸汽管道間有聯(lián)絡客，聯(lián)絡管上接出上級旁路和部分啟動用汽自動主汽門與高壓調(diào)節(jié)汽門出口共用一根管子與高壓缸一組噴嘴相連，高壓缸共有四根導汽管，汽輪機高壓缸有兩個排汽口，由兩根排汽管與鍋爐再熱器接口，在靠近高壓缸排汽口處，裝設(shè)有排汽逆止門，再熱器出口蒸汽汽管道有兩根，每根再熱器蒸汽管道再分兩根分別接到中壓缸聯(lián)合汽門，蒸汽在中壓缸作功后，引入低壓缸內(nèi)繼續(xù)作功，再排入凝汽器。本機組共有八段不調(diào)整抽汽前三段接至高壓加熱器，第四段抽汽供給除氧器，并供

39、給帶結(jié)水泵的小汽輪機及一般廠用汽使用后四段抽汽供低壓加熱器使用，高加和低加都采用表面式加熱器，除氧器是混合式加熱器，低壓加熱器用來加熱凝水，而高壓加熱器用來加熱給水泵出口的高溫給水，除第八段抽汽外，其余各級抽汽管道均裝有抽汽逆止閥，它能在電網(wǎng)甩負荷時汽輪機故障自動主汽門閉時，逆止門同步動作關(guān)閉，切斷抽汽管道，以避免加熱器中的溫飽和蒸汽倒流入輪機，引起超速或進冷氣、冷水的事故，而第八段抽汽與排汽相鄰，抽汽壓力低，體積流量大，為了減少流動阻力，節(jié)約投資，故不裝逆止門，一般情況下抽汽不會倒流，即使倒流對機組也不構(gòu)成威脅。本機組回熱系統(tǒng)中共有三臺高壓加熱器，一臺除氧器，四臺低壓加熱器，三臺高加均采用內(nèi)

40、置式蒸汽冷卻器及疏水冷卻段，采用內(nèi)置式可減少投資，簡化系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，采用主蒸汽冷段內(nèi)冷卻是利用加熱蒸汽的過程的過熱度使加熱器出口水溫達到或超過該級抽汽壓力下的飽和溫度，減少加熱器端差，提高經(jīng)濟性，同時采用疏水冷卻段，防止疏水進入下一級的加熱器后排擠低壓抽汽，引起熱損失，高加的疏水采用逐級自流方式，在最后一臺高加內(nèi)疏水利用高加汽側(cè)壓力與除氧器內(nèi)部壓力的差壓，送入除氧器，但在機組低負荷啟動時，高壓加熱器汽側(cè)壓力偏低，疏水難以進入除氧器，如排入地溝，會影響經(jīng)濟性且污梁環(huán)境，若將此時的疏水引入凝汽器，可回收工質(zhì)，提高經(jīng)濟性，為了防止高加汽側(cè)積聚不凝結(jié)汽體，降低傳熱效果，故設(shè)計了汽側(cè)空氣管道，通過節(jié)流孔板逐級流入#1高加，然后通過截止門直接至凝汽器，也可至#4低加，給運行中高加停用創(chuàng)造條件，為了確保在高加汽側(cè)水位急劇上升時保證其正常水位，每臺高加均設(shè)有危急疏水保護，直到通過動作，結(jié)水走旁路系統(tǒng)，保斑點機組安全和鍋爐給水正常供給。除氧器正常運行中用第四段抽汽維持正常的額定壓力，并接有備用汽源，在機組啟動和低負荷運行時使用，除氧器內(nèi)還接有高加疏水，主汽門、調(diào)節(jié)門桿漏汽，凝水、化學來的補水等。給水箱內(nèi)有再沸騰管，目的是使已除過氧的給水由微過冷狀態(tài)，加熱至飽和狀態(tài)，以保斑點除氧器良好的除氧條件。除氧器采用滑壓運行方式，額定工況時定7ata，除氧器水箱距給水泵平臺高度為22m，在機組啟動或低負荷工