畢業(yè)設(shè)計綜采工作面供電設(shè)計

1、 綜采工作面供電設(shè)計一、工作面概況與設(shè)備選型配置里機巷走向長度460米，外機巷走向長度385米,切眼開采長度為110米，工作面煤層傾角25°32°，平均傾角28°，煤層厚度2.5米4.2米，平均厚度3.5，采煤方式為綜合機械化采煤，設(shè)備選型配置情況如設(shè)備選型配置情況如下表：序號設(shè)備名稱設(shè)備型號數(shù)量電機功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）1采煤機MG400/920-QWD19203300200.42運輸機SGZ800/8001400×23300178/1163乳化液泵MRB-400/31.522×2503300524控制臺KTC-215貝克開

2、關(guān)KE300246移 動變電站KBSGZY-1600/6/3.4527移 動變電站KBSGZY-800/6/1.218轉(zhuǎn)載機SZZ-764/601160114090.59破碎機LPS-10001110114062.310皮帶機DSJ 1000/100/2×11012×1101140124.611皮帶機12×75114085總計2860二、供電系統(tǒng)的選擇確定綜采供電電源來自北六下部變電所，高壓采用兩路供電，一路在軌道石門處供800KVA移變，（由保運區(qū)安裝），另外一路至工作面開關(guān)車供兩臺1600KVA移變.電纜敷設(shè)巷道路線為：下部變電所北八大巷充電硐室進風(fēng)石門聯(lián)巷機

3、巷，移動變電站及泵站放置進風(fēng)石門附近，設(shè)備控制開關(guān)放置距工作面190m附近，低壓電纜沿進風(fēng)石門機巷敷設(shè)，采用電壓等級為3300KV。 三、負荷統(tǒng)計及移動變電站選擇、根據(jù)工作面設(shè)備選型配置、電壓等級列出用電設(shè)備負荷統(tǒng)計表如下： 設(shè)備名稱設(shè)備型號電機臺數(shù)額定功率（KW）額定電壓（V）額定電流（A）功率因數(shù)采煤機MG-400/920-QWD24003300870.8525038095.60.8512033004.40.85運輸機SGZ800/80024003300890.85乳化液泵MRB-400/31.512503300520.9轉(zhuǎn)載機SZZ-764/601160114090.50.85破碎機LP

4、S-10001110114062.30.85皮帶機DSJ 1000/100/2×11012×1101140124.60.85皮帶機12×75114085、變壓器的選擇： 根據(jù)供電系統(tǒng)擬定原則，選擇兩臺移動變電站，其容量分別決定如下：1、1#移動變電站向采煤機組、一臺乳化液泵供電，供電電壓為3450V。 K1x=0.4+0.6(P1max/P1e)=0.4+0.6(400/1170)=0.61 cos=0.85 S1b=P1eK1x/cos=1170×0.61/0.85=839.6KVA 故1#移動變電站選用KBSGZY-1600/6/3.45干式變壓器

5、S1e=1600KVAS1b=839.6KVA 滿足工作需要2、2#移動變電站向運輸機和一臺乳化液泵供電，供電電壓為3450V。 K2x=0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(400/1050)=0.63 cos=0.89 S2b=P2eK2x/cos=1050×0.63/0.89=743.3KVA 故2#移動變電站選用KBSGZY-1600/6/3.45干式變壓器 S2e=1600KVAS2b=743.3KVA 滿足工作需要3、2#移動變電站向轉(zhuǎn)載機、破碎機和兩臺皮帶機供電，供電電壓為1140V。 K3x=0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(220

6、/640)=0.6 cos=0.85S3b=P3eK3x/cos=640×0.6/0.85=452KVA 故3#移動變電站選用KBSGZY-800/6/1.2干式變壓器 S3e=800KVAS3b=452KVA 滿足工作需要四、電氣設(shè)備的選型低壓開關(guān)的選擇：本次設(shè)計低壓采用3300V和1140V電壓等級，故所有選擇的低壓電器設(shè)備、電纜，均為千伏級。根據(jù)上述選型原則，列表說明設(shè)備的控制開關(guān)選型配置情況如下：用電設(shè)備選 用 開 關(guān)型 號額定電壓（V）額定電流（A）備 注采煤機KE30023300450運輸機KE30023300450乳化液泵KE30023300450乳化液泵KE30023

7、300450轉(zhuǎn)載機BKD4001140200破碎機BKD4001140200皮帶機BKD4001140200五、高壓電纜選擇與校驗按設(shè)計規(guī)定初選電纜規(guī)格、型號和長度1、兩臺1600 KV·A移動變電站高壓電纜的選擇、向兩臺1600 KV·A移動變電站供電的6KV高壓電纜選用MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型礦用6KV銅芯橡套雙屏蔽電纜,截面120mm2，從北六下部變電所到1600 KV·A移動變電站L=1.1×230=253m、按長時允許電流選擇校驗電纜截面MYPTJ-3.3/6-3×120

8、+3×35+3×2.5型礦用移動屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜其長時允許電流為Iy=294A，取=0.9，cos=0.87。Ifh=Pe×KX×103/Ue cosN=2220×0.51×103/×6000×0.87×0.9=139.1 AKX=0.4+0.6PMAX/Pe=0.4+0.6×(400/2220）=0.51Iy=294AIfh=139.1A、按經(jīng)濟電流密度校驗高壓電纜截面查表經(jīng)濟電流密度Ij=2A/mm2Aj= Ifh /Ij=139.1/2=70 mm2120 mm2因此所選高壓電纜滿足要

9、求。、熱穩(wěn)定校驗電纜截面短路參數(shù)按采區(qū)變電所出口短路容量50 KV·A計算，則其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為I（3）=Sd/U=50×106/×6000=4811A按下式求得采區(qū)變電所到綜采工作面移動變電站間高壓電纜的截面，即Amin= I（3）/C=4811×/93.4=25.7mm2tj-短路電流的假象時間,取tj=0.25sC-電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜C=93.4所需最小截面Amin=25.7 mm2因此所選高壓電纜滿足熱穩(wěn)定要求。（5）、按電壓損失校驗電纜截面MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型

10、礦用6KV銅芯橡套雙屏蔽電纜，查表得R65=0.163/Km,X=0.070/Km；取負荷的功率因數(shù)cos=0.7，tan=1.02。 U%=（PL/10UN2）×（R65+X tan）%=（2220×0.4/10×62）×（0.163+0.070×1.02）%=1.59%5%MYPTJ-3.3/6-3×120+3×35+3×2.5型高壓電纜能夠滿足供電要求。2、800 KVA移動變電站高壓電纜的選擇、向800 KVA移動變電站供電的6KV高壓電纜選用MYPTJ-3.3/6-3×35+3×25+

11、3×2.5型礦用6KV銅芯橡套雙屏蔽電纜,截面35mm2，從北六下部變電所到800 KV·A移動變電站L=250m、按長時允許電流選擇校驗電纜截面MYPTJ-3.3/6-3×35+3×25+3×2.5型礦用移動屏蔽監(jiān)視型橡套軟電纜其長時允許電流為Iy=136A，取=0.9，cos=0.85。Ifh=Pe×KX×103/Ue cosN=640×0.6×103/×6000×0.85×0.9=48.3 AK3x=0.4+0.6(P2max/P2e)=0.4+0.6(220/640)

12、=0.6 Iy=136AIfh=48.3A、按經(jīng)濟電流密度校驗高壓電纜截面查表經(jīng)濟電流密度Ij=2A/mm2Aj= Ifh /Ij=48.3/2=24.15mm235mm2因此所選高壓電纜滿足要求。、熱穩(wěn)定校驗電纜截面短路參數(shù)按采區(qū)變電所出口短路容量50 KV·A計算，則其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為I（3）=Sd/U=50×106/×6000=4811A按下式求得采區(qū)變電所到綜采工作面移動變電站間高壓電纜的截面，即Amin= I（3）/C=4811×/93.4=25.7mm2tj-短路電流的假象時間,取tj=0.25sC-電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜C=9

13、3.4所需最小截面Amin=25.7 mm235mm2，所選35mm2高壓電纜滿足熱穩(wěn)定要求。綜上，MYPTJ-3.3/6-3×35+3×25+3×2.5型高壓電纜能夠滿足供電要求。六、移動變電站負荷側(cè)電纜選擇與計算（一）、1140V電纜選擇與計算1、移變饋出三根主干線，其中一根供轉(zhuǎn)載機、破碎機；I1=Pe/Ucos=270/×1.2×0.85=152.8A 選用MYP3×95+1×50 mm2 電纜10米Iy=260A152.8A 因此選用95 mm2 電纜滿足要求另一根饋出線供150KW皮帶機；I1=Pe/Ucos=15

14、0/×1.2×0.85=85A 選用MYP3×95+1×50 mm2 電纜10米Iy=260A85A 因此選用95 mm2 電纜滿足要求另外一根饋出線供220KW皮帶機；I1=Pe/Ucos=220/×1.2×0.85=125A 選用MYP3×95+1×50 mm2 電纜10米Iy=260A125A 因此選用95 mm2 電纜滿足要求2、1140V饋電開關(guān)支線電纜的選擇：（1）、轉(zhuǎn)載機、破碎機回路：Ig=Pe/Ucos=160/×1.2×0.85=95.4A 由于供電距離遠，故選用一根70 mm

15、2電纜，L=1000米Iy=215A95.4A 因此選用70mm2 電纜滿足要求（2）、150KW皮帶機回路：Ig=Pe/Ucos=150/×1.2×0.85=85A 故選用一根50 mm2電纜，L=200米Iy=173A85A 因此選用50mm2 電纜滿足要求（3）、220KW皮帶機回路：Ig=Pe/Ucos=220/×1.2×0.85=125A 故選用一根70 mm2電纜，L=200米Iy=215A125A 因此選用95 mm2 電纜滿足要求3、1140V磁力啟動器負荷線的選擇：（1）、轉(zhuǎn)載機：Ig=Pe/Ucos=160/×1.2

16、5;0.85=90.5A 故選用一根35mm2電纜，L=20米。Iy=130A90.5A 因此選用35mm2 電纜滿足要求（2）、破碎機：Ig=Pe/Ucos=110/×1.2×0.85=62A 故選用一根25mm2電纜，L=20米。Iy=100A62A 因此選用25mm2 電纜滿足要求（3）、150KW皮帶機：由于是雙電機驅(qū)動，所以Ig=Pe/Ucos=75/×1.2×0.85=42.5A 故選用兩根16mm2電纜，L=20米。Iy=78A42.5A 因此選用16mm2 電纜滿足要求（4）、220KW皮帶機：由于是雙電機驅(qū)動，所以Ig=Pe/Ucos=

17、110/×1.2×0.85=62.5A 故選用兩根25mm2電纜，L=20米。Iy=100A65.5A 因此選用25mm2 電纜滿足要求。（二）、3300V移動變電站負荷側(cè)電纜選擇與計算、按長時允許負荷電流與機械強度初選電纜截面1、采煤機電纜的選擇 已知Ie=200.4A，因此選用兩根MCPT-1.9/3.3-3×70+1×25+4×4電纜，長度800M Iy=2×215A=430AIe=200.4A 滿足要求且機械強度大于最小截面50mm2采煤機支線電纜選用MCPT-1.9/3.3-3×95+1×25+4

18、5;6專用電纜.Iy=260A200.4A 滿足要求 L=300M2、運輸機、乳化液泵電纜的選擇（一）、運輸機電纜的選擇運輸機長時負荷電流I1=Pe/Ucos=800/×3.3×0.85=165 A選用兩根MCPT-1.9/3.3-3×70+1×25+4×5型采煤機用金屬橡套電纜共用供電Iy=2×215=430A165 A 滿足要求運輸機支線電纜的選用運輸機單電機長時負荷電流為88.77 A選用MCPT-1.9/3.3-3×50+1×25+4×4型采煤機用金屬橡套電纜兩根分別供運輸機機頭、機尾電機。Iy=

19、173A88.77A，滿足要求。L頭=190m，L尾=300m且機械強度大于最小截面35mm2 滿足要求（二）、乳化液泵電纜的選擇乳化液泵選用2臺，一臺備用，單臺功率為250KW，電壓3300V其長時允許工作電流52A，干線選用MYPT-1.9/3.3-3×50+3×25/3電纜，Iy=173AIe=52A；負荷線選用MYPT-1.9/3.3-3×35+16/3電纜，Iy=138AIe=52A且機械強度滿足最小截面16mm2，滿足供電要求。、按允許電壓損失校驗或復(fù)選電纜截面1、允許電壓損失根據(jù)有關(guān)技術(shù)資料規(guī)定變壓器低壓側(cè)到電機端子的電壓損失，不能大于其允許值為合格

20、UUy.Ue（V）U2n（V）Uy（V） 660 690 63 1140 1200 117 3300 3450 330（一）1#移變及線路系統(tǒng)電壓損失計算采區(qū)低壓電網(wǎng)的最大電壓損失一般由三部分組成，即電源變壓器至最遠電動機端子之間總的電壓損失為： U=Ub+Ug+Uz1#變壓器的電壓損失Ub=UP%×UeUP%=(URcos+UKsin)UR=(P/10Se)%變壓器的負荷系數(shù)，=Sb/Se=（1170×0.51/0.85）/1600=0.316UR變壓器在額定負荷時變壓器中的電阻壓降百分數(shù) UK變壓器在額定負荷時變壓器中的電抗百分數(shù)P變壓器的短路損耗W由KBSGZY-16

21、00/6移變技術(shù)參數(shù)表得知UK=3.7%, P=8800WUR=(P/10Se)%=8800/(10×1600)%=0.55% Ux%= UK2- UR2 %= 3.72-0.552%=3.66% UP%=(URcos+UXsin)%=0.316×(0.55×0.85+3.66×0.527)%=0.757% Ub=UP%×Ue=0.757%×3450=26.1V支線電壓損失Uz=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.732×200.4×0.3（0.230×0.85+0.076×0.527

22、） =24.5V（由95mm2電纜技術(shù)參數(shù)得知R00.230/Km，X00.076/Km）干線上的允許電壓損失為Uyg=Uy-Ub-Uz =330-26.1-24.5=279.4V按允許電壓損失選擇干線電纜最小截面： =920×800×103/3300×42.5×0.9×279.4 =21mm2A=70 mm2按啟動時的電壓損失效驗電纜截面1采煤機系統(tǒng)煤機功率最大為920KW，按煤機啟動時校驗。阻值等值電路如圖：Zb:變壓器內(nèi)部阻抗 ZL:電纜阻抗ZQ:采煤機電動機阻抗 ZB:乳化泵電動機阻抗1.1啟動回路元件阻抗采煤機電動機雙電機同時啟動時，

23、cosQ=0.4,額定啟動電流為INQ=2×5.8×87=1009.2A啟動時每相阻抗為ZQ=UN/ INQ =3300/1747.6=1.888啟動時每相電阻為RQ=ZQ cosQ =0.755啟動時每相電抗為XQ=ZQ sinQ =1.888×0.9165=1.73043.3KV電纜阻抗為支線電纜rb=0.230/Km,Xb=0.076/KmRL=0.230×0.3=0.069 XL=0.076×0.3=0.023采煤機電動機回路每相阻抗電阻 RST=RQ+ RL + Rg =0.755+0.0552+0.015=0.825電抗 XST=X

24、Q+XL =1.7304+0.0182+0.0039=1.7525阻抗 ZST=1.936電導(dǎo)、電納：g ST= RST/ ZST2=0.220S b ST= XST/ ZST2=0.467S乳化泵電動機正常運行等值阻抗，cosN=0.85阻抗ZB=UN/IN=3300/×53=35.948電阻RB= ZBcosN=30.556電抗XB= ZBsinN=18.937電導(dǎo)、電納：g B= RB/ ZB2=0.024S b B= XB/ ZB2=0.015S采煤機啟動時，變壓器負載總阻抗電導(dǎo)= g ST + g B =0.220+0.024=0.244 S電納= b ST + b B=0

25、.467+0.015=0.482 S導(dǎo)納Y=0.531 S阻抗Z=1/Y=1.883電阻R=（）Z2=0.865電抗X=（）Z2=1.709移動變電站XT=0.3289 RT=0.04127啟動回路總阻抗=R+ RT =0.906 =X+XT=2.0379=2.230采煤機啟動時的實際啟動電流為：IQ= U2N /=897.09A采煤機啟動時的端電壓為：UQ= IQ ZQ=×897.09×1.888=2933.5V0.75UN=2475V,所選電纜滿足采煤機啟動時的要求。（二）、2#移變及線路系統(tǒng)電壓損失計算U=Ub+Ug+Uz 變壓器的電壓損失Ub=UP%×Ue

26、UP%=(URcos+UKsin)UR=(P/10Se)%變壓器的負荷系數(shù)，=Sb/Se=（1050×0.61/0.85）/1600=0.47UR變壓器在額定負荷時變壓器中的電阻壓降百分數(shù) UK變壓器在額定負荷時變壓器中的電抗百分數(shù)P變壓器的短路損耗W由KBSGZY-1600/6移變技術(shù)參數(shù)表得知UK=3.7%, P=8800WUR=(P/10Se)%=8800/(10×1600)%=0.55% Ux%= UK2- UR2 %= 3.72-0.552%=3.66% UP%=(URcos+UXsin)%=0.47×(0.55×0.85+3.66×

27、0.527)%=1.13% Ub=UP%×Ue=1.13%×3450=39V支線電壓損失Uz=Ie LZ（R0 COS+X0 Sin）=1.732×178×0.3（0.448×0.85+0.081×0.527） =39.1V（由50mm2電纜技術(shù)參數(shù)得知R00.448/Km，X00.081/Km）干線上的允許電壓損失為Uyg=Uy-Ub-Uz =330-39-39.1=251.9V按下式計算出干線電纜所需的最小截面且滿足下式要求： =803×800×103/3300×42.5×0.9×

28、251.9 =20.2 mm2A=70 mm2按啟動時的電壓損失效驗電纜最截面 1.2運輸機供電系統(tǒng)2#移變所帶負荷，運輸機電動機功率最大，供電距離最遠，且機頭機尾電動機同時啟動，以此來校驗啟動電壓。阻抗等值電路如圖ZT:變壓器內(nèi)部阻抗 ZL1: 運輸機機頭電纜阻抗ZL2: 運輸機機尾電纜阻抗 ZQ1:運輸機機頭電動機啟動阻抗 ZQ2: 運輸機機尾電動機啟動阻抗運輸機電動機啟動阻抗。單臺電動機啟動電流IN,Q=6IN,啟動功率因數(shù)cosQ=0.5。啟動阻抗ZQ1= ZQ2=UN/IN,Q=3300/×6×58=5.745啟動電阻RQ1=RQ2= ZQ1cosQ=5.745&

29、#215;0.5=2.87啟動電抗X Q1=XQ2= ZQ1sinQ=5.745×0.866=4.98運輸機機頭電動機支路阻抗給運輸機供電的支線電纜阻抗支線電纜rb=0.448/Km,Xb=0.081/Km機頭電動機支線回路總電阻、電抗：機頭電纜RL1=rg+ rbL1=0.015+ 0.448×0.17=0.091XL1=xg+ XbL1=0.0039+ 0.081×0.17=0.0179支路阻抗RQ1= RQ1+ RL1=2.87+0.091=2.9 X Q1= XQ1+ XL1=4.98+0.0179=4.99ZQ1=5.80支路的電導(dǎo)、電納：g Q1= R

30、Q1/ ZQ12=0.088S b Q1= XQ1/ ZQ12=0.149S運輸機機尾電動機支路阻抗給運輸機供電的支線電纜阻抗支線電纜rb=0.448/Km,Xb=0.081/Km機尾電動機支線回路總電阻、電抗：機尾電纜RL2=rbL2=0.448×0.3=0.134XL2=XbL2=0.081×0.3=0.024支路阻抗RQ2= RQ2+ RL2=2.87+0.134=3.004 X Q2= XQ2+ XL2=4.98+0.024=5.004ZQ2=5.836支路的電導(dǎo)、電納：g Q2= RQ2/ ZQ22=0.088S b Q2= XQ2/ ZQ22=0.147S運輸機

31、2臺電動機同時啟動，變壓器的負載阻抗。電導(dǎo)= g Q1+ g Q2=0.176S 電納= bQ1+ bQ2=0.296S導(dǎo)納Y=0.344S 阻抗Z=1/Y=2.907電阻R=（）Z2=1.487 電抗X=（）Z2=2.5011.2.5 2#移動變電站變壓器阻抗移動變電站XT=0.3289 RT=0.04127 運輸機電動機啟動時變壓器輸出回路阻抗：=R+ RT =1.528 =X+XT=2.831=3.22運輸機電動機啟動時變壓器輸出電流與電壓I=U2N/=3450/×3.22=619AU= I Z=615×2.907=1800 V運輸機電動機實際啟動電流和啟動電壓IQ=

32、U/ZQ2=1804/5.865=307AUQ= IQ ZQ1=×307×5.745=30550.75UN=2475V,所選電纜滿足運輸機啟動時的要求。因乳化泵與移變距離較近，故可忽略計算 由計算可知最遠點最大負荷端子上的電壓損失滿足要求，其它電機功率較小，供電距離較近，所以起動時壓降相對較小，無須再一一校驗。七、短路電流計算（一）、3300V系統(tǒng)短路電流計算：1、1#移變短路回路元件阻抗計算1、1 采煤機電機最遠點兩相短路電流計算、電源系統(tǒng)電抗（額定電壓為3450V）電源系統(tǒng)電抗 =3.42/50=0.2312（） MYPTJ-3.3/6-3×120+3

33、5;35+3×2.5型礦用6KV銅芯橡套雙屏敝電纜253米R0=0.192/Km, X0=0.068/KmRL=0.192×0.253=0.048576 XL=0.068×0.253=0.017204將系統(tǒng)電抗、高壓電纜電抗折算到移動變電站二次側(cè) R干= RL（Uar,2/ Uar,1）2=0.048576×（6.3/3.4）2=0.01415X干=Xx + XL（Uar,2/ Uar,1）2=0.2312 +0.017204L/（6.3/ 3.4）2=0.2362 、移動變電站阻抗值由KBSGZY-1600/6/3.45移動變電站的技術(shù)參數(shù)表可知：Se

34、=1600KVA，Ue=3450V ，Xb=0.2719，Rb=0.0427、移變到貝克開關(guān)電纜兩根MCPT-1.9/3.3-3×70+1×25+4×5L=800m并聯(lián)使用R1=0.293/Km, X0=0.078/KmRd=0.293×0.4=0.1172 Xd=0.078×0.4=0.0312、貝克開關(guān)到煤機電機電纜MCPT-1.9/3.3-3×95+1×25+4×6L=300mR0=0.195/Km, X0=0.076/KmRd=0.195×0.3=0.059 Xd=0.076×0.3=0

35、.023、采煤機電機最遠點兩相短路電流為I s1(2)=U2/2× (R) 2+ (X ) 2=3400/2× (R) 2+ (X ) 2=1700/0.6087=2793A其中R=0.01415+0.0427+0.1172+0.059=0.23305X=0.2362+0.2719+0.0312+0.023=0.5623 (R) 2+ (X ) 2=0.6087 、采煤機開關(guān)處點兩相短路電流為Is2(2)=U2/2× (R) 2+ (X ) 2=3400/2× (R) 2+ (X ) 2=1700/0.5664=3001.4A其中R=0.01415+0.

36、0427+0.1172=0.17405X=0.2362+0.2719+0.0312=0.5393 (R) 2+ (X ) 2=0.60872、2 乳化泵電機兩相短路電流計算乳化泵支線電纜r0=0.732/Km,X0=0.088/Km，L=0.05KmR=0.732×0.05=0.037,X=0.088×0.05=0.004乳化泵電機短路回路總阻抗=0.1668+0.0427+0.037=0.2465=0.2813+0.2719+0.004=0.5572乳化泵電機兩相短路電流為IS3（2）=U2N/2=3400/2×0.6093=2790A2、2#移動變電站回路（為

37、校驗開關(guān)的分斷能力和過流保護靈敏度，運輸機機尾電動機進線端為第二短路點S4，運輸機機頭電動機進線端為第二短路點S5） 1#移動變電站每相阻抗，即RT=0.041 ZT= 0.320 XT= 0.329 2運輸機尾電纜每相阻抗R0=0.380/Km,X0=0.081/KmRd1=0.380×0.3=0.114,Xd1=0.081×0.3=0.0243運輸機頭電纜每相阻抗Rd2=0.380×0.19=0.0722,Xd2=0.081×0.19=0.015392.5運輸機機頭短路回路總阻抗=0.1668+0.0427+0.0722=0.2817=0.2813+

38、0.2719+0.01539=0.56862.6運輸機機頭尾電機兩相短路電流為IS4（2）=U2N/2=3400/1.2686=2680A2.7運輸機機尾短路回路總阻抗=0.1668+0.0427+0.114=0.3235=0.2813+0.2719+0.0243=0.57752.8運輸機機尾電機兩相短路電流為IS5（2）=U2N/2=3400/1.324=2568A（二）、1140V系統(tǒng)短路電流計算：1、轉(zhuǎn)載機、破碎機回路L1=20×0.53+1000×0.71+20×2+63.3=10.6+710+40+63.3=823.9查表知：Id1=1425A2、150

39、KW皮帶機回路L2=20×0.53+200×1+20×3.1+63.3=10.6+200+62+63.3=335.9查表知：Id2=2827A3、220KW皮帶機回路L3=20×0.53+200×0.71+20×2+63.3=10.6+142+40+63.3=255.9查表知：Id3=3315A八、熱穩(wěn)定和開關(guān)分斷能力校驗一、低壓電纜熱穩(wěn)定校驗1066移變低壓3.45kv饋出線上的最大短路容量經(jīng)過計算為20MVA，其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為： =20000/ ×3.45=3347A按下式求得變電所到綜采工作面移動變電站間高壓電

40、纜的截面為：=3347×0.5/93.4=20mm2所選低壓電纜均大于20mm2，符合熱穩(wěn)定要求。二、高低壓開關(guān)分斷能力校驗編號開關(guān)型號分斷能力分斷最大電流校驗結(jié)論1BGP30-6Imax=31.5KAImin=12.5KA2.987KA合格2BGP30-6Imax=31.5KAImin=12.5KA5.769 KA合格3KE3002Imax=20KA2.826 KA合格第九節(jié) 過電流保護裝置的整定計算與校驗一、高壓配電裝置過流保護整定(一)采煤機高壓配電裝置中選用BGP30-6則過電流保護的整定如下：1、工作面的高壓最大負荷電流為=1170/0.85/1.732×6=13

41、2.5A所選礦用高壓隔爆配電裝置的額定電流Ie=250AIe=250A>Ibe=132.5A2、過載保護的整定動作電流為Ibe<nzdIe132.5<nzd250 過載整定倍數(shù) nzd取0.53、過流保護的整定n(IQe+kxIe )/KbIgen (6×67+0.65×96)/1.74×250n 1.06 n取互感器二次額定電流（5A）的2倍4、靈敏系數(shù)校驗按移動變電站二次出線端的最小兩相短路電流來校驗，其靈敏系數(shù)為：K=Id(2)/nIe=3001.4/1.732×2×250=3.47>1.5 合格 (二)運輸機、乳

42、化液泵高壓配電裝置中BGP30-6選用則過電流保護的整定如下：1、工作面的高壓最大負荷電流為=1050/0.85/1.732×6=118.8A所選礦用高壓隔爆配電裝置的額定電流Ie=250AIe=250A>Ibe=118.8A2、過載保護的整定動作電流為Ibe<nzdIe118.8<nzd250 過載整定倍數(shù) nzd取0.63、過流保護的整定n(IQe+kxIe )/KbIgen (6×93+0.83×118)/1.74×250n 1.5 n取2倍4、靈敏系數(shù)校驗按移動變電站二次出線端的最小兩相短路電流來校驗，其靈敏系數(shù)為：K=Id(2

43、)/nIe=3001.4/1.732×2×250=3.47>1.5 合格二、移變低壓側(cè)保護整定（一）1#移變低壓側(cè)保護整定 過載整定 由移動變電站低壓側(cè)保護箱BXBD500/3300的綜合保護器的性能可知： IzIe，IzIe163過電流速斷保護整定：根據(jù)保護器的性能得知：Iz610Ie取Iz=IQe+KXIe8×67+96A632A當(dāng)Iz632時，即視為短路，保護器動作時間t<0.2s整定校驗必須滿足Id (2)/ Iz1.2Id (2)/ Iz2732/6324.31.2， 滿足要求(二)2#移變低壓側(cè)保護整定 過載整定 由移動變電站低壓側(cè)保護箱B

44、XBD500/3300的綜合保護器的性能可知： IzIe，Iz66+66+52+52=236A過電流速斷保護整定：根據(jù)保護器的性能得知：Iz6-10Ie取IzIQe+KXIe8×93+52797A當(dāng)Iz800時，即視為短路，保護器動作時間t<0.2s整定校驗必須滿足Id (2)/ Iz1.2Id (2)/ Iz2732 /8002.31.2， 滿足要求三、磁力啟動器的整定與校驗（一）、采煤機開關(guān)整定與校驗（開關(guān)編號1-1）（1）采煤機貝克開關(guān)過流整定IZIe=263A 取IZ=160A（2）采煤機貝克開關(guān)短路整定取Iz8Ie8×67+96A632A 取IZ=640A（3）整定校驗必須滿足Id (2)/ Iz1.5Id (2)/ Iz2793/6404.361.5， 滿足要求（二）、運輸機開關(guān)整定與校驗（開關(guān)編號1-2）（1）過流整定IZIe=132A 取IZ=130A（2）短路整定取Iz8Ie8×93A477A 取IZ=480A（3）整定校驗必須滿足Id (2)/ Iz1.5Id (2)/ Iz2568/4805.351.5， 滿足要求（三）