腳手架架在樓板上計算書地下室頂板上及二層樓板上

1、腳手架搭設在地下室頂板上計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數2第2層混凝土樓板厚度h2(mm)250第1層層高H1(m)3.8第1層混凝土樓板厚度h1(mm)400樓板的計算單元長度Bl(m)5.4樓板的計算單元寬度BC(m)4樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第2層X向正筋HRB40012150ASX =753.6Y向正筋HRB40012150ASY =753.6X向負筋HRB40012150ASX， =753.6Y向負筋HRB40012150ASY，

2、=753.6第1層X向正筋HRB40014150ASX =1025.7Y向正筋HRB40014150ASY =1025.7X向負筋HRB40014150ASX， =1025.7Y向負筋HRB40014150ASY， =1025.7 二、支架搭設參數 1、模板支架搭設參數樓層立桿的縱向間距La(m)立桿橫向間距Lb(m)立桿步距h(m)支座周長(m)11.51.051.80.8 2、腳手架搭設參數腳手架搭設方式平行短邊腳手架內排立桿離樓板短邊距離a1(m)0.25立桿排數N2立桿底部墊板尺寸(m)【ab】0.20.2立桿縱、橫向間距(m)【lalb】1.60.9 設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖

3、腳手架樓板_立面圖 三、荷載參數每根立桿傳遞荷載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1模板及支架自重標準值NG2K (kN/m2)0.3 四、各樓層荷載計算 1、第2層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)28砼的強度等級C30砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)30砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.43 腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN; 板的短邊計算跨度：l=Bc=4.00m 立桿荷載作用間距：e=lb=0.90m 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bc

4、x=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl時，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*4.00=3.25m 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d=1.88m 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2+e/2=2.08m b，=min b1，b2，=1.88m 得：Mmax 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q1=

5、8 Mmax/(bl2)=8*42.00/(1.884.002)=11.20kN/m2 板的長邊計算跨度：l=Bl=5.4m 立桿荷載作用間距：e=la=1.60m 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl時，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*5.40=4.23m 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折

6、減，b1，=b/2+d=2.52m 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e=1.60m b，=min b1，b2，=1.60m 得：Mmax 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*33.27/(1.605.402)=5.71kN/m2 故樓板等效均布活荷載：q=maxq1、q2= 11.20kN/m2 樓蓋自重荷載標準值：g2=h2/1000*NG1K=250/1000*25=6.28 板計算單元活荷載標準值：q2=q+Qk=11.20+1.00=12.20 2、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)2800

7、0砼的齡期T(天)28砼的強度等級C30砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)30砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.43 立桿傳遞荷載標準值：q1=NG2K=0.30kN/m2 樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000*NG1K=400/1000*25=10.04kN/m2 3、各樓層荷載分配 假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)則有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根據此假設，各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Eci(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載標準值gi(

8、kN/m2)立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2)分配后各樓層恒載的設計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載的設計值Qi (kN/2)228000.002506.2812.203.843.43128000.0040010.040.3015.7414.07Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板單元內力計算 1、第2層內力計算腳手架樓板_第2層鋼筋布置圖 第2層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/

9、Bl4000/54000.741m10.03m20.013m1-0.071m2-0.057四邊簡支Bc/Bl4000/54000.741mq10.063mq20.031 第2層板內力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.8423.4345.5597.2761.717內力計算m1m2m1m2mq1mq2Bc內力值(kN.m)M10.030.0130.0630.0310.244.805M20.030.0130.0630.0310.242.871M1-0.0710.24-8.232M2-0.0570.24-6.586M1=(m1+m2)Gi

10、BC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2層板正截面承載力驗算 依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為： 公式類型參數剖析使用條件Mu=1sfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截面1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系數fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面A

11、s受壓區(qū)鋼筋總面積s縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mmMu=fyAs(h0-s)fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面當2s時As受拉鋼筋總面積=Asfy/(fc1bh0)-受壓區(qū)相對高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受壓區(qū)高度 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比較753.9823602301301000360753.9820202s 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/

12、mm2)753.9823601000230300.039753.9823601000230300.039備注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.03930100023061.8934.805Mu210.03930100023061.8932.871比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360753.98223020-57.001-8.232Mu2360753.98223020-57

13、.001-6.586比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 2、第1層內力計算腳手架樓板_第1層鋼筋布置圖 第1層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl4000/54000.741m10.03m20.013m1-0.071m2-0.057四邊簡支Bc/Bl4000/54000.741mq10.063mq20.031 第1層板內力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/215.73614.06622.76929.8027.033內力計算m1m2m1m2mq1mq2Bc內力值(kN.m)M10.030.0130.0630.0310.241

14、9.681M20.030.0130.0630.0310.2411.758M1-0.0710.24-33.717M2-0.0570.24-26.974M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1層板正截面承載力驗算 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比較1026.25436038013010003601026.2540202s 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N

15、/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)1026.2543601000380300.0321026.2543601000380300.032備注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.03301000380129.9619.681Mu210.03301000380129.9611.758比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu13601026.25438020-133

16、.002-33.717Mu23601026.25438020-133.002-26.974比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 六、樓板裂縫驗算 1、本結構按壓彎構件進行計算 公式參數剖析使用條件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd鋼筋的直徑最大裂縫寬度驗算As縱向受力拉鋼筋的截面面積Mk按荷載短期效應組合計算的彎矩值c最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（）：當c20時，取c=20，當c65時，取c=65ftk混凝土軸心抗拉強度標準cr構件的受力特征系數，綜合了前述若干考慮，軸心受拉構件取2.7，受彎、偏心受壓取2.1，偏心受拉取2.4；縱向受力鋼筋表面特征系

17、數，對于帶肋鋼筋取1.0，對于光面鋼筋取0.7；Es鋼筋的彈性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，在最大裂縫寬度計算中，當te0.01，時取 te=0.01tk/(tesk)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，在計算中，0.2時，取=0.2；當1.0時，取=1.0.對于直接承受重荷載的構件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面積；對于軸心受拉構件，取構件截面面積對于受彎、偏心受壓和偏心受拉構件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂縫處鋼筋應力 2、最大裂縫寬度計算樓層crc(

18、mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第2層2.10.2201232.710.012100000.009第1層2.10.2201459.09610.012100000.018比較第2層 max/0.31符合要求第1層 max/0.31符合要求 七、樓板抗沖切驗算 根據混凝土結構設計規(guī)范（GB50010）規(guī)定，受沖切承載力應滿足下式 公式參數剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個

19、方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s 2時取s =2 ，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as =40 ，對邊柱，取as =30 ：對角柱，取 as=20說明在本工程計

20、算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備， 承載力計算樓層F0.7hftumh0F1hftumh0F第2層11.4310.8230184.18410.477第1層11.4310.8380304.30446.938比較第2層 F/F11符合要求第1層 F/F11符合要求腳手架搭設在二層樓板上計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 一、工程屬性腳手架基礎所在樓層數2第2層混凝土樓板厚度h2(mm)120第1層層高H1(m)3第1層混凝土樓板厚度h1(mm)800樓板的計算

21、單元長度Bl(m)5.1樓板的計算單元寬度BC(m)4樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級鋼筋面積（mm2）第2層X向正筋HRB40010150ASX =523.3Y向正筋HRB4008150ASY =334.9X向負筋HRB4008150ASX， =334.9Y向負筋HRB4008150ASY， =334.9第1層X向正筋HRB40018100ASX =2543.4Y向正筋HRB4008200ASY =251.2X向負筋HRB40018100ASX， =2543.4Y向負筋HRB4008200ASY， =251.2 二、支架搭設參數 1、模板支架搭設參數樓層立桿的縱向間距La(m)立桿橫

22、向間距Lb(m)立桿步距h(m)支座周長(m)10.90.91.50.8 2、腳手架搭設參數腳手架搭設方式平行長邊腳手架內排立桿離樓板長邊距離a1(m)0.25立桿排數N2立桿底部墊板尺寸(m)【ab】0.20.2立桿縱、橫向間距(m)【lalb】1.60.9 設計簡圖如下：腳手架樓板_平面圖三、荷載參數每根立桿傳遞荷載qk(kN)30板上活荷載標準值Qk(kN/m2)1鋼筋混凝土自重標準值NG1K(kN/m3)25.1模板及支架自重標準值NG2K (kN/m2)0.3 四、各樓層荷載計算 1、第2層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡

23、期T(天)28砼的強度等級C25砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)25砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.27 腳手架立桿傳遞荷載標準值：qk=30kN; 板的短邊計算跨度：l=Bc=4.00m 立桿荷載作用間距：e=la=1.60m 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl時，b=bcy+0.7*l=0.32+0.7*4.00=3.12m

24、當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d=1.71m 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=e=1.60m b，=min b1，b2，=1.60m 得：Mmax 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*29.82/(1.604.002)=9.32kN/m2 板的長邊計算跨度：l=Bl=5.1m 立桿荷載作用間距：e=lb=0.90m 立桿底墊板作用面平行于板跨寬度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m 立桿底墊板作用面垂直于板跨寬度：bcy=bty+2s+h=b+2

25、s+hi=0.20+0+0.12=0.32m s為墊板的厚度，此處忽略不計。 當bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl時，b=bcy+0.7*l=0.32+0.7*5.10=3.89m 當局部荷載作用在板的非支承邊附近，即db/2時，荷載的有效分布寬度應予折減，b1，=b/2+d=2.20m 當eb時，荷載的有效分布寬度應予折減，b2，=b/2+e/2=2.40m b，=min b1，b2，=2.20m 得：Mmax 板短邊等效樓面均布活荷載標準值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*56.61/(2.205.102)=7.93kN/m2 故樓板等效均布活荷載：q=maxq1、q2= 9.3

26、2kN/m2 樓蓋自重荷載標準值：g2=h2/1000*NG1K=120/1000*25=3.01 板計算單元活荷載標準值：q2=q+Qk=9.32+1.00=10.32 2、第1層荷載計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)210000砼彈性模量Ec(N/mm2)28000砼的齡期T(天)28砼的強度等級C25砼的實測抗壓強度fc(N/mm2)25砼的實測抗拉強度ft(N/mm2)1.27 立桿傳遞荷載標準值：q1=NG2K=0.30kN/m2 樓蓋自重荷載標準值：g1=h1/1000*NG1K=800/1000*25=20.08kN/m2 3、各樓層荷載分配 假設層間支架剛度無窮大，則有各層撓度

27、變形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)則有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根據此假設，各層樓蓋承受荷載經模板支架分配后的設計值為：樓層各樓層混凝土彈性模量Eci(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載標準值gi(kN/m2)立桿傳遞荷載標準值qi(kN/m2)分配后各樓層恒載的設計值Gi(kN/m2)分配后各樓層活載的設計值Qi (kN/2)228000.001203.0110.320.090.05128000.0080020.080.3027.6214.82Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi

28、-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板單元內力計算 1、第2層內力計算腳手架樓板_第2層鋼筋布置圖 第2層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl4000/51000.784m10.028m20.014m1-0.068m2-0.056四邊簡支Bc/Bl4000/51000.784mq10.058mq20.033 第2層板內力計算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/20.0930.050.1180.1430.025內力計

29、算m1m2m1m2mq1mq2Bc內力值(kN.m)M10.0280.0140.0580.0330.240.084M20.0280.0140.0580.0330.240.055M1-0.0680.24-0.155M2-0.0560.24-0.129M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第2層板正截面承載力驗算 依據工程結構設計原理板的正截面極限計算公式為： 公式類型參數剖析使用條件Mu=1sfcbh02Mu板正截面極限承載彎矩用于單筋截面1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度

30、fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系數fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受壓區(qū)鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面As受壓區(qū)鋼筋總面積s縱向受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離默認取20mmMu=fyAs(h0-s)fy鋼筋抗拉強度標準值用于雙筋截面當2s時As受拉鋼筋總面積=Asfy/(fc1bh0)-受壓區(qū)相對高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受壓區(qū)高度 矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/

31、mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比較335.1033601001251000360335.1030202s 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)523.5993601000100250.075335.1033601000100250.048備注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.07725100010019.250.084Mu210.048251000100120

32、.055比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360335.10310020-9.651-0.155Mu2360335.10310020-9.651-0.129比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 2、第1層內力計算腳手架樓板_第1層鋼筋布置圖 第1層板單元內力計算板的支撐類型四邊固支Bc/Bl4000/51000.784m10.028m20.014m1-0.068m2-0.056四邊簡支Bc/Bl4000/51000.784mq10.058mq20.033 第1層板內力計

33、算荷載組合設計值計算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/227.61714.81635.02542.4337.408內力計算m1m2m1m2mq1mq2Bc內力值(kN.m)M10.0280.0140.0580.0330.2424.851M20.0280.0140.0580.0330.2416.214M1-0.0680.24-45.882M2-0.0560.24-38.081M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1層板正截面承載力驗算

34、矩形截面受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比較2544.6936078012510003602544.690202s 矩形截面相對受壓區(qū)高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)2544.693601000780250.047251.3273601000780250.005備注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.048251000780730.0824.8

35、51Mu210.01251000780152.116.214比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu13602544.6978020-696.227-45.882Mu2360251.32778020-68.763-38.081比較Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求 六、樓板裂縫驗算 1、本結構按壓彎構件進行計算 公式參數剖析使用條件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd鋼筋的直徑最大裂縫寬度驗算As縱向受力拉鋼筋的截面面積Mk按荷載短期效應組合計算的彎矩值c最外層縱向受拉鋼筋外邊