鋼管三角懸挑支撐架方案

1、××××小區(qū)工程屋面挑檐鋼管三角支撐架方案一、工程概況：本工程位于××××××，本工程地下一層，地上17層，由13幢17層高層住宅及6幢3層住宅組成；13幢高層采用框架剪力墻結構，采用鉆孔灌注樁基礎；6幢3層住宅，框架結構，采用預應力方樁基礎；擬建場地設地下室一層，基坑開挖深度約3m?？偨ㄖ娣e：88398平方米；總工期：720天。0.000相對于黃海標高8.200 室內外高差100mm, 建筑物高度(室外地面至主要屋面板的板頂):49.95m。建筑抗震設防類別為丙類,建筑結構安全等級為二級,所

2、在地區(qū)的抗震設防烈度為六度,剪力墻抗震等級為四級。本工程砌體施工質量控制等級為B級。本工程結構設計正常使用年限為50年。 本工程標準層高2.9m，共17層，屋面挑檐檐口高49.850m,挑檐跨度1.0m（從軸線至最外懸挑距離），如圖1所示。 圖1 屋面挑檐剖面圖 圖2 屋面挑檐支撐體系的受力二、方案確定根據(jù)工程情況，如采用槽鋼懸挑架作支撐，造價高，不經(jīng)濟，經(jīng)反復論證，決定采用48鋼管三角懸挑支撐架作為屋面挑檐的支撐體系。為避免斜撐角度太大，斜撐設置在16層、17層。17層設置垂直支撐。每榀三角形懸挑架縱向間距1.2m，上口垂直支撐橫向間距0.8m。三、 技術要求 1）、14層，15層樓梁板混凝

3、土澆筑時，必須沿建筑四周結構梁預埋48鋼管，鋼管埋深20cm，上部30cm，并要求14層，15層預埋位置上下對應。 2）、內腳手架的縱橫掃地桿及大橫桿與懸挑架水平桿相連。所有水平桿均采用旋轉扣件連接，不得采用對接扣件。所有扣件使用前必須進行檢查，不得采用有裂紋、滑扣等缺陷的扣件；扣件必須擰緊，不脫扣。 3）、搭設必須嚴格按照方案要求進行，鋼管間距、角度必須符合設計計算要求。 4)、在17層設置一排斜撐桿，起到卸荷作用，減輕16層斜撐系統(tǒng)荷載，以增大整體支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，5）、遇邊柱墻時，設置鋼管抱箍，與懸挑架連接。 6）、16層樓面標高處外架滿鋪腳手板，17層鋼管懸挑平臺滿鋪腳手片，懸挑架外側

4、立面滿掛密目網(wǎng)，水平向張掛水平兜網(wǎng)。四、 混凝土澆筑的注意事項 1）澆筑屋面梁板混凝土時應采用先里后外的順序進行。 2）混凝土卸料時，不宜堆放在挑檐處，應在框架邊梁的內側卸料，然后采用人工鏟料到挑檐處，避免荷載集中，分布不均勻。 3）操作人員不得在懸挑部位集中作業(yè)，盡量減少人員在懸挑部位作業(yè)。 4）混凝土澆筑過程中需有專人看護支撐體系，時刻關注支撐體系的變化情況。五、懸挑架受力計算 1、計算模型的建立挑檐板厚100mm,梁截面300mm×500mm。根據(jù)鋼管三角支撐架的受力情況，建立如圖3的計算模型（假定為一次超靜定結構），按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范及建筑結構荷載規(guī)范，

5、施工荷載按2kN/m2計，先計算P1、P2；再依據(jù)力法及圖乘法求得其他桿件受力；最后根據(jù)計算的內力進行水平桿及斜支撐桿的受彎、受壓驗算（按照圖3簡圖進行計算）。圖3 懸挑架各構件的受力 2、計算書 1）求P1、P2值 300X500mm梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×500新澆混凝土結構層高(m)2.9梁側樓板厚度(mm)100二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼

6、筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.9風荷載體型系數(shù)s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1200梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱

7、距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)2梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)50 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q

8、1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2×117.38kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.5×115.61kN/m q1活0.9×1.4×

9、;0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.5×112.85kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×17.38×0.1520.05kN·m Mmax/W0.05×106/375001.3N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.521qL4/(100EI)=0.521×12.85

10、5;1504/(100×10000×281250)0.012mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.375×15.61×0.15+0.437×1.76×0.150.99kN R2=1.25q1l=1.25×17.38×0.153.26kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.150.72kN R2'

11、;=1.25q2l=1.25×12.85×0.152.41kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.99+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.5-0.1)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+

12、1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1×max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/2×1，3.26+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2=3.29kN/m q2max0.72+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.5-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/2×1，2.41+(0.3-0.1)×0

13、.3/22.44kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×3.29×0.42，0.5×3.29×0.420.26kN·m Mmax/W0.26×106/640004.12N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×3.29×0.4，3.29×0.41.318kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.318×1000/(2×60×80)0

14、.41N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×2.44×4004/(100×9350×2560000)0.02mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)2.44×4004/(8×9350×2560000)0.33mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×3.29×0.

15、4，0.393×3.29×0.4+3.29×0.41.84kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.03kN，R21.84kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×2.44×0.4，0.393×2.44×0.4+2.44×0.41.36kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'30.87kN，R'21.36kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3.2主梁彈性

16、模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.623×106/4730131.81N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.95kN max2Vmax/A=2×1.95×1000/4508.67N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.26mml

17、/400800/4002mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R21.95kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R1.95kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型48×3.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/m

18、m2)215 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=1.95kN，R'maxR1'，R2'1.55kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.66×106/4730138.83N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax3.353kN max2Vmax/A=2×3.353×1000/45014.9N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max2.06mml/4001200/4003mm 滿足要求！ 4、扣件計算 R6.

19、55kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R6.55kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)21.755鋼管類型48×3.2立柱截面面積A(mm2)450回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.7

20、3抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =1×1.755×1500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.22×1.2×1.52/100.07kN·m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模

21、板安全技術規(guī)范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2×116.15kN/m 2)小梁驗算 q1max0.93+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1×max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/2×1，3.03+(0.3-0.1)×0.3/2=3.06kN/m 同上四七計算過程，

22、可得： R15.07kN，R25.07kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax5.07+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1×(0.8+0.4-0.3/2)/2×1.2，5.07+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)&

23、#215;0.1)+0.9×1.4×1×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×1.2+0.07/0.87.92kN fN/(A)7.92×103/(0.21×450)83.37N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.115×1.755×1500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.9184.606，查表得，20.211 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax5.07+0.9×1.2×(0.75+(24+

24、1.1)×0.1)+0.9×1.4×1×(0.8+0.4-0.3/2)/2×1.2，5.07+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×1.2+0.07/0.88.09kN fN/(A)+Mw/W8086.07/(0.21×450)+0.07×106/473099.4N/mm2f205N/mm2 滿足要求！200X300mm梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新

25、澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×300新澆混凝土結構層高(m)2.9梁側樓板厚度(mm)100二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數(shù)z0.

26、9風荷載體型系數(shù)s0.8三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)1200梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐小梁根數(shù)2每縱距內附加梁底支撐主梁根數(shù)2梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)50 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單

27、位寬度1000mm，按簡支梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.3)+1.4×0.

28、7×2×111.18kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.3×17.75kN/m 1、強度驗算 Mmaxq1l2/811.18×0.22/80.06kN·m Mmax/W0.06×106/375001.49N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5qL4/(384EI)=5×7.75×2004/(384×10000×281250)0.057mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座

29、反力計算 設計值(承載能力極限狀態(tài)) R1=R2=0.5q1l=0.5×11.18×0.21.12kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1'=R2'=0.5q2l=0.5×7.75×0.20.77kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)60×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.12+0.9×1.3

30、5×(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.3-0.1)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1×max0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2/2×1，1.12+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2=1.94kN/m q2max0.77+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.3-0.1)+(0

31、.5+(24+1.1)×0.1)×max0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2/2×1，0.77+(0.3-0.1)×0.2/21.35kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×1.94×0.42，0.5×1.94×0.420.16kN·m Mmax/W0.16×106/640002.43N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×1.94

32、5;0.4，1.94×0.40.778kN max3Vmax/(2bh0)=3×0.778×1000/(2×60×80)0.24N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×1.35×4004/(100×9350×2560000)0.01mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)1.35×4004/(8×9350×2560000)0.18mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計

33、算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×1.94×0.4，0.393×1.94×0.4+1.94×0.41.08kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R21.08kN 正常使用極限狀態(tài) R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×1.35×0.4，0.393×1.35×0.4+1.35×0.40.75kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支

34、座反力依次為R'1R'20.75kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3.2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)11.36主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.328×106/473069.41N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.08kN max2Vmax/A=2×1.08

35、15;1000/4504.8N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.63mml/400800/4002mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R21.08kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R1.08kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型48×3.5鋼管截面面積A(mm2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)15.8鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I

36、(cm4)12.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)5.08鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)215 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=1.08kN，R'maxR1'，R2'0.75kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.36×106/473076.89N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax1.857kN max2Vmax/A=2×1.857×1000/4508.25N/mm2170N/mm2 滿足要求！ 3、撓

37、度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max1mml/4001200/4003mm 滿足要求！ 4、扣件計算 R3.63kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R3.63kN8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！八、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)21.755鋼管

38、類型48×3.2立柱截面面積A(mm2)450回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =1×1.755×1500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 長細比滿足要求！ 1、風荷載計算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4

39、5;0.22×1.2×1.52/100.07kN·m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×0.3)+0.9×1.4×2×110.64kN/m 2)小梁驗算 q1max1.06+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1×max0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2/2×1，1.06+(0.3-0.1)×0.2/2=1.74kN/m 同上四七計算過程，可得： R12.69kN，R22.69kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax2.69+0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.