淺基礎(chǔ)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、1. 課程設(shè)計(jì)目的2. 課程設(shè)計(jì)基本要求表1 有關(guān)土層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)表地層代號(hào)土層名稱厚度承載力特征值參考含水量重度孔隙比塑性指數(shù)液性指數(shù)直剪試驗(yàn)壓縮模量粘聚力內(nèi)摩擦角weIpILCEskPa%kN/m3kPa°MPa1雜填土1.06.413.70.9972粘土粉質(zhì)粘土2.012069.314.91.024.60.954.513淤泥質(zhì)土3.080 41.417.31.1519.80.621.504粘土3.014067.315.10.8620.21.124.805粉土4.016024.519.00.724.21.105.506殘積礫質(zhì)粘性土4.520032.516.10.667.20

2、.723.30圖1 柱網(wǎng)平面圖取基礎(chǔ)埋深，高于底下水位。取基礎(chǔ)高度，符合柱下條形基礎(chǔ)梁的高度宜為柱距的的規(guī)定。承載力特征值參考值,先假設(shè)基礎(chǔ)寬度，基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均容重，查表得。修正后地基承載力特征值： ，取基礎(chǔ)寬 取條形基礎(chǔ)端部外伸長(zhǎng)度，符合外伸長(zhǎng)度宜為邊跨跨度的0.25倍的規(guī)定，即條形基礎(chǔ)長(zhǎng)。 軟弱下臥層為第3層 查表基底壓力 基底自重壓力 查表得地基壓力擴(kuò)散角 下臥層頂面自重壓力 下臥層頂面附加壓力 下臥層頂面總壓力 即下臥層滿足承載力要求?；炷翉椥阅Ａ?基礎(chǔ)梁截面剛度 采用倒梁法并運(yùn)用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器求解各項(xiàng)數(shù)據(jù)每米長(zhǎng)度基底反力 邊跨每米長(zhǎng)度增加基底反力 均布分布反力作用下的計(jì)算

3、簡(jiǎn)圖：求出各支座反力為 由于支座反力與原柱端荷載相差較大，支座處存在不平衡力，分別為 將各支座不平衡力折算成調(diào)整荷載對(duì)于邊跨支座 為邊跨長(zhǎng)度；為第一跨長(zhǎng)度。對(duì)于中間支座 為第長(zhǎng)度；為第跨長(zhǎng)度。故 ； ； ； ；。調(diào)整荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖：求得各支座反力為 調(diào)整后的支座反力 倒梁法最終截面彎矩圖：倒梁法最終截面剪力圖：基礎(chǔ)梁最終內(nèi)力如下表所示： 桿件 截面類型2345左右左右左右左右彎矩（KN·m）504.871315.981315.98727.77732.831315.981315.98504.87剪力（KN）-1257.141289.08-712.19928.45928.45712

4、.19-1289.081257.14材料選擇 混凝土 ； ；鋼筋采用二級(jí)鋼HRB335；。基礎(chǔ)梁寬度 ； 驗(yàn)算截面最小尺寸 考慮到鋼筋可能為雙排布置，故，滿足要求配筋計(jì)算表格肋梁頂部正截面受彎配筋計(jì)算： 考慮到肋梁上部應(yīng)配置通長(zhǎng)鋼筋，故上部設(shè)計(jì)時(shí)去跨中最大彎矩，即 配筋 1220 肋形梁下部配筋：由于該條形基礎(chǔ)未設(shè)置墊層，故下不保護(hù)層厚度應(yīng)大于70，取，由于下部只需1/3通長(zhǎng)鋼筋，故取彎矩中間值，在彎矩大于此部分再進(jìn)行加配鋼筋。 配 622 求取最大彎矩處所需的鋼筋面積： 需再配，故在第2、4支座處加配622 并在離支座1/3處截?cái)喙拷钣?jì)算截面尺寸符合要求（第1步已經(jīng)驗(yàn)算）；根據(jù)縱筋布置及根數(shù)確定為6肢箍，暫選用 斜截面受剪承載力； a、（加密區(qū)）加密區(qū)間為：1，4支座向左、2，5支座向右各1.5米區(qū)間 b、（非加密區(qū)） 。翼板按斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算設(shè)計(jì)高度；翼板端部按固定端計(jì)算彎矩，根據(jù)彎矩配置橫向鋼筋（橫向鋼筋采用二級(jí)鋼筋）.翼板的高度如計(jì)算簡(jiǎn)圖所示，取1.0m寬度翼板作為計(jì)算單元，剪力