發(fā)動(dòng)機(jī)原理自考復(fù)習(xí)題參考答案

1、第一章發(fā)動(dòng)機(jī)的性能第一章發(fā)動(dòng)機(jī)的性能一、選擇一、選擇1.C2.B3.A4.C5.B6.B7.B8.D9.A10.A11.C12.A13.A14.C15.A二、填空二、填空16.加大17.不變18.小19.機(jī)械摩擦損失20.加大21.減小22.混合加熱循環(huán)23.大24.降低25.高26.等容加熱循環(huán)27.等壓加熱循環(huán)28.降低29.驅(qū)動(dòng)附件損失30.定容加熱31.動(dòng)力性能指標(biāo)三、名詞解釋三、名詞解釋32.平均有效壓力：單位氣缸工作容積所做的循環(huán)有效功稱為平均有效壓力。33.升功率：在標(biāo)定工況下，每升發(fā)動(dòng)機(jī)工作容積發(fā)出的有效功率稱為升功率。34.活塞平均運(yùn)動(dòng)速度：發(fā)動(dòng)機(jī)在標(biāo)定轉(zhuǎn)速下工作時(shí)，活塞往復(fù)

2、運(yùn)動(dòng)速度的平均值稱為活塞平均運(yùn)動(dòng)速度。35.機(jī)械效率：指示功減去機(jī)械損失功后，轉(zhuǎn)為有效輸出功的百分比稱為機(jī)械效率。36.有效燃油消耗率：發(fā)動(dòng)機(jī)每發(fā)出的有效功所消耗的燃油量。hkW 137.燃燒效率：燃料化學(xué)能通過燃燒轉(zhuǎn)為熱能的百分比稱為燃燒效率。38.平均指示壓力：單位氣缸工作容積所做的循環(huán)指示功稱為平均指示壓力。39.工質(zhì)定壓比熱容：單位質(zhì)量工質(zhì)在定壓過程中溫度升高所需的熱量稱為工質(zhì)的定壓比熱容。四、簡答四、簡答40.簡述工質(zhì)改變對發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)的影響。答案要點(diǎn)：1)工質(zhì)比熱容變化的影響：比熱容Cp、Cv加大，k值減小，也就是相同加熱量下，溫升值會(huì)相對降低，使得熱效率也相對下降。2)高溫?zé)岱?/p>

3、解：這一效應(yīng)使燃燒放熱的總時(shí)間拉長，實(shí)質(zhì)上是降低了循環(huán)的等容度而使熱效率t有所下降。3)工質(zhì)分子變化系數(shù)的影響：一般情況下1時(shí)，分子數(shù)增多，輸出功率和熱效率會(huì)上升，反之l時(shí)，會(huì)下降。4)可燃混合氣過量空氣系數(shù)的影響：當(dāng)過量空氣系數(shù)a1時(shí)，t值將隨a上升而有增大。41.S/D（行程/缸徑）這一參數(shù)對內(nèi)燃機(jī)的轉(zhuǎn)速、結(jié)構(gòu)、氣缸散熱量以及與整車配套的主要影響有哪些？答案要點(diǎn)：活塞平均運(yùn)動(dòng)速度30snm若 SD 小于 1，稱為短行程發(fā)動(dòng)機(jī)，旋轉(zhuǎn)半徑減小，曲柄連桿機(jī)構(gòu)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的慣性力減??；在保證活塞平均運(yùn)動(dòng)速度不變的情況下，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 n 增加，有利于與汽車底盤傳動(dòng)系統(tǒng)的匹配，發(fā)動(dòng)機(jī)高度較小，m有利

4、于在汽車發(fā)動(dòng)機(jī)倉的布置；SD 值較小，相對散熱面積較大，散熱損失增加，燃燒室扁平，不利于合理組織燃燒等。反之若 SD 值較大，當(dāng)保持不變時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 n 將降低。SD 較大，發(fā)動(dòng)機(jī)高度將增加，相對散熱面m積減少，散熱損失減少等。42.內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失包括哪幾部分？常用哪幾種方法測量內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械損失？答案要點(diǎn)：機(jī)械損失由活塞與活塞環(huán)的摩擦損失、軸承與氣門機(jī)構(gòu)的摩擦損失、驅(qū)動(dòng)附屬機(jī)構(gòu)的功率消耗、流體節(jié)流和摩擦損失、驅(qū)動(dòng)掃氣泵及增壓器的損失等組成。測定方法有：示功圖法、倒拖法、滅缸法、油耗線法等。43.簡述單缸柴油機(jī)機(jī)械損失測定方法優(yōu)缺點(diǎn)。答案要點(diǎn)：測量單缸柴油機(jī)機(jī)械損失的方法有：示功圖法，油耗線

5、法，倒拖法等。用示功圖法測量機(jī)械損失一般在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速不是很高，或是上止點(diǎn)位置得到精確校正時(shí)才能取得較滿意的結(jié)果。在條件較好的實(shí)驗(yàn)室里，這種方法可以提供最可信的測定結(jié)果。油耗線法僅適用干柴油機(jī)。此法簡單方便，甚至還可以用于實(shí)際使用中的柴油機(jī)上。但用這種方法求得的也是近似的，其可信程度取決于值隨負(fù)荷變化的恒定程度和曲線在空載附近的直線性。mPmP倒拖法在具有電力測功器的條件下可以簡便而迅速地進(jìn)行。此法用于柴油機(jī)上時(shí)，由于一些原因，往往測得的結(jié)果要高于實(shí)際的機(jī)械損失值。對于廢氣渦輪增壓柴油機(jī)，不能應(yīng)用倒拖法，而只能應(yīng)用示功圖法和油耗線法。44.內(nèi)燃機(jī)的強(qiáng)化指標(biāo)有哪些？答案要點(diǎn)：升功率在標(biāo)定工況下，每

6、升發(fā)動(dòng)機(jī)工作容積所做有效功，即（kW/L）seLiVPP 比質(zhì)量發(fā)動(dòng)機(jī)的干質(zhì)量與標(biāo)定功率之比，eePmm 強(qiáng)化系數(shù)即平均有效壓力與活塞平均速度乘積，meCp 45.在一定假設(shè)條件下，可以把四沖程汽油機(jī)的實(shí)際工作過程簡化為如題 31 圖所示的理想循環(huán)的溫摘（TS）圖。試求：1對應(yīng)的壓容（PV）圖，并標(biāo)出各熱力過程的性質(zhì)；2循環(huán)的加熱量和放熱量在 TS 圖上用哪些面積表示？答案要點(diǎn)：（1）定容加熱循環(huán)的 PV 圖如圖所示其中 12 為絕熱等熵壓縮過程，23 為等容加熱過程，34 為絕熱等熵膨脹過程，41 為等容放熱過程。（2）循環(huán)加熱量用 TS 圖上面積 6123456 表示循環(huán)放熱量用 TS 圖

7、上面程 61456 表示。46.理論混合加熱循環(huán)中，若壓縮比，循環(huán)加熱量 Q1 一定時(shí)，用 T-S 圖說明壓力升高比入增加，循環(huán)熱效率如何變化。答案要點(diǎn)：根據(jù)題意，、k 及 Q1 值均不變，混合加熱循環(huán)中壓力升高比增加就意味著等容加熱的比例增加，在圖上分別作出混合加熱循環(huán)、兩abzacz222abzacz111種循環(huán)的 TS 圖。兩種模式的壓縮線相同，均為，且混合加熱循環(huán)比混合加熱循acabzacz111環(huán)的等容加熱比例大，則混合加熱循環(huán)的等壓加熱線一定比混合加熱循環(huán)的等壓加abzacz222abzacz111abzacz222題 31 圖熱線高，也就是等熵膨脹線一定在的左邊，等容放熱線下包圍

8、的面積所代表的等容放熱量一定大于11bz22bzab2等容放熱線下包圍的面積所代表的等容放熱量。由此，理論混合加熱循環(huán)中，若壓縮比，循環(huán)加熱量一定ab11Q時(shí)，壓力升高比增加，循環(huán)熱效率增大。提高理論循環(huán)加熱的“等容度”將使循環(huán)熱效率增大。47.為便于分析，常將復(fù)雜的內(nèi)燃機(jī)熱力循環(huán)過程簡化為理想工質(zhì)的理想循環(huán)過程（理論循環(huán)） ，該模型的基本假定有哪些？答案要點(diǎn)：模型的基本假定（1）關(guān)于理想工質(zhì)認(rèn)為工質(zhì)由單一的理想氣體（單、雙原子氣體）即空氣組成，忽略廢氣、燃油蒸氣及燃燒中間產(chǎn)物的影響。認(rèn)為工質(zhì)（即空氣）的比熱容等熱物性參數(shù)（、）為常數(shù)，不隨壓力、溫度等狀態(tài)參數(shù)變化。pcvc（）關(guān)于理想循環(huán)將發(fā)

9、動(dòng)機(jī)實(shí)際動(dòng)力過程的開式（開口）系統(tǒng)簡化為熱力循環(huán)的閉式（閉口）系統(tǒng)（與外界無物質(zhì)交換） 。燃燒放熱當(dāng)作由外界熱源向系統(tǒng)加熱。排氣熱當(dāng)作系統(tǒng)向外界等容放熱，并回到壓縮始點(diǎn)。壓縮過程、膨脹過程看成是絕熱等熵壓縮（工質(zhì)與汽缸壁面無熱交換） 。忽略進(jìn)排氣流動(dòng)損失，假定氣門在上、下止點(diǎn)瞬間開閉（對增壓和非增壓機(jī)均只考慮動(dòng)力過程功） 。48.簡述真實(shí)循環(huán)特性對發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)熱效率的影響。 t答案要點(diǎn)：（1）散熱損失真實(shí)循環(huán)并非絕熱過程，通過汽缸壁面、缸蓋底面、活塞頂面向外散熱。（2）時(shí)間損失實(shí)際循環(huán)時(shí)，燃燒及向工質(zhì)加熱不可能瞬間完成，因此：存在點(diǎn)火（噴油）提前角，產(chǎn)生燃燒提前的時(shí)間損失；由于高溫?zé)岱纸?，產(chǎn)

10、生后燃損失。（3）換氣損失存在排氣門早開的自由排氣損失和進(jìn)排氣過程的泵氣損失。（4）不完全燃燒損失燃料、空氣混合不良，燃燒組織不善而引起的燃料熱值不能完全釋放的損失。（5）缸內(nèi)流動(dòng)損失壓縮及燃燒、膨脹過程中，由于缸內(nèi)氣流（渦流和湍流）所形成的損失。（）工質(zhì)泄漏的損失工作過程中，工質(zhì)通過活塞外向外泄漏是不可避免的。由此產(chǎn)生泄漏損失。49.畫出與題 31 圖相應(yīng)的 TS（溫熵）圖。題 31 圖相應(yīng)的 TS（溫熵）圖如右：50.內(nèi)燃機(jī) 、k、循環(huán)加熱量、燃燒效率 c 相同時(shí)，畫出理想工質(zhì)與理想循環(huán)相結(jié)合的三種基本熱力循環(huán)的 T-S圖，并對比三者的 t 大小。答案要點(diǎn)：、及值均不變，分別作出等容加熱循

11、環(huán)、混合加熱循環(huán)1Qabacz11和等壓加熱循環(huán)三種循環(huán)的 圖。abzacz222abacz33Ts三種模式的壓縮線相同，均為。由于等容線的斜率比等壓線大，相同ac加熱量下，從左到右依次是、和線。因此放熱量必然是等1Q11bz22bz33bz2Q壓循環(huán)最大而等容循環(huán)最小。于是有，等容循環(huán)混合循環(huán)等壓循TVTM環(huán)。這一結(jié)論就是提高循環(huán)加熱“等容度”的具體體現(xiàn)。TP五、論述五、論述51.現(xiàn)在某些新型發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)常采用“可變技術(shù)” ，以汽油機(jī)米勒循環(huán)為例說明為什么要采用“可變技術(shù)” ，常用的還有哪些？答案要點(diǎn)：米勒循環(huán)的實(shí)質(zhì)是膨脹比大于壓縮比。e汽油機(jī)應(yīng)用米勒循環(huán)時(shí)主要是改善中、低負(fù)荷的經(jīng)濟(jì)性能。如自然

12、吸氣機(jī)型低負(fù)荷時(shí)的示功圖所示，原機(jī)型泵氣損失功由實(shí)線所示的封閉面積表示。如果能加大節(jié)氣門開度，甚至取消節(jié)氣門，而又維持原工況進(jìn)氣afrea量不變的話，則進(jìn)氣門只需開到點(diǎn)即可。此時(shí)的泵氣功將減少為圖上剖面a線所示的封閉面積，而工況的值將得到提高。因?yàn)楣?jié)氣門開大和進(jìn)氣時(shí)間et縮短雙重因素都使進(jìn)氣損失大為下降。進(jìn)氣門在點(diǎn)關(guān)閉后，活塞繼續(xù)下行，a絕熱膨脹到點(diǎn)，再進(jìn)行常規(guī)的動(dòng)力過程，膨脹到點(diǎn)后進(jìn)行排氣。這樣的循環(huán)就是米勒循環(huán)。因?yàn)?，由點(diǎn)決aba定的實(shí)際壓縮比已小于由點(diǎn)確定的膨脹比。b米勒循環(huán)之所以能夠?qū)崿F(xiàn)，一個(gè)很重要的原因是由于有了電控技術(shù)的緣故。這反過來說明，電控技術(shù)的出現(xiàn)，不僅能夠進(jìn)行各種參數(shù)的最佳

13、匹配，達(dá)到全工況性能的綜合優(yōu)化，而且也使過去原理正已證實(shí)、但難于實(shí)現(xiàn)的很多可變技術(shù)成為現(xiàn)實(shí)。電控與可變技術(shù)的結(jié)合，為提高改善綜合性能，開辟了一條新的道路。et包括：可變壓縮比、可變配氣相位與氣門升程、可變缸內(nèi)旋流、可變進(jìn)氣管長度以及可變增壓渦輪噴嘴截面等等。六、計(jì)算六、計(jì)算52.已知一四行程柴油發(fā)動(dòng)機(jī)，缸數(shù)為 6，單缸氣缸工作容積為 2L，燃料燃燒熱值為 44000kJ/kg，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為1500r/min，機(jī)械效率為 0.8，有效功率為 88.5kw，耗油量為 20.3kg/h。試計(jì)算：指示功率、指示熱效率、指示燃油消耗率； 有效熱效率、有效燃油消耗率解：指示功率：由)(625.1108 .

14、 05 .88kWPPPPmeiiem，得有效燃油消耗率：)/(4 .22910005 .883 .20hkWgPBbee有效效率： 356. 010440004 .2296 . 3106 . 366Hbee指示燃油消耗率：)/5 .183(1000625.1103 .20hkWgPBbii指示效率：445. 010441006 .1836 . 3106 . 366Hbii53.設(shè)計(jì)一臺(tái)四沖程六缸柴油機(jī)，標(biāo)定工況轉(zhuǎn)速 3000r/min，標(biāo)定功率 66.8KW，活塞平均速度 vm=10m/s，平均指示壓力 pmi=0.9Mpa，平均機(jī)械損失壓力 pmm=0.2Mpa。試確定：（1）活塞行程 s

15、（2）氣缸直徑（3）標(biāo)定工況下的機(jī)械效率 m（4）設(shè)活塞組摩擦損失占全部機(jī)械損失的 40%；標(biāo)定工況轉(zhuǎn)速 3000r/min 時(shí)減小負(fù)荷，機(jī)械效率下降，當(dāng) m=0.5 時(shí)，通過研究，活塞組摩擦損失可能降低 25%，試問有效燃油消耗率 be 怎樣變化？解：（1） 601022nsvmcmnvsm103000101030103022（2）Mpapppmmmime7 . 02 . 09 . 012041202nisDpniVpPmesmeecmdmPDe990. 014. 3126008 .6648014. 33000617 . 0480（3） 778. 022222. 019 . 02 . 011

16、mimmmpp（4）HHHmmmmmUmtcUmtcUmtc6 .555 . 05 . 0778. 01111可能提高6 .5554.六缸四行程柴油機(jī)=135*140mm，在 2200r/min 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率=154Kw，有效燃油消耗率sDeP=217g/Kw.h，機(jī)械效率 =0.75，求該工況下的指示功率，平均有效壓力，有效扭矩和有效效率ebmiPmeptqT（柴油機(jī)熱值=42500 kJ/Kg） 。eH解：指示功率：由)(33.20575. 0154kWPPPPmeiiem，得氣缸工作容積：)(210140413514. 31046232LsDVs平均有效壓力：)(7 . 022006

17、2154120120MPaniVPpseme有效扭矩：)(5 .668220015495509550mNnPTetq有效效率： 39. 010425002176 . 3106 . 366Hbee55.設(shè)計(jì)一臺(tái)四缸四沖程高速汽油機(jī)，設(shè)平均指示壓力=0.95Mpa,平均機(jī)械損失壓力=0.15Mpa，設(shè)標(biāo)定轉(zhuǎn)速為mipmmp5000r/min 時(shí)能發(fā)出 27.13kw 的功率。(1)為使活塞平均速度控制在 12m/s，缸徑?jīng)_程各為多少？(取整)(2)若缸徑?jīng)_程比為 1:1.09，則缸徑、沖程取多大？(取整)解：（1）平均有效壓力：)(8 . 015. 095. 0MPapppmmmime氣缸工作容積

18、：)(20347510500048 . 013.274301030366mmnipPVmees活塞行程：)(721005000123010030mmnCsm氣缸直徑：)(607214. 320347544mmSVDS（2）09. 1/Ds氣缸直徑：)(6214. 309. 1203475409. 1433mmVDS活塞行程：)(686209. 109. 1mmDs56.設(shè)有一臺(tái)單缸四沖程柴油機(jī)，其部分參數(shù)為：氣缸直徑，活塞行程，標(biāo)定轉(zhuǎn)速mmD100mms110，摩擦功率，機(jī)械效率，每小時(shí)耗油量，柴油的低熱值min/2000rn kWPm68. 375. 0mhkgB/67. 2，試求該柴油機(jī)的

19、平均有效壓力、有效燃油消耗率及有效效率。kgkJHu/42496mepebet解：由公式得immPP1指示功率：)(72.1475. 0168. 31kWPPmmi有效功率：)(04.1175. 072.14kWPPmie指示效率：467. 04249667. 272.14106 . 3106 . 333uiitHBP有效效率：35. 0467. 075. 0mitet氣缸排量：)(863500110410014. 31043262mmsDVS平均有效壓力：)(767. 0200018635. 004.11120120MPaniVPpseme有效燃油消耗率：)/(85.2411004.1167

20、. 21033hkWgPBbee57.一臺(tái)四沖程柴油機(jī)的標(biāo)定功率為，單缸功率，平均有效壓力，設(shè)沖程kWPe158缸/33.261kWPeMPapme85. 0缸徑比，活塞平均運(yùn)動(dòng)速度，試確定這臺(tái)柴油機(jī)的缸徑和轉(zhuǎn)速（取整） 。24. 1/DssmCm/11解：633.26/158i)/(330113030smCnsm31041201202nisDPniVPpeseme)(12. 01085. 0330614. 31584801048033mpnsiPDmee24. 1/Ds)(149. 012. 024. 124. 1mDsmin)/(2215149. 0330330rsn58.設(shè)某四沖程六缸柴

21、油機(jī)，在額定工況時(shí)，min/2000rn kWPe7 .126MPapme8 . 0MPapmm267. 0。)/(215hkWgbe（1）若已知，問該機(jī)的缸經(jīng)行程smCm/33. 9?D?s（2）已知柴油低熱值，問在額定工況時(shí)kgkJHu/41868?et?it解：由)/(9 .27933. 93030smCnsm得活塞沖程：)(13995. 020009 .279ms由 31041201202nisDPniVPpeseme得氣缸直徑：)(12. 0108 . 09 .279614. 37 .1264801048033mpnsiPDmee平均指示壓力：)(067. 1267. 08 . 0M

22、Papppmmmemi有效效率：4 . 010418682156 . 3106 . 366ueetHb機(jī)械效率：75. 0067. 1267. 011mimmmpp指示效率：533. 075. 04 . 0metit59.某四缸四行程汽油機(jī)，標(biāo)定工況，有效功率，轉(zhuǎn)速，有效燃油消耗mmmmsD9292kWPe55min/3750rn 率，機(jī)械效率，求該工況下的指示功率，平均有效壓力，有效扭矩和有效效)/(325hkWgbe75. 0miPmeptqT率（汽油低熱值） 。etkgkJHu/44000解：指示功率：)(33.7375. 055kWPPmei氣缸排量：)(6112709249214.

23、31043262mmsDVS平均有效壓力：)(72. 03750461127. 055120120MPaniVPpseme有效扭矩：)(07.14037505595509550mNnPTetq有效效率：252. 010440003256 . 3106 . 366ueetHb第二章發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過程第二章發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過程一、選擇一、選擇60.B61.D62.C63.D64.C65.C66.A67.A68.C69.C70.B71.C72.B二、填空二、填空73.增加74.氣門疊開75.進(jìn)氣損失76.高77.排氣損失78.強(qiáng)制排氣79.大80.加大81.降低三、名詞解釋三、名詞解釋82.充量系數(shù)（充氣

24、效率）：每缸每循環(huán)吸入缸內(nèi)的新鮮空氣量與按進(jìn)氣系統(tǒng)前狀態(tài)計(jì)算而得的理論充氣量的比值稱為充量系數(shù)。83.殘余廢氣系數(shù)：進(jìn)氣終了時(shí)的每循環(huán)每缸的殘余廢氣質(zhì)量與每一循環(huán)實(shí)際進(jìn)入缸內(nèi)的新鮮充量的質(zhì)量比稱為殘余廢氣系數(shù)84.排氣再循環(huán)率：排氣的再循環(huán)量與缸內(nèi)總充量（新鮮充量與再循環(huán)量之和）的比值稱為排氣再循環(huán)率。85.四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的泵氣過程功：四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)、排氣沖程中工質(zhì)對活塞做的功稱為四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的泵氣過程功。86.氣門開啟總時(shí)面值：氣門瞬時(shí)開啟截面積對時(shí)間的積分稱為氣門開啟時(shí)面值。四、簡答四、簡答87.簡述提高汽油機(jī)充氣效率的主要途徑。答案要點(diǎn)：第一，降低進(jìn)氣系統(tǒng)的阻力損失，提高氣缸內(nèi)進(jìn)氣終了時(shí)

25、的壓力。第二，降低排氣系統(tǒng)的阻力損失，以減少缸內(nèi)的殘余廢氣稀釋。第三，減少高溫零件在進(jìn)氣系統(tǒng)中對新鮮充量的加熱，降低進(jìn)氣充量的溫度。88.對于汽油機(jī)，均質(zhì)燃燒系統(tǒng)與分層燃燒系統(tǒng)相比有何缺點(diǎn)？簡述分層燃燒的原則。答案要點(diǎn)：與分層燃燒相比，均質(zhì)燃燒系統(tǒng)有以下缺點(diǎn)：1）容易發(fā)生爆燃（1 分） ；2）汽油機(jī)功率變化時(shí)，混合氣濃度仍需維持在點(diǎn)火范圍內(nèi)，即空燃比不可能變化很大，這就決定了汽油機(jī)的負(fù)荷調(diào)節(jié)只能采取量調(diào)節(jié)，而不能采用質(zhì)調(diào)節(jié)（1 分） ；3）汽油機(jī)始終以點(diǎn)火范圍的混合氣工作，熱效率較低，低負(fù)荷時(shí)由于殘余廢氣系數(shù)加大，熱效率更低，t經(jīng)濟(jì)性更差（1 分） ；4）排氣污染嚴(yán)重（1 分） 。分層燃燒的原

26、則：點(diǎn)火的瞬間，在火花塞間隙周圍是具有良好著火條件的較濃混合氣。而在燃燒室大部分地區(qū)是較稀的混合氣，在此二者之間，為了有利于火焰的傳播，混合氣空燃比從濃到稀過渡，只要一旦形成火焰，在火焰?zhèn)鞑ミ^程中，即使是相當(dāng)稀的混合氣，還是能正常燃燒。因?yàn)閷⒒旌蠚鉂舛扔薪M織地進(jìn)行分層，所以稱為分層燃燒系統(tǒng)（2 分） 。89.如何選擇高速發(fā)動(dòng)機(jī)和低速發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣管長度？答案要點(diǎn)：高速、大功率時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)，應(yīng)配裝粗短的進(jìn)氣管，短管內(nèi)的反射壓力波能滿足高速慣性效應(yīng)的要求；中低轉(zhuǎn)速、最大扭矩時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)，應(yīng)配裝細(xì)長的進(jìn)氣管，長管內(nèi)的反射壓力波能滿足中低速慣性效應(yīng)的要求。進(jìn)氣管長度的增加或管徑的減小，可使充量系數(shù)的峰值向發(fā)

27、動(dòng)機(jī)低速一側(cè)移動(dòng)，反之則向高速側(cè)移動(dòng)。90.畫出汽油機(jī)充氣效率速度特性曲線，簡述曲線的變化規(guī)律。答案要點(diǎn)：作出汽油機(jī)不同節(jié)氣門開度時(shí)的充氣效率速度特性曲線。汽油機(jī)由于存在節(jié)氣門及喉管(用化油器時(shí))，進(jìn)氣阻力較大，因而隨轉(zhuǎn)c速上升而較快下降。部分負(fù)荷節(jié)氣門關(guān)小時(shí)，阻力更大，下降更急劇，其速c度特性線如圖所示。91.簡述發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)、排氣門提前開啟、滯后關(guān)閉的原因。答案要點(diǎn)：膨脹過程末期，缸內(nèi)壓力較高，如果到下止點(diǎn)才打開排氣門，由于開啟初期氣門上升緩慢，開度也?。辉偌由蠚饬饕驊T性而不會(huì)馬上高速流出，都會(huì)使排氣不暢，排氣損失和阻力增大，并間接影響充氣量。因此，要求排氣門提前開啟，這就出現(xiàn)了排氣早開角。如

28、果排氣門在上止點(diǎn)關(guān)閉，此時(shí)廢氣還具有一定的往外運(yùn)動(dòng)速度。為充分利用這慣性，增大排氣量，可適當(dāng)晚關(guān)排氣門，大約在缸內(nèi)壓力接近排氣門外背壓時(shí)關(guān)閉，則可獲最大的排氣功效。這一延遲關(guān)閉角即排氣晚關(guān)角。進(jìn)氣門若在上止點(diǎn)開啟，則因開啟初期氣門上升緩慢，通過截面面積小，以及進(jìn)氣氣流的加速需要一段時(shí)間等慣性的影響，會(huì)使缸內(nèi)真空度加大，進(jìn)氣量減少，而進(jìn)氣損失增大。所以要求進(jìn)氣門適當(dāng)提前開啟，此即進(jìn)氣早開角。進(jìn)氣門晚關(guān)主要是為了充分利用下止點(diǎn)時(shí)高速進(jìn)氣氣流的慣性，增大進(jìn)氣充量。進(jìn)氣門若能推遲到氣缸壓力接近氣門外背壓時(shí)關(guān)閉，將獲得最大的慣性利用。進(jìn)氣門晚于下止點(diǎn)關(guān)閉的角度叫做進(jìn)氣晚關(guān)角。92.簡述多缸機(jī)“進(jìn)氣搶氣”

29、和“排氣干涉”現(xiàn)象，如何避免？答案要點(diǎn)：多缸機(jī)各缸的進(jìn)、排氣總管和歧管相互串聯(lián)或并聯(lián)。若某一缸進(jìn)氣時(shí)，其它缸的疏波正巧到達(dá)，則會(huì)降低此缸進(jìn)氣壓力，使減小，此即所謂“搶氣”或“進(jìn)氣干涉”現(xiàn)象。同理，某缸排氣時(shí)，正巧其它缸的排氣密波到c達(dá)，則會(huì)使該缸排氣背壓上升，殘余廢氣量增多，也間接使減小，此為c“排氣干涉”現(xiàn)象。多缸機(jī)各缸的上述現(xiàn)象各不相同，這就會(huì)出現(xiàn)多缸機(jī)各缸進(jìn)氣不均勻的現(xiàn)象。為了消除上述不利影響，可把各缸中進(jìn)、排氣時(shí)間基本不重疊的幾個(gè)缸合成一組，使用相對獨(dú)立的進(jìn)、排氣系統(tǒng)。譬如，傳統(tǒng)工作順序?yàn)?1-5-3-6-2-4 的六缸機(jī)，可分為 1、2、3 缸和 4、5、6 缸兩組。各組的三個(gè)缸兩兩

30、之間，進(jìn)、排氣相位均相差 240曲軸轉(zhuǎn)角，接近各缸真實(shí)的進(jìn)、排氣總相位角。一缸氣門開啟，另兩缸則基本關(guān)閉，這就在某種程度上排除了相互“干涉”的可能性。進(jìn)一步還可以選擇合適的歧管長度，類似單缸機(jī)那樣，充分利用其動(dòng)態(tài)效應(yīng)來改善各缸的進(jìn)、排氣性能。五、論述五、論述93.作出進(jìn)氣遲閉角分別為 40 和 60 時(shí)的充氣效率曲線和有效功率曲線，分析轉(zhuǎn)速變化對進(jìn)氣遲閉角的ncnPe影響？答案要點(diǎn)：作出進(jìn)氣遲閉角分別為 40 和 60 時(shí)的充氣效率曲線和有效功率曲線。ncnPe各轉(zhuǎn)速均具有最佳進(jìn)氣晚關(guān)角的曲線，實(shí)質(zhì)上是具有單一進(jìn)氣晚關(guān)角的各條 D 曲線的外包絡(luò)線。如圖所示，Dl、D2 曲線各自的進(jìn)氣晚關(guān)角，分

31、別為 n1 和 n2 兩轉(zhuǎn)速的最佳晚關(guān)角。D2 比 D線的晚關(guān)角大。由圖可知，進(jìn)氣晚關(guān)角加大，低速進(jìn)氣性能降低而高速進(jìn)氣性能改善。從圖上與 Dl、D2 曲線對應(yīng)的功率線 Pe1 利 Pe2 可明顯看出：D2 線不僅標(biāo)定轉(zhuǎn)速增大，且標(biāo)定功率有更高的增長比。上述特性表明：要強(qiáng)化發(fā)動(dòng)機(jī)，提高轉(zhuǎn)速，加大輸出功率時(shí)，進(jìn)氣晚關(guān)角應(yīng)適當(dāng)加大。要加大低速轉(zhuǎn)矩，提高爬坡及低速加速能力時(shí)，進(jìn)氣晚關(guān)角應(yīng)適當(dāng)減小。目前出現(xiàn)的電控可變配氣相位機(jī)構(gòu)，就是根據(jù)這一原理開發(fā)的。94.氣門的氣流通過能力常用氣門的開啟“時(shí)間斷面”表示，分析增加此“時(shí)間斷面” 的主要措施有哪些？ 答案要點(diǎn)：主要措施有：（）增加氣門最大升程，但不可

32、能無限制增大，當(dāng)氣門開啟截面等于氣門喉口斷面時(shí)，再增大氣門升程也沒有什么用處了。（）適當(dāng)增加氣門早開晚關(guān)角度。盡可能使用氣門早開、晚關(guān)。但要從配氣定時(shí)全面考慮，配氣定時(shí)有一最佳值，氣門也不能無限制地早開、晚關(guān)。（）合理設(shè)計(jì)凸輪型線改善氣門運(yùn)動(dòng)規(guī)律，增大氣門開啟、關(guān)閉的速度，也可以增加時(shí)面值，但氣門運(yùn)動(dòng)速度、加速度增大，沖擊、噪聲都將增加。磨損加劇。（）氣門頭部、氣道、喉口處的幾何形狀、尺寸的合理設(shè)計(jì)，如增加氣門直徑、采用多氣門及合理選擇氣門錐角等擴(kuò)大氣流通路截面積亦可提高時(shí)面值。第三章燃料與燃燒第三章燃料與燃燒一、選擇一、選擇95.D96.D97.D98.D99.D100.A101.B102.

33、C103.B104.D105.C106.A二、填空二、填空107.十六烷值108.差109.燃燒放熱規(guī)律形狀110.好111.燃燒放熱始點(diǎn)112.抗爆性113.壓力升高率114.燃燒放熱持續(xù)時(shí)間115.量調(diào)節(jié)116.壓縮天然氣三、名詞解釋三、名詞解釋117.過量空氣系數(shù)：燃燒 1Kg 燃料實(shí)際供給的空氣量與理論上使這 1Kg 完全燃燒所需的空氣量的比值稱為過量空氣系數(shù)。118.擴(kuò)散燃燒：燃料是一邊蒸發(fā)與空氣混合、一邊燃燒，由于混合過程比反應(yīng)速率慢，因此燃燒速率取決于混合速率，混合過程控制了燃燒速率，燃燒速率取決于擴(kuò)散速率。這就是所謂的擴(kuò)散燃燒。119.預(yù)混合燃燒：如果混合過程比燃燒反應(yīng)要快得多

34、或者在火焰到達(dá)之前燃料與空氣已充分混合（即著火前燃料氣體或燃料蒸汽與氧化劑已按一定比例形成混合氣） ，這種可燃混合氣的燃燒稱為預(yù)混合燃燒。120.發(fā)動(dòng)機(jī)燃料的自燃性能：具有化學(xué)計(jì)量比的燃料和空氣的可燃混合氣，在一定溫度、壓力及環(huán)境條件下自行著火燃燒的能力稱為發(fā)動(dòng)機(jī)燃料的自燃性能。這一性能反映了燃料結(jié)構(gòu)的化學(xué)穩(wěn)定性。121.可燃混合氣質(zhì)量熱值：單位質(zhì)量混合氣在熱標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下完全燃燒所釋放的熱量稱為可燃混合氣質(zhì)量熱值。122.燃料低熱值：單位質(zhì)量的燃料在指定狀態(tài)(標(biāo)準(zhǔn)溫度 25，初始壓力 101.3kPa)下，定壓或定容完全燃燒所能放出的熱量反比熱，叫做燃料的熱值。完全燃燒是指燃料中的全變?yōu)?，H

35、變?yōu)?H和變?yōu)椤Ｈ紵龝r(shí)，燃燒產(chǎn)物的 H以氣態(tài)排出，其氣化潛熱未能釋放的熱值叫低熱值。四、簡答四、簡答123.發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中，缸內(nèi)不斷變化的工質(zhì)對發(fā)動(dòng)機(jī)的各種性能以及燃燒工作模式有巨大影響，為什么？答案要點(diǎn)：不斷變化的工質(zhì)對發(fā)動(dòng)機(jī)的各種性能以及燃燒模式有著巨大的影響。第一，缸內(nèi)工質(zhì)是熱力循環(huán)中熱功轉(zhuǎn)換的傳遞物。第二，缸內(nèi)燃料與空氣組成的可燃混合氣又是發(fā)動(dòng)機(jī)能量輸出的源泉。第三，燃料的理化特性在很大程度上決定了混合氣形成、著火燃燒以及發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷調(diào)節(jié)的不同模式。這一模式反過來又對循環(huán)效率、充量系數(shù)有重大的影響，即對動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能產(chǎn)生間接的重大的影響。此外，不同燃料的理化特性也影響到有害排放物的成分

36、和數(shù)量。124.簡述傳統(tǒng)汽油機(jī)與柴油機(jī)工作模式的差異。答案要點(diǎn)：第一，混合氣形成方式的差異；汽油易氣化，在常溫或稍加熱的條件下易于在缸外與空氣形成預(yù)制均勻混合氣；柴油難氣化，缸內(nèi)高壓燃油噴射霧化與高溫空氣混合；第二，著火燃燒模式的差異；汽油機(jī)預(yù)制均勻混合氣，只能適用外源強(qiáng)制點(diǎn)火，在混合氣中進(jìn)行火焰?zhèn)鞑ト紵?；柴油機(jī)高壓噴霧混合，利用壓縮高溫空氣使柴油自行著火，緊接著進(jìn)行邊噴油、邊汽化混合的擴(kuò)散燃燒；第三，負(fù)荷調(diào)節(jié)方式的差異；汽油機(jī)均勻混合氣能點(diǎn)燃的混合氣濃度范圍小，只能靠變化節(jié)氣門開度，控制混合氣進(jìn)氣量來調(diào)節(jié)負(fù)荷。這種方式稱為負(fù)荷量調(diào)節(jié)；柴油機(jī)在較大的混合氣濃度范圍都可以壓燃著火，所以靠改變循環(huán)

37、供油量來調(diào)節(jié)負(fù)荷，由于進(jìn)氣量基本不變，也就是說靠改變混和氣濃度來調(diào)節(jié)負(fù)荷，這種方式稱為負(fù)荷質(zhì)調(diào)節(jié)。125.簡述預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒的主要特點(diǎn)。答案要點(diǎn)：（1）擴(kuò)散燃燒時(shí)，由于燃料與空氣邊混合邊燃燒，因而燃燒速度取決于混合速度；而預(yù)混合燃燒時(shí)，因燃燒前已均勻混合，因而燃燒速度主要取決于化學(xué)反應(yīng)速度，即取決于溫度 T 和過量空氣系數(shù)（濃度） 。（2）擴(kuò)散燃燒時(shí)，為保證燃燒完全，一般要求過量空氣系數(shù) a1.2，并在總體的 a6.8 的條件下也能穩(wěn)定燃燒（稀燃） ；而預(yù)混合燃燒時(shí)，一般 a=0.81.2，可燃混合氣濃度范圍小，難以稀燃。（3）擴(kuò)散燃燒時(shí)，混合氣濃度和燃燒溫度分布極不均勻，易產(chǎn)生局部高溫

38、缺氧現(xiàn)象，生成炭煙；而預(yù)混合燃燒時(shí)，由于混合均勻，一般不產(chǎn)生炭煙。（4）擴(kuò)散燃燒時(shí)，由于有炭煙產(chǎn)生，碳粒的燃燒會(huì)發(fā)出黃或白色的強(qiáng)烈輻射光，因此也稱“有焰燃燒” ；而預(yù)混合燃燒時(shí)，無碳粒燃燒問題，火焰呈均勻透明的藍(lán)色，因此也稱“無焰燃燒” 。（5）預(yù)混合燃燒由于燃燒前已形成可燃混合氣，有回火的危險(xiǎn)；而擴(kuò)散燃燒一般無此危險(xiǎn)。126.從提高發(fā)動(dòng)機(jī)有效效率方面說明有哪些措施可以提高發(fā)動(dòng)機(jī)的能量利用效率？答案要點(diǎn)：提高 et 的新途徑：第一，超膨脹發(fā)動(dòng)機(jī)循環(huán)米勒循環(huán)；第二，汽油機(jī)向稀燃和缸內(nèi)直噴的發(fā)展；第三，汽、柴油機(jī)電子控制與可變技術(shù)的結(jié)合；提高 et 的常規(guī)途徑：包括合理組織混合氣和燃燒等提高燃燒效

39、率、合理選擇循環(huán)參數(shù)等提高熱效率及減少摩擦損失、驅(qū)動(dòng)附件損失和泵氣損失等提高機(jī)械效率。127.簡述代用氣體燃料在發(fā)動(dòng)機(jī)燃料供給系統(tǒng)的可能使用方法。答案要點(diǎn)：內(nèi)燃機(jī)常用的氣體代用燃料有壓縮天然氣（CNG）和液化石油氣（LPG） ，可能使用方法有：（1）氣體代用燃料與空氣在缸外混合、火花點(diǎn)火。（2）氣體代用燃料與空氣在缸外混合、柴油引燃。（3）氣體代用燃料缸內(nèi)噴射、火花點(diǎn)火。（4）氣體代用燃料缸內(nèi)噴射、柴油引燃。（5）氣體代用燃料缸外噴射、壓縮自燃。（6）氣體代用燃料缸內(nèi)噴射、壓縮自燃。第四章汽油機(jī)混合氣的形成與燃燒第四章汽油機(jī)混合氣的形成與燃燒一、選擇一、選擇128.D129.B130.C131

40、.C132.C133.D134.D135.B136.B137.D138.A139.A140.C141.D142.B143.B144.D145.A二、填空二、填空146.著火落后期147.表面點(diǎn)火148.空燃比149.增大150.不正常151.充氣152.精確153.減小154.明顯燃燒期155.縮短156.各缸工作不均勻性157.表面點(diǎn)火三、名詞解釋三、名詞解釋158.火焰?zhèn)鞑ニ俣龋夯鹧媲颁h面在法線方向上相對于未燃混合氣的移動(dòng)速度稱為火焰?zhèn)鞑ニ俣取?59.爆燃：汽油機(jī)火花塞點(diǎn)火后，若缸內(nèi)氣體壓力和溫度過高，或其它原因，使得燃燒室內(nèi)離點(diǎn)燃中心較遠(yuǎn)處的末端可燃混合氣發(fā)生自燃，由而造成的一種不正常燃

41、燒叫爆燃。 （在某種條件下燃燒變得不正常，缸內(nèi)壓力曲線出現(xiàn)高頻大幅波動(dòng)，在上止點(diǎn)附近壓力增長率很高，火焰前鋒形狀發(fā)生急劇變化，同時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)會(huì)產(chǎn)生一種高頻金屬敲擊聲，這就是不正常的燃燒現(xiàn)象）160.表面點(diǎn)火：在汽油機(jī)中凡是不靠火花塞點(diǎn)火，而是由燃燒室內(nèi)炙熱表面點(diǎn)燃混合氣的現(xiàn)象稱為表面點(diǎn)火。四、簡答四、簡答161.汽油機(jī)的燃燒過程分哪幾個(gè)階段？影響點(diǎn)火提前角的因素有哪些？答案要點(diǎn)：汽油機(jī)的燃燒過程分滯燃期、急燃期、后燃期。點(diǎn)火提前角的影響因素：轉(zhuǎn)速、過量空氣系數(shù)、進(jìn)氣壓力、溫度、殘余廢氣系數(shù)、燃燒室結(jié)構(gòu)、燃料品質(zhì)、空燃比、點(diǎn)火能量、火花塞間隙等162.為什么有大缸徑的柴油機(jī)而無大缸徑的汽油機(jī)？答案要

42、點(diǎn)：汽油機(jī)氣缸直徑的增大主要受到爆燃的限制。缸徑愈大，則火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x也愈大，爆燃傾向增加，所以一般沒有大缸徑的汽油機(jī)。在汽車上使用的汽油機(jī)氣缸直徑常小于 100 毫米。163.簡述汽油發(fā)動(dòng)機(jī)爆燃的燃燒機(jī)理及爆燃產(chǎn)生的主要原因。答案要點(diǎn)：火花塞點(diǎn)火后，火焰前鋒面呈球面波形狀以 3070ms 的速度迅速向周圍傳播，缸內(nèi)壓力和溫度急劇升高。燃燒產(chǎn)生的壓力波(密波)以音速向周圍傳播，遠(yuǎn)在火焰前鋒面之前到達(dá)燃燒室邊緣區(qū)域，該區(qū)域的可燃混合氣(即末端混合氣)受到壓縮和熱輻射，其壓力和溫度上升，燃前化學(xué)反應(yīng)加速，一般來說，這些都是正常現(xiàn)象，但如果這一反應(yīng)過于迅速，則會(huì)使末端混合氣在火焰鋒面到達(dá)之前即以低溫多

43、階段方式開始自燃。由于這種著火方式類似柴油機(jī)，即在較大面積上多點(diǎn)同時(shí)者火，因而放熱速率極快，使局部區(qū)域的溫度壓力陡增。這種類似階躍的壓力變化，形成燃燒室內(nèi)往復(fù)傳播的激波，猛烈撞擊燃燒室的壁面，使壁面產(chǎn)生振動(dòng)、發(fā)出高頻振音(即尖銳敲缸聲)，這就是爆燃。主要原因：（1）燃料的性質(zhì)-抗暴性能好壞。 （2）末端混合氣的壓力和溫度過高導(dǎo)致爆燃的產(chǎn)生。（3）火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x過長，時(shí)間過長。164.簡述汽油機(jī)爆燃時(shí)的特征。答案要點(diǎn)：爆燃時(shí)，缸內(nèi)壓力曲線出現(xiàn)高頻大幅度波動(dòng)（鋸齒波） ，同時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)會(huì)產(chǎn)生一種高頻金屬敲擊聲，因此也稱爆燃為敲缸（Knock） 。汽油機(jī)爆燃時(shí)一般出現(xiàn)以下外部特征：1）發(fā)出 3000700

44、0Hz 的金屬振音。2）輕微爆燃時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)功率略有增加，強(qiáng)烈爆燃時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)功率下降，轉(zhuǎn)速下降，工作不穩(wěn)定，機(jī)身有較大振動(dòng)。3）冷卻系統(tǒng)過熱，氣缸蓋溫度、冷卻水溫和潤滑油溫均明顯上升。4）爆燃嚴(yán)重時(shí)，汽油機(jī)甚至冒黑煙。165.簡述影響表面點(diǎn)火的因素和防止措施。答案要點(diǎn)：凡是能促使燃燒室溫度和壓力升高以及積碳形成的因素，都能促成表面點(diǎn)火。表面點(diǎn)火多發(fā)生在高壓縮比（9）的強(qiáng)化汽油機(jī)上。點(diǎn)火能量小的燃料也容易產(chǎn)生表面點(diǎn)火。苯、芳香烴、醇類燃料抗表火性較差；而異辛烷抗表火性好，抗爆性也好，是很優(yōu)良的燃料成分。防止表面點(diǎn)火的主要措施有：（1）防止燃燒室溫度過高，這包括與降低爆震同樣的方法，如降低壓縮比和減

45、小點(diǎn)火提前角等。（2）合理設(shè)計(jì)燃燒室形狀，使排氣門和火花塞等處得到合理冷卻，避免尖角和突出部。（3）選用低沸點(diǎn)汽油，以減少重餾分形成積碳。（4）控制潤滑油消耗率，因?yàn)闈櫥腿菀自谌紵覂?nèi)形成積碳；同時(shí)應(yīng)選用成焦性較小的潤滑油。（5）有些汽油和潤滑油添加劑有消除或防止積碳作用。（6）提高燃料中抗表火性好的成分，如異辛烷等。 166.簡述汽油機(jī)循環(huán)波動(dòng)的影響因素及改善措施。答案要點(diǎn)：（1）過量空氣系數(shù) a 的影響最大，一般在 a =0.8-1.0（最易點(diǎn)燃和燃燒范圍）時(shí)的循環(huán)波動(dòng)率最小，過濃或過稀都會(huì)使循環(huán)波動(dòng)率增大，這也是稀薄燃燒汽油機(jī)須解決的主要問題。 （2）油氣混合均勻程度有重要影響，而適當(dāng)

46、提高氣流運(yùn)動(dòng)速度和湍流程度可改善混合氣的均勻性。（3）殘余廢氣系數(shù) r 過大，則循環(huán)波動(dòng)率增大，除合理控制殘余廢氣量之外，通過燃燒室合理設(shè)計(jì)和組織掃氣以防止火花塞周圍廢氣過濃也很重要。（4）發(fā)動(dòng)機(jī)工況不同循環(huán)波動(dòng)率不同，一般低負(fù)荷（r 會(huì)增大）和低轉(zhuǎn)速（湍流程度會(huì)降低）時(shí)循環(huán)波動(dòng)率增加。（5）提高點(diǎn)火能量或采用多點(diǎn)點(diǎn)火可降低循環(huán)波動(dòng)率。如采用雙火花塞點(diǎn)火或新型火花塞，可使循環(huán)波動(dòng)率由 11%下降至 4%，燃油消耗率 be 降低 10%左右。第五章柴油機(jī)混合氣的形成和燃燒第五章柴油機(jī)混合氣的形成和燃燒一、選擇一、選擇167.A168.A169.C170.A171.C172.B173.D174.B

47、175.B176.A177.B178.C179.B180.D二、填空二、填空181.空間霧化混合182.噴霧錐角183.增加184.渦流室185.噴霧粒徑186.貫穿距離187.怠速不穩(wěn)188.預(yù)燃室189.減小190.油膜蒸發(fā)混合191.減小192.加大193.大194.減小195.縮短196.高三、名詞解釋三、名詞解釋197.穩(wěn)定調(diào)速率：突卸負(fù)荷后柴油機(jī)的穩(wěn)定空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速減去突卸負(fù)荷前柴油機(jī)的標(biāo)定工況轉(zhuǎn)速的差值與標(biāo)定轉(zhuǎn)速之比稱為穩(wěn)定調(diào)速率。198.噴油規(guī)律：在噴油過程中，單位凸輪軸轉(zhuǎn)角（單位時(shí)間）從噴油器噴入氣缸的燃油量隨凸輪軸轉(zhuǎn)角（單位時(shí)間）的變化關(guān)系稱為噴油規(guī)律。199.滾流：在進(jìn)氣過程中

48、形成的繞垂直于氣缸軸線的有組織大尺寸空氣渦流稱為滾流。200.柴油機(jī)著火延遲期：從噴油器開始將燃油噴入燃燒室到氣缸壓力線與壓縮線脫離對應(yīng)的時(shí)間或曲軸轉(zhuǎn)角稱為柴油機(jī)著火落后期。四、簡答四、簡答201.對于汽油機(jī)和柴油機(jī)而言，希望有怎樣的放熱規(guī)律？為了兼顧發(fā)動(dòng)機(jī)的各種性能，合理的燃燒過程應(yīng)作到：對于汽油機(jī)而言，著火點(diǎn)位置要適宜，燃燒持續(xù)期不過長，放熱率曲線宜先緩后急；對于柴油機(jī)則更具體為：滯燃期要縮短，速燃期不過急，緩燃期要加快，后燃期不過長。202.從化學(xué)反應(yīng)的角度看，改變哪些因素可以縮短柴油機(jī)的著火延遲期？答案要點(diǎn)：影響因數(shù)：（1）壓縮壓力、溫度提高，則燃料的物理、化學(xué)準(zhǔn)備速度加快，著火延遲期

49、會(huì)縮短；增壓壓力提高，i縮短 i（2）噴油提前角加大，則著火延遲期增加；減小，會(huì)縮短（在小于工況最佳噴油提前角的范圍內(nèi)變ii化）（3）發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速增加，縮短；負(fù)荷增加，縮短ii（4）燃料十六烷值提高，縮短i203.簡述壓縮比對汽油機(jī)及柴油機(jī)性能的影響及其選擇的主要依據(jù)。答案要點(diǎn)：通過對理論循環(huán)的分析可知，當(dāng)壓縮比增加時(shí)，柴油機(jī)、汽油機(jī)的循環(huán)熱效率都增加。但當(dāng)已較大時(shí)，若再增加，的增加將很小，但此時(shí)最大爆發(fā)壓力和壓力升高率均較大，發(fā)動(dòng)機(jī)工作粗暴，零部件將受到更大t的機(jī)械負(fù)荷。對柴油機(jī)而言，目前已比較大（一般在 1622），從發(fā)動(dòng)機(jī)工作可靠性、改善排放性能等方面考慮，壓縮比不再增加，甚至有降低的趨勢

50、；但對汽油機(jī)，目前仍不太高，一般在 610，還有提高的潛力，但對的增加受到爆燃的限制。因此對柴油機(jī)的選取只要能保證壓縮終了時(shí)氣缸內(nèi)氣體溫度大于柴油的自然溫度 200300以保證起動(dòng)的要求。對于汽油機(jī)的選取主要是考慮爆燃等因素。204.簡述放熱規(guī)律對柴油機(jī)性能的影響及改善放熱規(guī)律的措施。答案要點(diǎn)：柴油機(jī)如開始放熱較快，上升快，產(chǎn)生操音大，發(fā)動(dòng)機(jī)工作粗爆；如開始放熱慢，上升慢，但ddpddp由于燃料不能在上止點(diǎn)附近燃燒完全，造成后燃，經(jīng)濟(jì)性不好，較高。所以，比較合適的放熱規(guī)律是希望燃燒eb先緩后急，即開始放熱適中，滿足放熱柔和的要求；隨后燃燒加快，使燃燒盡量在上止點(diǎn)附近完成。改善放熱規(guī)律的措施是：

51、選用合適的噴油規(guī)律，放熱開始時(shí)刻和放熱持續(xù)時(shí)間，可由 噴油時(shí)刻和噴油時(shí)間在一定程度上加以控制。另外，改進(jìn)燃燒室也是改善放熱規(guī)律的重要方面。205.簡述柴油機(jī)的噴油提前規(guī)律及原因。答案要點(diǎn)：柴油機(jī)要求轉(zhuǎn)速及負(fù)荷都提前。轉(zhuǎn)速提前的原因是：油量調(diào)節(jié)桿位置不變時(shí)，高轉(zhuǎn)速的著火落后角要比低轉(zhuǎn)速大得多；再加上噴油持續(xù)角和相應(yīng)的燃燒持續(xù)角也都加大（這是噴油特性所決定的），所以要求轉(zhuǎn)速提前。但是轉(zhuǎn)速不變噴油量加多時(shí)，主要由于噴油持續(xù)角的加大也要求適當(dāng)提前。這一點(diǎn)與汽油機(jī)負(fù)荷減小時(shí)的真空提前正好相反。五、論述五、論述206.對于電控柴油機(jī)而言，何謂時(shí)間控制？試述高壓共軌系統(tǒng)原理和主要特點(diǎn)。答案要點(diǎn)：時(shí)間控制系統(tǒng)

52、：在高壓油路中利用一個(gè)或兩個(gè)高速電磁閥的啟閉控制噴油泵和噴油器的噴油過程。噴油量的控制由噴油器的開啟時(shí)間長短和噴油壓力大小決定，噴油定時(shí)由控制電磁閥的開啟時(shí)刻確定，從而實(shí)現(xiàn)噴油量、噴油定時(shí)和噴油速率的柔性控制和一體化控制。主要特點(diǎn)：（1）噴油壓力柔性可調(diào)，對不同工況可確定其最佳噴射壓力，優(yōu)化控制柴油機(jī)的綜合性能（2）可獨(dú)立地柔性控制噴油定時(shí)，配合高的噴射壓力，可同時(shí)控制有害物的排放（3）柔性控制噴油速率變化，實(shí)現(xiàn)理想的噴油規(guī)律，降低柴油機(jī) NOX、dp/d 保證優(yōu)良的動(dòng)力性與經(jīng)濟(jì)性（4）電磁閥控制噴油，控制精度高，高壓油路不會(huì)出現(xiàn)氣泡和殘壓為零現(xiàn)象。207.試述柴油機(jī)冷起動(dòng)困難的原因及改善冷起

53、動(dòng)的措施。答案要點(diǎn)：柴油機(jī)冷起動(dòng)困難的原因：（1）壓縮終點(diǎn)溫度過低柴油機(jī)自燃著火的條件是，壓縮終點(diǎn)溫度應(yīng)高于柴油自燃溫度。隨壓力的下降，為保證著火所需的自燃溫度升高。在冷起動(dòng)時(shí)，由于活塞與氣缸的間隙較大，且缺少潤滑油的輔助密封，引起壓縮過程中漏氣量增加；氣缸及燃室壁面溫度低，引起傳熱損失增大；上述原因造成壓縮終點(diǎn)的溫度及壓力同時(shí)下降。壓縮終點(diǎn)溫度取決于環(huán)境溫度、起動(dòng)轉(zhuǎn)速和燃燒室結(jié)構(gòu)。不同燃燒室結(jié)構(gòu)的柴油機(jī)，其冷起動(dòng)特性不同。非直噴式柴油機(jī)的燃燒室比表面積大，散熱損失也大，因而其冷起動(dòng)特性比直噴式柴油機(jī)差。 （2）可燃混合氣形成過慢低溫時(shí)燃料粘度增大，使霧化和蒸發(fā)速度降低，加之轉(zhuǎn)速低使缸內(nèi)氣體運(yùn)

54、動(dòng)較弱，這些均導(dǎo)致可燃混合氣形成速度變慢?；旌蠚庑纬伤俣群突瘜W(xué)反應(yīng)速度的降低，使著火落后期明顯拉長，最高燃燒壓力和壓力升高率均較正常燃燒時(shí)增高，甚至發(fā)出強(qiáng)烈的“敲缸”聲和發(fā)生“沖缸墊” （急劇升高的燃燒壓力使氣缸墊被損并漏氣）的故障。（3）阻力過大低溫時(shí)的潤滑油粘度大，機(jī)械摩擦功加大；加上蓄電池性能的下降，使起動(dòng)電機(jī)工作轉(zhuǎn)速降低，這些都增加了冷起動(dòng)的困難。改善冷起動(dòng)的措施：根據(jù)以上冷起動(dòng)困難的主要原因，可以確定改善冷起動(dòng)的主要思路是保證足夠的著火溫度壓力和足夠的可燃混合氣量，同時(shí)降低潤滑油粘度。為此，可采用以下措施。（1）選擇合適的起動(dòng)轉(zhuǎn)速對不同類型的柴油機(jī)，其起動(dòng)轉(zhuǎn)速不同。起動(dòng)轉(zhuǎn)速過低，由于

55、漏氣量增加會(huì)導(dǎo)致壓縮終點(diǎn)壓力不足；但轉(zhuǎn)速過高，燃油蒸發(fā)混合時(shí)間縮短，也不利于起動(dòng)。（2）適當(dāng)增加循環(huán)噴油量低溫起動(dòng)時(shí)，首先蒸發(fā)混合著火的是柴油中的輕餾分部分，循環(huán)噴油量增加，輕餾分增加，著火前形成的可燃混合氣量增加。但循環(huán)噴油量過多會(huì)使混合氣溫度降低，反而不利于冷起動(dòng)。（3）適當(dāng)推遲噴油提前角越接近壓縮上止點(diǎn)，缸內(nèi)溫度和壓力越高，適當(dāng)推遲噴油提前可改善冷起動(dòng)。（4）采用高性能燃料采用高十六烷值的柴油，提高自燃性；采用與氣溫、季節(jié)相適應(yīng)的柴油以保證蒸發(fā)混合。（5）采用預(yù)熱方法對冷卻水、進(jìn)氣進(jìn)行預(yù)熱可提高燃室溫度，燃燒室設(shè)置電熱塞也是常用的方法。其中對冷卻水預(yù)熱還可使機(jī)油粘度降低，由此降低起動(dòng)阻力

56、。機(jī)油粘度與起動(dòng)阻力的關(guān)系如圖 711 所示。第六章發(fā)動(dòng)機(jī)的特性第六章發(fā)動(dòng)機(jī)的特性一、選擇一、選擇208.B209.C210.C211.A212.A213.C214.B215.D216.B217.A218.D219.D220.C221.A222.C223.A224.A225.A226.D227.D228.B229.A230.D231.B232.C233.C234.B235.D236.C二、填空二、填空237.轉(zhuǎn)矩238.內(nèi)239.低240.動(dòng)力241.高于242.縱向243.不靈敏度244.較長三、名詞解釋三、名詞解釋245.調(diào)整特性：發(fā)動(dòng)機(jī)在轉(zhuǎn)速和油量調(diào)節(jié)位置（汽油機(jī)為節(jié)氣門開度，柴油機(jī)是油

57、量調(diào)節(jié)桿位置）不變條件下，各種性能指標(biāo)隨調(diào)整參數(shù)而變化的規(guī)律稱為調(diào)整特性。246.柴油機(jī)負(fù)荷特性：柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)速保持不變，各工況調(diào)整到最佳噴油提前角，水溫、機(jī)油溫度、機(jī)油壓力等參數(shù)保持正常穩(wěn)定的范圍，發(fā)動(dòng)機(jī)的性能指標(biāo)隨負(fù)荷變化而變化的規(guī)律稱為柴油機(jī)的負(fù)荷特性。247.發(fā)動(dòng)機(jī)特性：指在一定條件下，發(fā)動(dòng)機(jī)性能指標(biāo)和特性參數(shù)隨各種可變因數(shù)的變化規(guī)律稱為發(fā)動(dòng)機(jī)特性。248.轉(zhuǎn)矩儲(chǔ)備系數(shù)：發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩外特性線上，最大轉(zhuǎn)矩與標(biāo)定功率點(diǎn)轉(zhuǎn)矩的差值與標(biāo)定轉(zhuǎn)矩之比稱為轉(zhuǎn)矩儲(chǔ)備系數(shù)。249.柴油機(jī)速度特性：油機(jī)在油量調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)保持不變（負(fù)荷一定） ，各工況調(diào)整到最佳噴油提前角，水溫、機(jī)油溫度、機(jī)油壓力等參數(shù)保持正常

58、穩(wěn)定的范圍，柴油機(jī)的性能指標(biāo)和特性參數(shù)隨轉(zhuǎn)速變化的規(guī)律稱為柴油機(jī)的速度特性。250.轉(zhuǎn)矩適應(yīng)性系數(shù)：發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩外特性線上，最大轉(zhuǎn)矩與標(biāo)定功率點(diǎn)轉(zhuǎn)矩之比稱為轉(zhuǎn)矩適應(yīng)系數(shù)。251.萬有特性：發(fā)動(dòng)機(jī)各工況調(diào)整到最佳值，水溫、機(jī)油溫度等參數(shù)保持正常穩(wěn)定的范圍，發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷和轉(zhuǎn)速都變化時(shí)的性能指標(biāo)和特性參數(shù)的變化規(guī)律稱為發(fā)動(dòng)機(jī)萬有特性。252.標(biāo)定工況：發(fā)動(dòng)機(jī)的銘牌上規(guī)定的最大輸出功率及其對應(yīng)轉(zhuǎn)速所確定的工況稱為發(fā)動(dòng)機(jī)的標(biāo)定工況（maxePnn分） 。253.轉(zhuǎn)速適應(yīng)性系數(shù)：標(biāo)定轉(zhuǎn)速與外特性上最大轉(zhuǎn)矩對應(yīng)的轉(zhuǎn)速之比稱為轉(zhuǎn)速適應(yīng)性系數(shù)。nnmn254.汽油機(jī)速度特性：汽油機(jī)節(jié)氣門開度保持不變（負(fù)荷一定） ，

59、各工況調(diào)整到最佳點(diǎn)火提前角，過量空氣系數(shù)按理想值配制，水溫、機(jī)油溫度、機(jī)油壓力等參數(shù)保持正常穩(wěn)定的范圍，汽油機(jī)的性能指標(biāo)和特性參數(shù)隨轉(zhuǎn)速變化的規(guī)律稱為汽油機(jī)的速度特性。255.發(fā)動(dòng)機(jī)的工況平面：以負(fù)荷和轉(zhuǎn)速為座標(biāo)的平面稱為發(fā)動(dòng)機(jī)的工況平面。發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作區(qū)域可在這個(gè)平面上表示出來（分） 。256.調(diào)速特性：在調(diào)速器起作用時(shí)，保持調(diào)速手柄位置一定，柴油機(jī)的性能指標(biāo)（主要指、等隨轉(zhuǎn)速tqTePebB或負(fù)荷變化的關(guān)系稱為調(diào)速特性。四、簡答四、簡答257.何謂發(fā)動(dòng)機(jī)工況？哪幾個(gè)參數(shù)可以確定一種工況？答案要點(diǎn)：發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行狀況稱為工況。發(fā)動(dòng)機(jī)兩個(gè)獨(dú)立的運(yùn)行特征參數(shù)可以確定一種工況。汽車的運(yùn)行狀況是由速度

60、和行駛時(shí)克服的總阻力來表示的。相應(yīng)的，發(fā)動(dòng)機(jī)的工況則由轉(zhuǎn)速和曲軸輸出的功率表示。因此，一個(gè)確定的轉(zhuǎn)速（）和相應(yīng)的輸出功率（）就表征發(fā)動(dòng)機(jī)的一個(gè)運(yùn)行工況。neP258.柴油機(jī)標(biāo)定功率有哪幾種？說明應(yīng)用場合。答案要點(diǎn)：（）15 分鐘功率指發(fā)動(dòng)機(jī)可連續(xù)運(yùn)行 15min 仍保持正常狀態(tài)的最大有效功率。汽車、摩托車、摩托艇等發(fā)動(dòng)機(jī)使用最大功率的時(shí)間很短暫，多選用這種方法進(jìn)行標(biāo)定以獲得更大的動(dòng)力性能。（）1 小時(shí)功率允許發(fā)動(dòng)機(jī)可正常連續(xù)運(yùn)行小時(shí)的最大有效功率。適于有較長時(shí)間重載使用的拖拉機(jī)、工程機(jī)械等發(fā)功機(jī)。（）12 小別功率允許發(fā)動(dòng)機(jī)可正常連續(xù)運(yùn)行 12 小時(shí)的最大有效功率。適于連續(xù)長達(dá) 12 小時(shí)左右