現(xiàn)澆模板支架設(shè)計(jì)計(jì)算

1、現(xiàn)澆模板支架設(shè)計(jì)計(jì)算頂板模板設(shè)計(jì)樓板現(xiàn)澆厚度為10cm-18cm，模板支架搭設(shè)高度為5.4m，4m，2.8m， 搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，橫桿的步距 h=1.80米。 模板面板采用膠合面板，厚度為15mm， 板底木楞截面寬度:50mm;高度：100mm;間距：300mm; 采用的鋼管類型為48×3.5，采用扣件連接方式。 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度：0.30米。 圖1 樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元 一、模板面板計(jì)算 依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008,5.2 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板

2、面板按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 使用模板類型為：膠合板。 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.180×1.000=4.518kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.750×1.000=0.750kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)： q13 = 2.500×1.000=2.500kN/m 均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： q = 25.100×0.180×1.000+0.750×1.000=5.268kN/m 均布線荷載設(shè)計(jì)值為： 按可變荷載效應(yīng)控制的組合方式： q1 =

3、0.9×1.2×(4.518+0.750)+1.4×2.500=8.839kN/m 按永久荷載效應(yīng)控制的組合方式： q1 = 0.9×1.35×(4.518+0.750)+1.4×0.7×2.500=8.606kN/m 根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1 = 8.839kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。 集中荷載設(shè)計(jì)值： 模板自重線荷載設(shè)計(jì)值 q2 = 0.9×1.2×0.750×1.000=0.810kN/m 跨中集中荷載設(shè)計(jì)值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 面板的截面慣性

4、矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 施工荷載為均布線荷載：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×8.839×0.3002 施工荷載為集中荷載：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.810×0.3002+0.175×3.150× M2> M1，故應(yīng)采用

5、M2驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度。 = M / W < f 其中 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2； 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 = 0.173×1000×1000/54000=3.197N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 < f,滿足要求! (2)撓度計(jì)算 驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值， 故采用均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為設(shè)計(jì)值。 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×

6、5.268×3004/(100×8000×486000)=0.074mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐方木的計(jì)算 方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計(jì)算。 1.荷載的計(jì)算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.750×0.300=0.225kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)： q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m 均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： q = 2

7、5.100×0.180×0.300+0.750×0.300=1.580kN/m 均布線荷載設(shè)計(jì)值為： 按可變荷載效應(yīng)控制的組合方式： q1 = 0.9×1.2×(1.355+0.225)+1.4×0.750=2.652kN/m 按永久荷載效應(yīng)控制的組合方式： q1 = 0.9×1.35×(1.355+0.225)+1.4×0.7×0.750=2.582kN/m 根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1 = 2.652kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。 集中荷載設(shè)計(jì)值： 模板自重線荷載設(shè)計(jì)值 q2 = 0.9×1.

8、2×0.750×0.300=0.243kN/m 跨中集中荷載設(shè)計(jì)值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 2.方木的計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算過程如下: 方木的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 8.00×10.00×10.00/6 = 133.33cm3； I = 8.00×10.00×10.00×10.00/12 = 666.67cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 施工荷載為均布線荷載：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×2.652×

9、1.0002 施工荷載為集中荷載：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.243×1.0002+0.175×3.150× M2> M1，故應(yīng)采用M2驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度。 = M / W < f 其中 方木的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 方木的最大彎距(N.mm)； W 方木的凈截面抵抗矩； f 方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取16.50N/mm2； 經(jīng)計(jì)算得到方木抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 = 0.576×1000×1000/133333=4.317N/mm2 方木的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 < f,滿足要求! (2)撓度計(jì)算

10、 驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值， 故采用均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為設(shè)計(jì)值。 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 方木最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×1.580×10004/(100×9000×6666667)=0.178mm 方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! (3)最大支座力 最大支座力 N = 1.1ql =1.1×2.652×1.000=2.652kN 三、橫向支撐鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管

11、計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管剪力圖(kN) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=2.002mm 最大支座力 Qmax=9.644kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.893×106/5080.0=175.71N/mm2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計(jì)算 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編， P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00 該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為Rc=16 ×

12、1.00=16.00kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取16.0 ×1.00=16.00KN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中R取最大支座反力，R=9.64kN 雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算值R=9.64KN < Rc=16.00KN, 滿足要求! 五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1588×6.000=0.953kN 鋼管

13、的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范（JGJ 130- 2011）附錄 滿堂支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.750×1.000×1.000=0.750kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.180×1.000×1.000=4.518kN 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.221kN。 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 計(jì)算支架立柱及其他支撐結(jié)構(gòu)時(shí),均布荷載取1.00kN/m2 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 1.000×1.000×1.00

14、0=1.000kN 3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值 設(shè)計(jì)值組合一 N = 0.9×(1.2×NG + 1.4×NQ)=7.979kN 設(shè)計(jì)值組合二 N = 0.9×(1.35×NG + 1.4×0.7×NQ)=8.440kN 根據(jù)上述結(jié)果比較,應(yīng)采用8.440kN為設(shè)計(jì)驗(yàn)算依據(jù)。 六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 該架體頂部荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)，故為滿堂腳手架形式，采用滿堂腳手架計(jì)算方法計(jì)算。 1、不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿

15、的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N = 8.44kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比= l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； （1）.參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)，計(jì)算公式如下： l0 = kh 其中，k計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，應(yīng)按表采用；k=1.155； 考慮滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，按附錄C采用；= 2.377 計(jì)算結(jié)果： = h/i

16、=2.377×1.500×100/1.580=226< =250, 滿足要求! 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l0 = kh = 1.155 ×2.377 ×1.50 = 4.12 l0/i = 4118.152/15.800 = 261 由長(zhǎng)細(xì)比l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.108 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 = 160.19N/mm2， 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f1=205.00N/mm2,滿足要求! 剪力墻模板計(jì)算：計(jì)算斷面寬度200mm，高度6000mm，兩側(cè)樓板高度180mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)

17、龍骨采用100×50，外龍骨采用雙鋼管48×3.5。 對(duì)拉螺栓布置10道，在斷面內(nèi)水平間距150+600+600+600+600+600+600+600+600+600mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑14mm。 圖1 墻模板側(cè)面示意圖 圖2 墻模板立面示意圖 二、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無(wú)資料)取200/(T+15)，取5.0

18、00h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=35.480kN/m2， 實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=25.000kN/m2，頂部新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取7.200kN/m2。 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.000kN/m2。 三、墻模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板的

19、計(jì)算寬度取5.82m。 荷載計(jì)算值 q = 1.2×25.000×5.820+1.4×6.000×5.820=223.488kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 582.00×1.50×1.50/6 = 218.25cm3； I = 582.00×1.50×1.50×1.50/12 = 163.69cm4； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=19.369kN N2=53.265kN N

20、3=53.265kN N4=19.369kN 最大彎矩 最大剪力 Q = 29.053kN 最大變形 V = 0.3mm (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 1.049×1000×1000/218250=4.806N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×29.1/(2×5820.000×15.000)=0.499N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求

21、! (3)撓度計(jì)算 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.255mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、墻模板內(nèi)龍骨的計(jì)算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，按照連續(xù)梁計(jì)算。 內(nèi)龍骨底部荷載按照底部面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 內(nèi)龍骨頂部荷載按照頂部面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 底部荷載 q1 = 53.265/5.820=9.152kN/m 頂部面板荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2×7.200×5.820+1.4×6.000×5.820=99.173kN/m 頂部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1×99.173&#

22、215;0.250=27.273kN 頂部荷載 q2 = 27.273/5.820=4.686kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 內(nèi)龍骨計(jì)算簡(jiǎn)圖 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 5.951kN 經(jīng)過計(jì)算得到最大剪力 Q = 3.108kN 經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.6mm 內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 10.00×5.00×5.00/6 = 41.67cm3； I = 10.00×5.00×5.00×5.00/12

23、 = 104.17cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.320×106/41666.7=7.31N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于16.5N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×3108/(2×100×50)=0.932N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.60N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算 最大變形 v =0.6mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計(jì)算 外龍骨承受

24、內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管剪力圖(kN) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=15.786kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.877×106/10160.0=86.33N/mm2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算 計(jì)算公式: N < N = fA 其中 N 對(duì)拉螺栓所受的拉力；

25、A 對(duì)拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2； 對(duì)拉螺栓的直徑(mm): 14 對(duì)拉螺栓有效直徑(mm): 11.55 對(duì)拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對(duì)拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.786 對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!地下室大梁模板設(shè)計(jì)計(jì)算：模板支架搭設(shè)高度為6.00米， 基本尺寸為：梁截面 B×D=850mm×1900mm， 梁兩側(cè)樓板厚度180mm， 梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.50米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加4道

26、承重立桿。 采用的鋼管類型為48×3.5，采用扣件連接方式。 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度：0.30米。 梁模板支撐架立面簡(jiǎn)圖 一、模板面板計(jì)算 使用模板類型為：膠合板。 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計(jì)算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.500×1.900×0.500=24.225kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.500×(2×1.900+0.850)/0.850=0

27、.957kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)： q13 = 2.500×0.500=1.250kN/m 均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： q = 25.500×1.900×0.500+0.350×0.500×(2×1.900+0.850)/0.850=25.182kN/m 均布線荷載設(shè)計(jì)值為： 按可變荷載效應(yīng)控制的組合方式： q1 = 0.9×1.2×(24.225+0.957)+1.4×1.250=28.772kN/m 按永久荷載效應(yīng)控制的組合方式： q1 = 0.9×1.35×(

28、24.225+0.957)+1.4×0.7×1.250=31.699kN/m 根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q1 = 31.699kN/m作為設(shè)計(jì)依據(jù)。 集中荷載設(shè)計(jì)值： 模板自重線荷載設(shè)計(jì)值 q2 = 0.9×1.2×0.350×0.500×(2×1.900+0.850)/0.850=1.034kN/m 跨中集中荷載設(shè)計(jì)值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 50.00×1.80×1

29、.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；施工荷載為均布線荷載： 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.646kN N2=7.698kN N3=6.255kN N4=7.698kN N5=2.646kN 最大彎矩 施工荷載為集中荷載： 計(jì)算簡(jiǎn)圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN.m) 最大彎矩 M1> M2，故應(yīng)采用M1驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度。 (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.153×1000×10

30、00/27000=5.680N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)撓度計(jì)算 驗(yàn)算撓度時(shí)不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值， 故采用均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值q = 25.18kN/m為設(shè)計(jì)值。 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.167mm 面板的最大撓度小于212.5/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計(jì)算 （一）梁底木方計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，取將面板下的最大支座力轉(zhuǎn)化為均布荷載進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算公式如下: 均布荷載 q = 7.698/0.500=15.397kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1

31、5;15.397×0.50× 最大剪力 Q = 0.6ql=0.6×15.397×0.500=4.619kN 最大支座力 N = 1.1ql=1.1×15.397×0.500=8.468kN 方木的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=M/W=0.385×1

32、06/83333.3=4.62N/mm2 方木的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于16.5N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×4619/(2×50×100)=1.386N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.60N/mm2 方木的抗剪計(jì)算強(qiáng)度小于1.6N/mm2,滿足要求! (3)方木撓度計(jì)算 qk = q/1.2=12.831kN/m 最大變形 v = 0.677qkl4/100EI=0.677×12.831×500.04/(100×9000.00

33、5;4166666.7)=0.145mm 方木的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計(jì)算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計(jì)算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 支撐鋼管剪力圖(kN) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.025mm 最大支座力 Qmax=7.570kN 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.154×106/5080.0=30.23N/mm2 支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于295.0/150與10mm,滿足要求

34、! (二) 梁底支撐縱向鋼管計(jì)算 梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算。 四、扣件抗滑移的計(jì)算 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編， P96頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80 該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為Rc=16 ×0.80=12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取16.0 ×0.80=12.80KN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值； 計(jì)算中R取最大支座反力，R=7.57kN 雙扣件抗滑承載

35、力的設(shè)計(jì)計(jì)算值R=7.57KN < Rc=12.80KN, 滿足要求! 五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 該架體頂部荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態(tài)，故為滿堂腳手架形式，采用滿堂腳手架計(jì)算方法計(jì)算。 1、不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 其中 N 不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.57kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930kN N = 7.570+0.930=8.499kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比= l0/i

36、 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)； （1）.參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)，計(jì)算公式如下： l0 = kh 其中，k計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，應(yīng)按表采用；k=1.155； 考慮滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，按附錄C采用；= 2.505 計(jì)算結(jié)果： = h/i=2.505×1.500×100/1.580=238< =2

37、50, 滿足要求! 立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l0 = kh = 1.155 ×2.505 ×1.50 = 4.34 l0/i = 4339.913/15.800 = 275 由長(zhǎng)細(xì)比l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.097 鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值 = 179.15N/mm2， 立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 < f1=205.00N/mm2,滿足要求!柱子模板設(shè)計(jì)計(jì)算1.基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=1100mm， 柱模板的截面高度 H=1100mm; 2.對(duì)拉螺栓參數(shù) B方向?qū)菟?道， H方向?qū)菟?道; 3.面板參數(shù) 面板類型:膠合板;面板厚度:15.00m

38、m; 面板彈性模量E:8000.00N/mm2;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc:15.00N/mm2; 面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft:1.40N/mm2; 4.木方參數(shù) 木方彈性模量E:9000.00N/mm2;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc:16.50N/mm2; 木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft:1.60N/mm2; 5.柱箍參數(shù) 柱箍材料:雙鋼管48×3.5; 柱模板總高度5.00m，柱箍9道，豎向間距從底部到頂部為150+500+600+600+600+600+600+600+600mm， 6.豎楞參數(shù) 豎楞截面寬度:50mm;高度100mm; B方向豎楞6根;H方向豎楞6根; 柱模板支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖 柱模板立

39、面簡(jiǎn)圖 二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，為0時(shí)(表示無(wú)資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力

40、標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.549kN/m2， 實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.000kN/m2，頂部新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取7.200kN/m2。 倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的計(jì)算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算如下 面板的計(jì)算寬度取柱模板高度5.00m。 荷載計(jì)算值 q = 1.2×40.000×5.000+1.4×4.000×5.000=268.000kN/m 面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分

41、別為: W = 500.00×1.50×1.50/6 = 187.50cm3； I = 500.00×1.50×1.50×1.50/12 = 140.63cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)； 經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.100×(1.2×200.000+1.4×20.000)

42、×0.210× 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 1.182×1000×1000/187500=6.303N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計(jì)算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×200.000+1.4×20.000)×0.210=33.768kN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3×33768.0/(2×5000.000×15.000)=0.675N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)

43、度驗(yàn)算 T < T，滿足要求! (3)撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677×200.000×2104/(100×8000×1406250)=0.234mm 面板的最大撓度小于210.0/250,滿足要求! 四、豎楞的計(jì)算 豎楞直接承受模板傳遞的荷載，按照連續(xù)梁計(jì)算。 豎楞木方的計(jì)算寬度取 BH 兩方向最大間距0.210m。 豎楞頂部荷載按照頂部面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 豎楞底部荷載按照底部面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 頂部面板荷載設(shè)計(jì)值 q

44、= 1.2×7.200×5.000+1.4×4.000×5.000=71.200kN/m 頂部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1×71.200×0.210=16.447kN 頂部荷載 q2 = 16.447/5.000=3.289kN/m 底部面板荷載設(shè)計(jì)值 q = 1.2×40.000×5.000+1.4×4.000×5.000=268.000kN/m 底部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1×268.000×0.210=61.908kN 底部荷載 q2 = 61.908/5.000=12.