CFB鍋爐節(jié)能調整

1、循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能技術循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能技術1、點火啟動步驟、點火啟動步驟 投入煙煤、撤掉油槍、穩(wěn)定燃燒階段投入煙煤、撤掉油槍、穩(wěn)定燃燒階段 在底料達到在底料達到450溫度以上時逐步投入給煤機給煤，溫度以上時逐步投入給煤機給煤，煙煤送進爐膛燃燒室，逐步被加熱引燃；在煙煤著火煙煤送進爐膛燃燒室，逐步被加熱引燃；在煙煤著火后，根據鍋爐底料溫升情況，及時調節(jié)給煤量和送風后，根據鍋爐底料溫升情況，及時調節(jié)給煤量和送風量，并及時調節(jié)回油調節(jié)閥調整給油量，逐步降低給量，并及時調節(jié)回油調節(jié)閥調整給油量，逐步降低給油壓力，減少給油量，直至退出油槍，停止供油，避油壓力，減少給油量，直至退出油槍，停止供油，避免鍋

2、爐底料溫升太快，溫度太高造成結焦，迅速將鍋免鍋爐底料溫升太快，溫度太高造成結焦，迅速將鍋爐底料溫度控制在要求范圍內。爐底料溫度控制在要求范圍內。 循環(huán)流化床鍋爐的點火啟動循環(huán)流化床鍋爐的點火啟動 2 3、影響循環(huán)流化床鍋爐啟動速度、影響循環(huán)流化床鍋爐啟動速度的因素的因素l床層的升溫速度床層的升溫速度l汽包等受壓部件金屬壁溫的上升速度汽包等受壓部件金屬壁溫的上升速度l爐膛和分離器耐火材料的升溫速度爐膛和分離器耐火材料的升溫速度 只有緩慢地加熱才能使汽包的金屬壁和爐只有緩慢地加熱才能使汽包的金屬壁和爐內耐火層避免出現過大的熱應力。內耐火層避免出現過大的熱應力。循環(huán)流化床鍋爐的點火啟動循環(huán)流化床鍋爐

3、的點火啟動 2 在比較好的情況下，從冷態(tài)啟動到滿負荷運行大約需要在比較好的情況下，從冷態(tài)啟動到滿負荷運行大約需要612h。 在選取較低的加熱速度后就可以消除汽包金屬不良膨脹在選取較低的加熱速度后就可以消除汽包金屬不良膨脹的可能。從而達到更快、更平穩(wěn)啟動的目的。與此同時，的可能。從而達到更快、更平穩(wěn)啟動的目的。與此同時，汽包水位應保持相對穩(wěn)定。汽包水位應保持相對穩(wěn)定。循環(huán)流化床鍋爐的點火啟動循環(huán)流化床鍋爐的點火啟動 2床上油槍點火床上油槍點火主要優(yōu)點：設備少，初投資少。主要優(yōu)點：設備少，初投資少。缺點：熱利用率低，點火油耗大缺點：熱利用率低，點火油耗大(相當多的熱量被煙氣相當多的熱量被煙氣帶走，

4、而沒被用于加熱下部床料帶走，而沒被用于加熱下部床料)，加熱不均，特別是，加熱不均，特別是油槍霧化效果不好時易造成床料結渣。油槍霧化效果不好時易造成床料結渣。各種點火方式的特點及比較各種點火方式的特點及比較 3點火節(jié)能技術點火節(jié)能技術 4 1. 料層厚度的選擇料層厚度的選擇循環(huán)流化床鍋爐點火要有一定的料層厚度?？紤]到良循環(huán)流化床鍋爐點火要有一定的料層厚度?？紤]到良好流化質量和點火油耗較小，一般料層厚度選取為好流化質量和點火油耗較小，一般料層厚度選取為500 mm左右。料層太薄，點火過程中易造成吹空和局部高左右。料層太薄，點火過程中易造成吹空和局部高溫結渣。料層太厚，點火過程中不易發(fā)生局部高溫結溫

5、結渣。料層太厚，點火過程中不易發(fā)生局部高溫結渣，但是點火啟動油耗太大。渣，但是點火啟動油耗太大。 2. 點火流化風量的選擇點火流化風量的選擇油槍點火啟動均在床料流化狀態(tài)下加熱升溫，油槍點火啟動均在床料流化狀態(tài)下加熱升溫，直至燃煤著火。直至燃煤著火。流化風量選擇過大，空氣帶走熱損失過大，點流化風量選擇過大，空氣帶走熱損失過大，點火啟動時間長，油耗量大，但好處是不容易發(fā)火啟動時間長，油耗量大，但好處是不容易發(fā)生流化不好而產生局部高溫結渣。生流化不好而產生局部高溫結渣。流化風量選擇過小，局部流化質量不好，出現流化風量選擇過小，局部流化質量不好，出現死區(qū)，造成局部結渣。死區(qū)，造成局部結渣。啟動流化風量

6、的確定一般是點火前通過冷態(tài)試啟動流化風量的確定一般是點火前通過冷態(tài)試驗確定。驗確定。點火節(jié)能技術點火節(jié)能技術 4 循環(huán)流化床鍋爐主要包括鍋爐本體和輔助系統(tǒng)，輔助系統(tǒng)循環(huán)流化床鍋爐主要包括鍋爐本體和輔助系統(tǒng)，輔助系統(tǒng)的優(yōu)化運行調整主要是為了保障主體的安全、穩(wěn)定和經濟的優(yōu)化運行調整主要是為了保障主體的安全、穩(wěn)定和經濟運行，因此，鍋爐本體的優(yōu)化運行是整個系統(tǒng)節(jié)能的關鍵。運行，因此，鍋爐本體的優(yōu)化運行是整個系統(tǒng)節(jié)能的關鍵。 要保障循環(huán)流化床鍋爐本體運行的經濟性首要是保證鍋爐要保障循環(huán)流化床鍋爐本體運行的經濟性首要是保證鍋爐安全穩(wěn)定運行，避免鍋爐頻繁啟停，運行過程中的穩(wěn)定性安全穩(wěn)定運行，避免鍋爐頻繁啟停

7、，運行過程中的穩(wěn)定性越強，則經濟性就越好。循環(huán)流化床鍋爐與常規(guī)的煤粉爐越強，則經濟性就越好。循環(huán)流化床鍋爐與常規(guī)的煤粉爐相比，其運行溫度比較低，一般是相比，其運行溫度比較低，一般是850900，入爐煤，入爐煤的粒徑是寬篩分的，煤粒在爐內進行流態(tài)化燃燒，爐內的的粒徑是寬篩分的，煤粒在爐內進行流態(tài)化燃燒，爐內的傳熱傳質比較好，污染物的排放水平也非常低。傳熱傳質比較好，污染物的排放水平也非常低。燃燒優(yōu)化調整與節(jié)能主要內容循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2燃燒優(yōu)化調整與節(jié)能 燃燒優(yōu)化調整中需考慮的因素及相應的節(jié)能調整措施

8、：燃燒優(yōu)化調整中需考慮的因素及相應的節(jié)能調整措施：循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 11、運行穩(wěn)定性、運行穩(wěn)定性2、床料流化質量、床料流化質量3、煤種、煤種4、入爐煤粒徑分布、入爐煤粒徑分布5、入爐煤水份、入爐煤水份6、過?？諝庀禂岛?、過?？諝庀禂岛惋L量配比風量配比7、床溫、床溫8、料層厚度、料層厚度9、負荷變化、負荷變化10、返料及返料風、返料及返料風調整調整11、爐墻漏風、爐墻漏風 鍋爐經濟性差的原因主要有兩個，一是鍋爐的熱效率低，鍋爐經濟性差的原因主要有兩個，一是鍋爐的熱效率低，二是鍋爐的自用電耗大。鍋爐的自用電耗主要是指鍋爐輔二是鍋爐的自用電耗大。鍋爐的自用電耗主要

9、是指鍋爐輔機設備系統(tǒng)運行時的電耗，鍋爐輔機的運行節(jié)能后敘。機設備系統(tǒng)運行時的電耗，鍋爐輔機的運行節(jié)能后敘。 提高鍋爐熱效率的途徑主要是通過燃燒優(yōu)化調整，優(yōu)化燃提高鍋爐熱效率的途徑主要是通過燃燒優(yōu)化調整，優(yōu)化燃燒工況，提高燃燒效率，降低排煙損失等。燒工況，提高燃燒效率，降低排煙損失等。 1、運行穩(wěn)定性、運行穩(wěn)定性一般來講，鍋爐運行中穩(wěn)定性越強，鍋爐的經濟性越一般來講，鍋爐運行中穩(wěn)定性越強，鍋爐的經濟性越好。好。 目前，影響大型循環(huán)流化床鍋爐長期穩(wěn)定運行的主要目前，影響大型循環(huán)流化床鍋爐長期穩(wěn)定運行的主要問題有：爐膛及冷渣器的排渣、爐膛布風板的漏渣、問題有：爐膛及冷渣器的排渣、爐膛布風板的漏渣、耐

10、火保溫材料的選擇、施工及烘烤、床下點火風道燃耐火保溫材料的選擇、施工及烘烤、床下點火風道燃燒器的配風及保護、燒器的配風及保護、CFB鍋爐特征量的在線測量及監(jiān)鍋爐特征量的在線測量及監(jiān)視可靠性低下、給煤機的堵煤與斷煤、燃煤粒徑的控視可靠性低下、給煤機的堵煤與斷煤、燃煤粒徑的控制及其他輔機問題等。制及其他輔機問題等。 實際運行操作過程中，應在優(yōu)先保證鍋爐長期穩(wěn)定運實際運行操作過程中，應在優(yōu)先保證鍋爐長期穩(wěn)定運行的基礎上，解決其它影響鍋爐經濟運行的問題，使行的基礎上，解決其它影響鍋爐經濟運行的問題，使循環(huán)流化床鍋爐機組能夠安全、穩(wěn)定、經濟運行。循環(huán)流化床鍋爐機組能夠安全、穩(wěn)定、經濟運行。 循環(huán)流化床鍋

11、爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 2、床料流化質量、床料流化質量床料的流化質量影響鍋爐的燃燒效率，是影響經濟性床料的流化質量影響鍋爐的燃燒效率，是影響經濟性的首要因素之一：流化不良，燃燒不充分，大量未燃的首要因素之一：流化不良，燃燒不充分，大量未燃燼的煤粒在放渣時被帶出，飛灰含碳量也有增加。燼的煤粒在放渣時被帶出，飛灰含碳量也有增加。 根據運行統(tǒng)計分析，流化不良時，在相同負荷下鍋爐根據運行統(tǒng)計分析，流化不良時，在相同負荷下鍋爐煤耗將增加煤耗將增加25%，嚴重時還會造成鍋爐結焦事故。，嚴重時還會造成鍋爐結焦事故。 因此在每次停爐后要對風帽進行檢查，保證風帽完好、因此在每次停爐后要對風

12、帽進行檢查，保證風帽完好、通暢，布風均勻無死角，必要時對一次風系統(tǒng)進行檢通暢，布風均勻無死角，必要時對一次風系統(tǒng)進行檢查，同時還要保證爐墻給煤點的布置合理，給煤均勻查，同時還要保證爐墻給煤點的布置合理，給煤均勻性好。性好。 床料的流化狀態(tài)還與料層的厚度、床料的粒徑大小與床料的流化狀態(tài)還與料層的厚度、床料的粒徑大小與其級配有關。在運行中通過調節(jié)風煤配比、入爐煤的其級配有關。在運行中通過調節(jié)風煤配比、入爐煤的粒度分布等可以有效保證流化質量。粒度分布等可以有效保證流化質量。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 3、煤種、煤種循環(huán)流化床鍋爐的特點是煤種適應性廣，燃燒效率高，循環(huán)流

13、化床鍋爐的特點是煤種適應性廣，燃燒效率高，但對一臺給定的鍋爐而言，其對煤種的適應范圍是一但對一臺給定的鍋爐而言，其對煤種的適應范圍是一定的，因此只有在燃用與鍋爐設計煤種相適應的煤種定的，因此只有在燃用與鍋爐設計煤種相適應的煤種時，才會有較高的燃燒效率。時，才會有較高的燃燒效率。 當燃用煤種偏離設計煤種時，應加強運行監(jiān)控、調整，當燃用煤種偏離設計煤種時，應加強運行監(jiān)控、調整，維持鍋爐安全穩(wěn)定運行，提高燃燒效率。維持鍋爐安全穩(wěn)定運行，提高燃燒效率。 在運行調整中主要采取調節(jié)風煤配比、一二次風配比在運行調整中主要采取調節(jié)風煤配比、一二次風配比和循環(huán)灰量等來提高燃燒效率和穩(wěn)定性。和循環(huán)灰量等來提高燃燒

14、效率和穩(wěn)定性。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1如燃燒揮發(fā)分偏高的煤種時，易造成爐內超溫結焦，如燃燒揮發(fā)分偏高的煤種時，易造成爐內超溫結焦，這時減少給煤點的播煤二次風，可減輕煤在下煤管出這時減少給煤點的播煤二次風，可減輕煤在下煤管出口處發(fā)生著火燃燒程度，或者通過減少一次風比例來口處發(fā)生著火燃燒程度，或者通過減少一次風比例來調整。調整。燃用高灰分煤種時，因可循環(huán)物料量大，床溫會下降，燃用高灰分煤種時，因可循環(huán)物料量大，床溫會下降，此時，應及時加大放灰量，以保持床溫的穩(wěn)定。反之，此時，應及時加大放灰量，以保持床溫的穩(wěn)定。反之，燃用低灰分煤種時，因循環(huán)物料量不足，可以少放或燃

15、用低灰分煤種時，因循環(huán)物料量不足，可以少放或不放灰，用提高循環(huán)倍率的方法保持床溫穩(wěn)定。不放灰，用提高循環(huán)倍率的方法保持床溫穩(wěn)定。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 4、入爐煤粒徑分布、入爐煤粒徑分布給煤粒度分布對鍋爐燃燒的影響表現為：給煤粒度分布對鍋爐燃燒的影響表現為： l粒度過大，煤粒的燃燼時間長，燃燒效率低。同時，飛出床料粒度過大，煤粒的燃燼時間長，燃燒效率低。同時，飛出床料層的顆粒減少，鍋爐不能維持正常的循環(huán)灰量，導致鍋爐出力層的顆粒減少，鍋爐不能維持正常的循環(huán)灰量，導致鍋爐出力不足。另一方面，大煤塊影響流化質量，是造成結焦事故的首不足。另一方面，大煤塊影響流化質

16、量，是造成結焦事故的首要原因；要原因； l但細煤粉（小于但細煤粉（小于0.1mm）分布過多，分離器收集飛灰較困難，）分布過多，分離器收集飛灰較困難，飛灰易被煙氣帶走，飛灰不完全燃燒損失增大。飛灰易被煙氣帶走，飛灰不完全燃燒損失增大。 在運行調整中，應嚴格控制煤的粒度在合適的范圍之在運行調整中，應嚴格控制煤的粒度在合適的范圍之內。一般來說對燃用低灰份的優(yōu)質煤可采用較大顆粒內。一般來說對燃用低灰份的優(yōu)質煤可采用較大顆粒尺寸，燃用高灰份的劣質煤宜采用較小的粒度，煤的尺寸，燃用高灰份的劣質煤宜采用較小的粒度，煤的熱爆裂性比較好時可燃用較大顆粒的煤粒，這樣既保熱爆裂性比較好時可燃用較大顆粒的煤粒，這樣既

17、保證了燃燒，又降低了廠用電率。證了燃燒，又降低了廠用電率。循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 燃用貧煤、無煙煤更燃用貧煤、無煙煤更能體現能體現CFB鍋爐的優(yōu)鍋爐的優(yōu)勢。根據西安熱工研勢。根據西安熱工研究院有限公司究院有限公司( TPRI)的研究結果，推薦貧的研究結果，推薦貧煤、無煙煤入爐煤粒煤、無煙煤入爐煤粒徑分布特性見下圖。徑分布特性見下圖。推薦貧煤、無煙煤入爐粒徑推薦貧煤、無煙煤入爐粒徑 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 5、入爐煤水份、入爐煤水份 當煤中水份增大時，煤的粘性增大，容易造成輸煤和當煤中水份增大時，煤的粘性增大，容易造成輸煤和給煤

18、困難。特別是水份大于給煤困難。特別是水份大于12%時，用常規(guī)的破碎、時，用常規(guī)的破碎、給煤設備，不能保證煤的正常輸送。此外煤中水份過給煤設備，不能保證煤的正常輸送。此外煤中水份過大，床溫將顯著下降，排煙熱損失增加。但是適當的大，床溫將顯著下降，排煙熱損失增加。但是適當的水份可以促進揮發(fā)份析出和焦炭燃燼，有利于燃燒效水份可以促進揮發(fā)份析出和焦炭燃燼，有利于燃燒效率提高。水份過低，還易造成輸煤系統(tǒng)飛灰嚴重，影率提高。水份過低，還易造成輸煤系統(tǒng)飛灰嚴重，影響生產環(huán)境。響生產環(huán)境。一般認為，含水一般認為，含水8%是干煤和濕煤的分界點。綜合比較，是干煤和濕煤的分界點。綜合比較，在運行中保持水份低于在運行

19、中保持水份低于8%是比較合適的。是比較合適的。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 6、過剩空氣系數和風量配比、過?？諝庀禂岛惋L量配比 循環(huán)流化床鍋爐的送風的作用是保證爐內物料的正常循環(huán)流化床鍋爐的送風的作用是保證爐內物料的正常流化和充分有效的燃燒。適量提高過?？諝庀禂?，增流化和充分有效的燃燒。適量提高過?？諝庀禂?，增加燃燒區(qū)的氧氣濃度，有助于提高燃燒效率。但是，加燃燒區(qū)的氧氣濃度，有助于提高燃燒效率。但是，當爐膛出口過?？諝庀禂党^當爐膛出口過剩空氣系數超過1.15以后，燃燒效率幾以后，燃燒效率幾乎不變，當超過乎不變，當超過1.4以后，燃燒效率將向相反方向發(fā)展，以后，燃

20、燒效率將向相反方向發(fā)展，并會加劇爐內受熱面的磨損，風機電耗增大，排煙熱并會加劇爐內受熱面的磨損，風機電耗增大，排煙熱損失增高，鍋爐熱效率和經濟性降低。損失增高，鍋爐熱效率和經濟性降低。 調整好一、二次風的比例，是有效降低灰渣含碳量，調整好一、二次風的比例，是有效降低灰渣含碳量，保證經濟運行的重要手段。保證經濟運行的重要手段。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1一次風的主要作用是保證物料處于良好的流化狀態(tài)，一次風的主要作用是保證物料處于良好的流化狀態(tài)，同時為燃料燃燒提供部分氧氣。（根椐床溫來調整同時為燃料燃燒提供部分氧氣。（根椐床溫來調整 ）二次風量主要根據煙氣含氧量調整，

21、補充燃燒所需空二次風量主要根據煙氣含氧量調整，補充燃燒所需空氣，起到擾動作用，加強了氣固兩相混合，二次風可氣，起到擾動作用，加強了氣固兩相混合，二次風可分多段送入，下層二次風壓高于上層二次風壓，一、分多段送入，下層二次風壓高于上層二次風壓，一、二次風從不同位置分別送入流化床。二次風從不同位置分別送入流化床。 對風量的調整原則是在一次風量滿足流化的前提下，對風量的調整原則是在一次風量滿足流化的前提下，相應地調整二次風。對二次風量的調整主要依據煙氣相應地調整二次風。對二次風量的調整主要依據煙氣中含氧量多少，一般控制在中含氧量多少，一般控制在35左右。左右。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐

22、燃燒優(yōu)化調整 1 通過測試某通過測試某100MW CFB鍋爐鍋爐爐內氧量場分布發(fā)現，爐膛二爐內氧量場分布發(fā)現，爐膛二次風上部有一個如圖所示的貧次風上部有一個如圖所示的貧氧核心區(qū)，顯然這是由于二次氧核心區(qū)，顯然這是由于二次風的穿透擴散效果不佳而使空風的穿透擴散效果不佳而使空氣不能到達爐膛中部所造成，氣不能到達爐膛中部所造成，這對核心區(qū)細顆粒的燃燒產生這對核心區(qū)細顆粒的燃燒產生了負面影響了負面影響循環(huán)流化床鍋爐中的貧氧核心區(qū)循環(huán)流化床鍋爐中的貧氧核心區(qū)因此，在調整二次風量的同時，還應因此，在調整二次風量的同時，還應特別注意二次風壓的調整，使二次風特別注意二次風壓的調整，使二次風具有一定的剛度，以保

23、證二次風的穿具有一定的剛度，以保證二次風的穿透深度。透深度。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 7、床溫、床溫循環(huán)流化床鍋爐在運行過程中，若床溫過高，容易使循環(huán)流化床鍋爐在運行過程中，若床溫過高，容易使流化體結焦造成停爐事故；床溫太低易發(fā)生滅火，必流化體結焦造成停爐事故；床溫太低易發(fā)生滅火，必須嚴格控制床層溫度在合理的范圍內。須嚴格控制床層溫度在合理的范圍內。 循環(huán)流化床鍋爐在床溫為循環(huán)流化床鍋爐在床溫為8001000范圍內都能穩(wěn)范圍內都能穩(wěn)定運行。在正常的床溫范圍內，隨著床溫升高燃燒效定運行。在正常的床溫范圍內，隨著床溫升高燃燒效率略有提高，但變化很小。率略有提高，但

24、變化很小。 在運行中床溫要根據煤種情況進行調節(jié)：燃燒低硫煤在運行中床溫要根據煤種情況進行調節(jié)：燃燒低硫煤時，床溫可保持在較高溫度范圍，燃燒安全性和經濟時，床溫可保持在較高溫度范圍，燃燒安全性和經濟性較好；高硫煤（最佳脫硫溫度）一般性較好；高硫煤（最佳脫硫溫度）一般850870；煙煤、貧煤煙煤、貧煤850900，無煙煤，無煙煤900950，難著火，難著火的無煙煤的無煙煤9501000。循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1在鍋爐運行過程中，爐膛床溫調整可以通過調節(jié)一、在鍋爐運行過程中，爐膛床溫調整可以通過調節(jié)一、二次風的比率來調節(jié)爐膛底部和上部的燃燒份額以及二次風的比率來調節(jié)爐

25、膛底部和上部的燃燒份額以及改變爐膛高度顆粒場的分布，從而可使鍋爐爐膛溫度改變爐膛高度顆粒場的分布，從而可使鍋爐爐膛溫度沿高度均勻分布。沿高度均勻分布。增大一次風量，減小二次風量，可降低床層溫度，反增大一次風量，減小二次風量，可降低床層溫度，反之提高床溫。之提高床溫。由于密相區(qū)燃料燃燒所釋放的熱量除了用于加熱少量由于密相區(qū)燃料燃燒所釋放的熱量除了用于加熱少量的新添煤和空氣外，其他部分必須由循環(huán)物料及時帶的新添煤和空氣外，其他部分必須由循環(huán)物料及時帶出床層，以維持床層溫度的恒定，所以通過調整循環(huán)出床層，以維持床層溫度的恒定，所以通過調整循環(huán)物料量也可以達到控制床溫的目的。物料量也可以達到控制床溫的

26、目的。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 8、料層厚度、料層厚度循環(huán)流化床鍋爐保持合適的料層厚度，對鍋爐運行穩(wěn)循環(huán)流化床鍋爐保持合適的料層厚度，對鍋爐運行穩(wěn)定以及燃燒控制有非常重要的意義。料層厚度過大過定以及燃燒控制有非常重要的意義。料層厚度過大過小，都會影響流化質量，降低運行經濟性。小，都會影響流化質量，降低運行經濟性。 鍋爐滿負荷運行時，物料循環(huán)量大，料層應厚，低負鍋爐滿負荷運行時，物料循環(huán)量大，料層應厚，低負荷時，循環(huán)量小，料層應薄。荷時，循環(huán)量小，料層應薄。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1監(jiān)控料層厚度的主要參數有風室壓力、床層壓力、料監(jiān)

27、控料層厚度的主要參數有風室壓力、床層壓力、料層差壓等。層差壓等。維持合適的床壓，避免料層厚度過低使燃燒不穩(wěn)定，維持合適的床壓，避免料層厚度過低使燃燒不穩(wěn)定，但也要控制料層厚度不要過高。料層厚度過高一方面但也要控制料層厚度不要過高。料層厚度過高一方面導致流化效果不好，還導致風室壓力、床層壓力、料導致流化效果不好，還導致風室壓力、床層壓力、料層差壓等參數過高，導致一次風機、二次風機出口風層差壓等參數過高，導致一次風機、二次風機出口風壓過高，風機電流增大，廠用電率增加。若床層壓力壓過高，風機電流增大，廠用電率增加。若床層壓力每降低每降低1.1 kPa，料層折算靜止厚度降低，料層折算靜止厚度降低100

28、 mm，則，則每臺一次風機電流降低每臺一次風機電流降低34 A，二次風機電流降低，二次風機電流降低12A，這在一定程度上可以節(jié)省廠用電率。，這在一定程度上可以節(jié)省廠用電率。為了維持正常料層差壓，采用機械連續(xù)或半連續(xù)排渣為了維持正常料層差壓，采用機械連續(xù)或半連續(xù)排渣是有效的手段，即勤排少排原則，這樣可以使鍋爐始是有效的手段，即勤排少排原則，這樣可以使鍋爐始終保持在最佳料位運行，有利于鍋爐的穩(wěn)定。終保持在最佳料位運行，有利于鍋爐的穩(wěn)定。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 9、負荷變化、負荷變化 在相當寬的范圍內，在相當寬的范圍內，負荷對燃燒效率的負荷對燃燒效率的影響是很小的

29、。但影響是很小的。但是，隨著鍋爐負荷是，隨著鍋爐負荷降低，機組熱耗增降低，機組熱耗增加，廠用電率增加，加，廠用電率增加，因此鍋爐高負荷運因此鍋爐高負荷運行時可以達到更高行時可以達到更高經濟水平。經濟水平。 某電廠機組電負荷與廠用電率趨勢圖某電廠機組電負荷與廠用電率趨勢圖 鍋爐的額定蒸發(fā)量為鍋爐的額定蒸發(fā)量為440t/h，機組的額定功率為，機組的額定功率為135MW，設計廠用電率為，設計廠用電率為9.6%。由圖可以看出，機組廠用電率在額定工況時為由圖可以看出，機組廠用電率在額定工況時為8.01%，比設計值工況低，比設計值工況低1.59個百分個百分點，點，80%工況時為工況時為9.18%，60%工

30、況時為工況時為10.67%。循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1鍋爐負荷調節(jié)主要是通過改變給煤量和與之相應的風鍋爐負荷調節(jié)主要是通過改變給煤量和與之相應的風量。增加負荷時，先增加風量后增加給煤量。降負荷量。增加負荷時，先增加風量后增加給煤量。降負荷時，先減少給煤，后減小風量，以維持尾部煙氣中的時，先減少給煤，后減小風量，以維持尾部煙氣中的含氧量不變，同時可避免蒸汽參數出現大幅波動。含氧量不變，同時可避免蒸汽參數出現大幅波動。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 10、返料及返料風調整、返料及返料風調整循環(huán)流化床的回料器將旋風分離器分離下來的循環(huán)灰循環(huán)流

31、化床的回料器將旋風分離器分離下來的循環(huán)灰又回送至爐膛重新燃燒燃燼，循環(huán)流化床鍋爐的返料又回送至爐膛重新燃燒燃燼，循環(huán)流化床鍋爐的返料可以減少機械不完全燃燒損失可以減少機械不完全燃燒損失q4和排煙熱損失和排煙熱損失q2，從，從而提高鍋爐效率。而提高鍋爐效率。回料器的運行穩(wěn)定、可靠與否直接關系到鍋爐的安全、回料器的運行穩(wěn)定、可靠與否直接關系到鍋爐的安全、運行穩(wěn)定和出力，對鍋爐的經濟性影響很大。返料分運行穩(wěn)定和出力，對鍋爐的經濟性影響很大。返料分離器的效率低下，會引起鍋爐循環(huán)倍率達不到設計值，離器的效率低下，會引起鍋爐循環(huán)倍率達不到設計值，循環(huán)次數不夠，飛灰含碳量高。因返料循環(huán)量不足，循環(huán)次數不夠，

32、飛灰含碳量高。因返料循環(huán)量不足，為了帶負荷，不得不加大風量，運行中過剩空氣系數為了帶負荷，不得不加大風量，運行中過剩空氣系數偏高，排煙損失大，電耗高。偏高，排煙損失大，電耗高。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1對于特定的煤質和鍋爐，正常條件下，分離器分離下對于特定的煤質和鍋爐，正常條件下，分離器分離下來的循環(huán)灰全部進入爐膛，立管內的物料高度維持一來的循環(huán)灰全部進入爐膛，立管內的物料高度維持一定的自平衡狀態(tài)。定的自平衡狀態(tài)。正常運行時的返料量并不完全取決于返料風量的大小，正常運行時的返料量并不完全取決于返料風量的大小，返料風量應在一個合理的范圍之內保證物料的正常循返料風量

33、應在一個合理的范圍之內保證物料的正常循環(huán)。環(huán)。過高的返料風量往往影響返料器的正常運行，尤其在過高的返料風量往往影響返料器的正常運行，尤其在循環(huán)灰中可燃物較高時，易造成返料器局部超溫甚至循環(huán)灰中可燃物較高時，易造成返料器局部超溫甚至結焦，從而使該部位成為帶負荷及汽溫、汽壓等參數結焦，從而使該部位成為帶負荷及汽溫、汽壓等參數正常的瓶頸。正常的瓶頸。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 11、爐墻漏風、爐墻漏風 爐墻漏風的原因有爐內的磨損，耐磨澆注料脫落，爐爐墻漏風的原因有爐內的磨損，耐磨澆注料脫落，爐膛的各檢測口、看火孔處于開啟狀態(tài)，各風道調節(jié)擋膛的各檢測口、看火孔處于開啟狀

34、態(tài)，各風道調節(jié)擋扳、爐膛各處人孔門、排渣系統(tǒng)各排渣門不嚴密導致扳、爐膛各處人孔門、排渣系統(tǒng)各排渣門不嚴密導致漏風等。漏風等。 爐墻漏風會導致爐內溫度下降，燃燒效率降低，排煙爐墻漏風會導致爐內溫度下降，燃燒效率降低，排煙損失增大，引風機電耗增加等，對于鍋爐的經濟性是損失增大，引風機電耗增加等，對于鍋爐的經濟性是不利的。在鍋爐實際運行過程中，應盡量避免爐墻漏不利的。在鍋爐實際運行過程中，應盡量避免爐墻漏風，對于爐內的磨損、耐磨澆注料脫落等應盡快進行風，對于爐內的磨損、耐磨澆注料脫落等應盡快進行修補，平時關閉爐膛檢測口、看火孔等，從而提高燃修補，平時關閉爐膛檢測口、看火孔等，從而提高燃燒效率，減少風

35、機電耗，提高鍋爐的經濟性。燒效率，減少風機電耗，提高鍋爐的經濟性。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 以某電廠以某電廠HG-220/9.8-L.PM18型循環(huán)流化床鍋爐型循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)化調整數據為例，來說明通過對鍋爐進行燃的優(yōu)化調整數據為例，來說明通過對鍋爐進行燃燒優(yōu)化調整所帶來的運行結果變化。該鍋爐采用燒優(yōu)化調整所帶來的運行結果變化。該鍋爐采用高壓參數（高壓參數（9.8MPa，540）設計，與）設計，與50MW汽汽輪發(fā)電機組匹配，可隨汽輪機定壓（滑壓）啟動輪發(fā)電機組匹配，可隨汽輪機定壓（滑壓）啟動和運行。鍋爐水循環(huán)采用單汽包、自然循環(huán)，爐和運行。鍋爐水循環(huán)采用單汽

36、包、自然循環(huán)，爐膛燃燒采用循環(huán)流化床燃燒技術，循環(huán)物料的分膛燃燒采用循環(huán)流化床燃燒技術，循環(huán)物料的分離采用汽冷旋風分離器。離采用汽冷旋風分離器。 該機組自該機組自2002年投運以來，飛灰含碳量偏高，一年投運以來，飛灰含碳量偏高，一度曾達到度曾達到22.85%，嚴重影響了鍋爐燃燒效率和熱，嚴重影響了鍋爐燃燒效率和熱效率，對鍋爐的經濟運行十分不利。效率，對鍋爐的經濟運行十分不利。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1實例實例: 燃燒調整所采用技術措施：燃燒調整所采用技術措施： 入爐煤粒徑調整入爐煤粒徑調整 通過取樣分析發(fā)現，入爐煤的粒徑分布不符合設計通過取樣分析發(fā)現，入爐煤的粒

37、徑分布不符合設計要求。要求。5mm以上的顆粒占以上的顆粒占24.49%，1mm以下的占以下的占47.63%。由設計顆粒要求可知，大顆粒和小顆粒的。由設計顆粒要求可知，大顆粒和小顆粒的比例均太大。調整后，比例均太大。調整后，5mm以上的顆粒占以上的顆粒占15.05%，1mm以下的占以下的占28.56%，測試發(fā)現飛灰含碳量由，測試發(fā)現飛灰含碳量由22.25%降至降至17.36%。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 燃燒總風量調整燃燒總風量調整 從圖中可以看出，從圖中可以看出，爐膛出口氧量從爐膛出口氧量從0.6增大至增大至3.5時，時，飛灰含碳量下降飛灰含碳量下降6.2個百分

38、點，而個百分點，而氧量繼續(xù)增大時，氧量繼續(xù)增大時，飛灰含碳量下降飛灰含碳量下降并不明顯。并不明顯。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1爐膛出口氧量與飛灰含碳量關系曲線爐膛出口氧量與飛灰含碳量關系曲線 一、二次風量調整一、二次風量調整 圖中顯示了不同的圖中顯示了不同的上、下二次風比例上、下二次風比例對飛灰含碳量的影對飛灰含碳量的影響?？梢钥闯?，上、響?？梢钥闯?，上、下二次風比例的提下二次風比例的提高，有助于爐內顆高，有助于爐內顆粒的燃盡，降低飛粒的燃盡，降低飛灰可燃物含量?；铱扇嘉锖?。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1二次風配比與飛灰含碳量關系曲線

39、二次風配比與飛灰含碳量關系曲線 床溫調整床溫調整 如圖所示，床溫如圖所示，床溫從從855升高到升高到905時，飛灰含時，飛灰含碳量下降碳量下降5.5%，效果十分明顯。效果十分明顯。 因此，提高運行因此，提高運行床溫，可以有效床溫，可以有效地降低飛灰含碳地降低飛灰含碳量，建議床溫保量，建議床溫保持在持在880910之間。之間。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1床溫與飛灰含碳量關系曲線床溫與飛灰含碳量關系曲線 床壓調整床壓調整 通過實際運行調整通過實際運行調整表明，隨著床壓的表明，隨著床壓的升高，固體未完全升高，固體未完全燃燒損失減少（停燃燒損失減少（停留時間增加）。留時間

40、增加）。 綜合考慮床層流化、綜合考慮床層流化、排渣、風機電耗及排渣、風機電耗及爐內磨損等因素條爐內磨損等因素條件下，適當提高運件下，適當提高運行床壓，有利于降行床壓，有利于降低灰中的含碳量，低灰中的含碳量，提高煤粒的燃燒效提高煤粒的燃燒效率。率。循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1床壓與底渣含碳量關系曲線床壓與底渣含碳量關系曲線 改造效果：改造效果：鍋爐一個經濟運行工況的參數變化范圍：鍋爐一個經濟運行工況的參數變化范圍：燃煤粒度：燃煤粒度：5mm 以上的顆粒不應超過以上的顆粒不應超過10%；燃燒總風量：爐膛出口氧量燃燒總風量：爐膛出口氧量3.5%4%；二次風的配比：上、下二

41、次風的比例保持在二次風的配比：上、下二次風的比例保持在22.5之之間；間；床溫：保持在床溫：保持在880910之間；之間；床壓：床壓：6.07.0 kPa。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1在運行上述工況時，實測飛灰含碳量從原來的在運行上述工況時，實測飛灰含碳量從原來的22.25%降至降至14.76 %，底渣含碳量從，底渣含碳量從3.8%降至降至1.2%，使得燃燒效率提高，使得燃燒效率提高8.94%。鍋爐效率較。鍋爐效率較調整前提高調整前提高2.02%，達到，達到87.22%。事實證明，所采取的調整措施，對鍋爐的燃燒事實證明，所采取的調整措施，對鍋爐的燃燒效率以及熱效率

42、都有較大的提高，具有非?？尚室约盁嵝识加休^大的提高，具有非?？捎^的經濟效益。觀的經濟效益。 循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整循環(huán)流化床鍋爐燃燒優(yōu)化調整 1 循環(huán)流化床鍋爐本體主要包括爐膛、分離器、回循環(huán)流化床鍋爐本體主要包括爐膛、分離器、回料器以及水冷壁等鍋爐受熱面等。料器以及水冷壁等鍋爐受熱面等。 鍋爐本體的節(jié)能改造主要是在鍋爐結構設計存在鍋爐本體的節(jié)能改造主要是在鍋爐結構設計存在缺陷、燃燒調整效果不佳，給鍋爐的運行帶來嚴缺陷、燃燒調整效果不佳，給鍋爐的運行帶來嚴重影響時進行，鍋爐本體在進行節(jié)能改造時，往重影響時進行，鍋爐本體在進行節(jié)能改造時，往往相應的輔助系統(tǒng)也要改造。這里結合循環(huán)流化往相應

43、的輔助系統(tǒng)也要改造。這里結合循環(huán)流化床鍋爐運行過程中存在的各種問題來討論相應的床鍋爐運行過程中存在的各種問題來討論相應的節(jié)能改造措施。節(jié)能改造措施。循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2 1、鍋爐磨損嚴重、鍋爐磨損嚴重 循環(huán)流化床鍋爐的磨損問題，一直是困擾流化床鍋爐經濟運行和循環(huán)流化床鍋爐的磨損問題，一直是困擾流化床鍋爐經濟運行和進一步發(fā)展的關鍵問題。鍋爐的磨損與固體物料濃度、速度、顆進一步發(fā)展的關鍵問題。鍋爐的磨損與固體物料濃度、速度、顆粒特性和流道幾何形狀等密切相關，流化床鍋爐與常規(guī)鍋爐相比，粒特性和流道幾何形狀等密切相關，流化床鍋爐與常規(guī)鍋爐相比，其爐內物料濃度要高

44、出幾十倍到上百倍，流化床鍋爐的磨損要比其爐內物料濃度要高出幾十倍到上百倍，流化床鍋爐的磨損要比其它類鍋爐嚴重的多。其它類鍋爐嚴重的多。 通常磨損嚴重的部位有：通常磨損嚴重的部位有： （1）布風裝置，包括風帽和爐膛內熱電偶。）布風裝置，包括風帽和爐膛內熱電偶。（2）鍋爐水冷壁管，包括鍋爐下部敷設衛(wèi)燃帶和水冷壁管過渡）鍋爐水冷壁管，包括鍋爐下部敷設衛(wèi)燃帶和水冷壁管過渡區(qū)域，不規(guī)則管壁如穿墻管、彎管以及有凸出或凹陷的部位如區(qū)域，不規(guī)則管壁如穿墻管、彎管以及有凸出或凹陷的部位如焊縫等。焊縫等。（3）屏式過熱器。）屏式過熱器。（4）煙道內受熱面，包括過熱器、省煤器、空氣預熱器管壁。）煙道內受熱面，包括過

45、熱器、省煤器、空氣預熱器管壁。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2 針對上述問題，可采取以下措施：針對上述問題，可采取以下措施：（1）嚴格控制入爐煤顆粒粒徑在合適的粒徑范圍以內。）嚴格控制入爐煤顆粒粒徑在合適的粒徑范圍以內。（2）破壞沿水冷壁向下的固體物流，如在衛(wèi)燃帶和水冷壁管）破壞沿水冷壁向下的固體物流，如在衛(wèi)燃帶和水冷壁管過渡區(qū)域澆筑高約過渡區(qū)域澆筑高約100 mm的耐磨凸臺。的耐磨凸臺。（3）讓水冷壁面保持光滑整潔，消除施工過程中的焊縫、焊）讓水冷壁面保持光滑整潔，消除施工過程中的焊縫、焊疤等。疤等。（4）采用金屬噴涂工藝對易磨損部位施以噴涂。超音速電弧）采用金

46、屬噴涂工藝對易磨損部位施以噴涂。超音速電弧噴涂，在金屬受熱面易磨損部位噴施鎳鉻合金或其它合金，噴涂，在金屬受熱面易磨損部位噴施鎳鉻合金或其它合金，厚度約（厚度約（0.30.5）mm，不影響鍋爐傳熱，可保護金屬受，不影響鍋爐傳熱，可保護金屬受熱面熱面13年不受磨損。年不受磨損。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2 2、澆注料的耐磨和脫落、澆注料的耐磨和脫落 循環(huán)流化床鍋爐運行的特殊性循環(huán)流化床鍋爐運行的特殊性大量含有燃料、燃大量含有燃料、燃料灰渣、石灰石及其反應產物的固體床料的內、外循料灰渣、石灰石及其反應產物的固體床料的內、外循環(huán)流動，使得鍋爐密相區(qū)及循環(huán)回路中敷設的

47、耐火耐環(huán)流動，使得鍋爐密相區(qū)及循環(huán)回路中敷設的耐火耐磨材料受到嚴重的沖刷磨損、熱循環(huán)應力及機械振動磨材料受到嚴重的沖刷磨損、熱循環(huán)應力及機械振動的影響。的影響。鍋爐在設計選型時考慮耐火度不夠，一旦溫度到達設鍋爐在設計選型時考慮耐火度不夠，一旦溫度到達設計溫度耐火料有發(fā)生脫落現象，甚至出現內層保溫剝計溫度耐火料有發(fā)生脫落現象，甚至出現內層保溫剝落，影響鍋爐正常運行，造成受熱面管子磨損或超溫落，影響鍋爐正常運行，造成受熱面管子磨損或超溫爆管等。同時由于施工工藝的不合格，導致澆注料的爆管等。同時由于施工工藝的不合格，導致澆注料的各項性能指標達不到設計要求，這也會影響鍋爐的安各項性能指標達不到設計要求

48、，這也會影響鍋爐的安全可靠運行。全可靠運行。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2因此，耐火耐磨材料的理化性能、施工及最終的烘烤，因此，耐火耐磨材料的理化性能、施工及最終的烘烤，將在很大程度上決定著鍋爐能否安全可靠運行。將在很大程度上決定著鍋爐能否安全可靠運行。耐火耐磨材料的各項理化性能指標必須達到設計要求，耐火耐磨材料的各項理化性能指標必須達到設計要求，這是耐火耐磨材料性能保證的前提條件；合理的配漿、這是耐火耐磨材料性能保證的前提條件；合理的配漿、支模、搗打及配置合適的膨脹縫是耐火耐磨材料安裝支模、搗打及配置合適的膨脹縫是耐火耐磨材料安裝成型的基礎，最終的烘烤（通過合

49、理的干燥和烘烤，成型的基礎，最終的烘烤（通過合理的干燥和烘烤，使墻襯中的水分蒸發(fā)、墻體固化并被燒結成高強度的使墻襯中的水分蒸發(fā)、墻體固化并被燒結成高強度的耐火耐磨襯里）是使耐火耐磨材料燒結成型并使之達耐火耐磨襯里）是使耐火耐磨材料燒結成型并使之達到耐火、耐磨、耐壓、抗折、熱震穩(wěn)定性、高溫耐壓到耐火、耐磨、耐壓、抗折、熱震穩(wěn)定性、高溫耐壓性能的關鍵。性能的關鍵。 在上述改進措施效果不好時，可考慮選用耐火等級更在上述改進措施效果不好時，可考慮選用耐火等級更高的耐火澆注料，對澆注工藝進行改進，盡量采用一高的耐火澆注料，對澆注工藝進行改進，盡量采用一次澆注成型，改進烘烤工藝（如采用熱煙氣烘爐工次澆注成

50、型，改進烘烤工藝（如采用熱煙氣烘爐工藝），對煙風道進行改造，可取得較好的效果。藝），對煙風道進行改造，可取得較好的效果。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2 3、旋風分離器、旋風分離器 旋風分離器的分離效率是鍋爐安全穩(wěn)定運行的一個重旋風分離器的分離效率是鍋爐安全穩(wěn)定運行的一個重要因素。旋風分離器在運行過程中，由于高溫煙氣攜要因素。旋風分離器在運行過程中，由于高溫煙氣攜帶的細灰粒子的作用容易發(fā)生磨損。同時，細顆粒中帶的細灰粒子的作用容易發(fā)生磨損。同時，細顆粒中未燃燼碳和一部分未燃燼碳和一部分CO及揮發(fā)分在旋風分離器中的燃燒，及揮發(fā)分在旋風分離器中的燃燒，也可使旋風分離器

51、的溫度上升，嚴重時會引起分離器也可使旋風分離器的溫度上升，嚴重時會引起分離器和回料管超溫等，影響鍋爐的帶負荷能力。和回料管超溫等，影響鍋爐的帶負荷能力。為了裝置的長期安全穩(wěn)定運行，首先應調整鍋爐的燃為了裝置的長期安全穩(wěn)定運行，首先應調整鍋爐的燃燒工況，合理配風，控制入爐煤的粒徑分布，特別是燒工況，合理配風，控制入爐煤的粒徑分布，特別是細粒子的含量，調整入爐煤在鍋爐各部位的燃燒份額，細粒子的含量，調整入爐煤在鍋爐各部位的燃燒份額，控制分離器中飛灰再燃的比例?？刂品蛛x器中飛灰再燃的比例。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2 同時，旋風分離器的結構也應趨于簡單化，以便于維修

52、和同時，旋風分離器的結構也應趨于簡單化，以便于維修和襯里，襯里的材料也可選擇新型的更好的材料。襯里，襯里的材料也可選擇新型的更好的材料。 以某熱電廠以某熱電廠HG-220/9.8-L.YM15型循環(huán)流化床鍋爐的旋風型循環(huán)流化床鍋爐的旋風分離器改造為例來說明。該鍋爐是引進美國福斯特惠勒公分離器改造為例來說明。該鍋爐是引進美國福斯特惠勒公司的技術，由哈爾濱鍋爐廠轉化生產的司的技術，由哈爾濱鍋爐廠轉化生產的HG-220/9.8-L.YM15型高壓循環(huán)流化床鍋爐，該鍋爐為高壓參數、單型高壓循環(huán)流化床鍋爐，該鍋爐為高壓參數、單鍋筒、自然循環(huán)蒸汽鍋爐，采用循環(huán)流化的燃燒方式，鍋筒、自然循環(huán)蒸汽鍋爐，采用循

53、環(huán)流化的燃燒方式，2000 年投入運行。鍋爐的分離機構為高溫旋風分離器，年投入運行。鍋爐的分離機構為高溫旋風分離器，兩側布置。分離器改造前的結構簡圖如圖兩側布置。分離器改造前的結構簡圖如圖 所示。所示。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2改造前旋風分離器結構簡圖改造前旋風分離器結構簡圖1-1-下料管；下料管；2-2-圓錐體；圓錐體；3-3-圓筒體；圓筒體；4-4-進氣口；進氣口；5-5-頂蓋；頂蓋；6-6-中心筒中心筒 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2（1）改造前存在的主要問題及原因分析）改造前存在的主要問題及原因分析 該鍋爐在運行中主要出

54、現回料粒度大回料量少、流化該鍋爐在運行中主要出現回料粒度大回料量少、流化風量偏大、飛灰含碳量高、排煙溫度高、受熱面冷渣風量偏大、飛灰含碳量高、排煙溫度高、受熱面冷渣器磨損嚴重等問題。器磨損嚴重等問題。 通過美國通過美國FW公司對分離物料的粒徑測試表明，分離器公司對分離物料的粒徑測試表明，分離器的分離效率與設計要求有一定的差距。經過分離器的的分離效率與設計要求有一定的差距。經過分離器的飛灰顆粒中大于飛灰顆粒中大于0.1mm的顆粒的比例為的顆粒的比例為6.7 % 。運行過程中床料設計溫度為運行過程中床料設計溫度為810899，實際溫度，實際溫度920980，床溫偏高，降低了脫硫效率；排煙溫度，床溫

55、偏高，降低了脫硫效率；排煙溫度設計溫度為設計溫度為149，實際溫度為，實際溫度為160。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2（2）旋風分離器的技術改造）旋風分離器的技術改造 改造后旋風分離器結構簡圖改造后旋風分離器結構簡圖1-1-下料管；下料管；2-2-圓錐體；圓錐體；3-3-圓筒體；圓筒體；4-4-進氣口；進氣口；5-5-頂蓋；頂蓋；6-6-中心筒；中心筒；7-7-加長中心筒；加長中心筒；8-8-增加耐磨料層增加耐磨料層 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2為解決以上問題，提為解決以上問題，提高旋風分離器的出力，高旋風分離器的出力，熱電廠于熱

56、電廠于2002年年7月月對對1號鍋爐的旋風分號鍋爐的旋風分離器進行了技術改造，離器進行了技術改造，改造后的結構簡圖如改造后的結構簡圖如圖所示。圖所示。采用的主要技術措施為：采用的主要技術措施為： 增加中心筒的長度增加中心筒的長度 中心筒插入的深度直接影響分離器的性能中心筒插入的深度直接影響分離器的性能 改變分離器入口截面積改變分離器入口截面積 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2通過增加高溫旋風分離器進口耐磨料層的厚度，減少進通過增加高溫旋風分離器進口耐磨料層的厚度，減少進口面積增大進口煙氣流速來提高分離效率?？诿娣e增大進口煙氣流速來提高分離效率。（3）改造效果）改造效

57、果 結果表明在單獨燃用鶴崗煤且同等負荷下（結果表明在單獨燃用鶴崗煤且同等負荷下（55%額定額定負荷）飛灰含碳量由負荷）飛灰含碳量由13%降至降至9.1%。據計算僅這一項。據計算僅這一項1臺爐每年可節(jié)省燃煤費用約臺爐每年可節(jié)省燃煤費用約20萬元。萬元。 項目項目 改造前改造前 改造后改造后 飛灰含碳量飛灰含碳量/% 139.1入口煙氣流速入口煙氣流速/ms-1 2023.30.1mm的顆粒濃度的顆粒濃度/% 6.71.6220t/h負荷床溫負荷床溫/ 987962循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2對比試驗匯總對比試驗匯總 l同時改造后還有以下優(yōu)點同時改造后還有以下優(yōu)點

58、： 分離器效率有所提高。改造后大于分離器效率有所提高。改造后大于0.1mm的顆粒由的顆粒由改造前的改造前的6.7 %降為降為1.6 %。 回料量增加，回料腿溫度趨于正常，減輕回料腿結焦，回料量增加，回料腿溫度趨于正常，減輕回料腿結焦，有利于安全生產。有利于安全生產。 降低風量配比，從而降低廠用電。由于床料變細，作降低風量配比，從而降低廠用電。由于床料變細，作為流化風的一次風量也將減少，這樣一次風機出力也為流化風的一次風量也將減少，這樣一次風機出力也隨著降低，氧量降至隨著降低，氧量降至3 %3.5 %左右，引風機的功左右，引風機的功率也降低，廠用電自然就降了下來。按風機電流減少率也降低，廠用電自

59、然就降了下來。按風機電流減少5 A 計算，一次風機功率為計算，一次風機功率為1120 kW，額定電流，額定電流123 A ，每天可省廠用電，每天可省廠用電1100kWh。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2 4、回料器、回料器 回料器是循環(huán)流化床鍋爐的三大核心部件回料器是循環(huán)流化床鍋爐的三大核心部件(回料器、氣回料器、氣固分離器、冷渣器固分離器、冷渣器)之一，其功能一是將氣固分離器分之一，其功能一是將氣固分離器分離下來的固體顆粒重新送回爐膛再燃燒；二是密封，離下來的固體顆粒重新送回爐膛再燃燒；二是密封，防止主床的煙氣反串進入分離器，它的運行穩(wěn)定、可防止主床的煙氣反串進

60、入分離器，它的運行穩(wěn)定、可靠與否直接關系到鍋爐的安全、運行穩(wěn)定和出力，對靠與否直接關系到鍋爐的安全、運行穩(wěn)定和出力，對鍋爐的經濟性影響很大。鍋爐的經濟性影響很大。 鍋爐運行中如給煤粒度及風量不能滿足要求，則回料鍋爐運行中如給煤粒度及風量不能滿足要求，則回料器內部溫度會增高、甚至回料閥內部結焦，發(fā)生堵塞器內部溫度會增高、甚至回料閥內部結焦，發(fā)生堵塞現象，回料閥不能正常運行和回料，導致鍋爐出力受現象，回料閥不能正常運行和回料，導致鍋爐出力受到較大影響。到較大影響。 循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造循環(huán)流化床鍋爐本體的節(jié)能改造 2 5、布風裝置、布風裝置 布風裝置主要是風帽和布風板組成。布風裝置要求能布