高支模方案(品茗軟件驗(yàn)算)

1、第一章 工程概況工程名稱：珠海大澤工貿(mào)有限公司一期廠房、門衛(wèi)工程建設(shè)單位：珠海大澤工貿(mào)有限公司設(shè)計(jì)單位：珠海市建筑設(shè)計(jì)院監(jiān)理單位：珠海市卓越建設(shè)工程咨詢有限公司施工單位：湖南省第四工程有限公司珠海分公司建筑面積：3722.25m2建筑高度：16m工程地點(diǎn)：珠海市金灣區(qū)紅旗鎮(zhèn)小林和興路東側(cè)結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)層 數(shù)： 3 層基礎(chǔ)形式：預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)本工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，廠房首層高7.8m,二層至三層為4.1m,現(xiàn)澆板最大厚度為120mm最大梁截面尺寸為300*800mm高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001混凝土結(jié)才設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-200

2、2、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁板支架高度大于 4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。第二章梁模板計(jì)算書廠房二層梁中KL6截面尺寸為300*800mm按此梁計(jì)算梁段:KL6。單位：mm單位：rnm一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)： 0.30;梁截面高度 D(m): 0.80;混凝土板厚度(mm): 120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m) ： 0.80;立桿上

3、端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m): 0.10;立桿步距h(m): 1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)： 1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m): 7.80;梁兩側(cè)立桿間距(m): 0.60;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1;采用的鋼管類型為48X3.5立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載 力折減系數(shù)：1.00;2 .荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00;模板自重(kN/m2): 0.30;鋼筋自重 (kN/m3):1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)： 2.0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):

4、17.8;振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)： 2.0;振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m 2)： 4.0；3 .材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)： 9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm) ： 16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm 2)： 17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm 2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm) ： 20.00；面板彈性模量E(N/mm2)： 6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)： 13.0；4 .梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm) ： 60.0；梁底方木截面高度h(mm) ： 80.0；梁底縱向支撐根數(shù)： 2；5

5、 .梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm) ： 500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量： 4；穿梁螺栓直徑(mm): M12;穿梁螺栓水平間距(mm): 500;豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm， 300mm， 450mm， 600mm；主楞材料：木方；寬度 (mm) ： 60.00；高度(mm) ： 80.00；主楞合并根數(shù)： 2；次楞材料：木方；寬度 (mm) ： 60.00；高度(mm) ： 80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:1/2 F=0.22丫h他VF=y H其中r-混凝土的重力密度，取24.000kN/m

6、3;t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h ；T -混凝土的入模溫度，取20.000 C;V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H -混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；制-外加劑影響修正系數(shù)，取1.200;皮-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.1500分別計(jì)算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m；取較小值17.848 kN/m2作為本 工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土 側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下

7、的三跨連續(xù)梁計(jì)算。qF1F1r227227227面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1 .強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：(T = M/W < f其中，W -面板的凈截面抵抗矩， W = 50X2X2/6=33.33cm3;M -面板的最大彎矩(N mm);6-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)f-面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ， q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q產(chǎn)1.2便5 ¥7.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2= 1.4 0.5 4=

8、2.8kN/m；計(jì)算跨度 : l = (800-120)/(4-1)= 226.67mm；面板的最大彎矩 M= 0.1 X10.709 a800-120)/(4-1)2 +0.117 2.8 乳800-120)/(4-1)2= 7.19 W4N mm；面板的最大支座反力為 :N=1.1q1l+1.2q2l=1.1 10.709 (800-120)/(4-1)/1000+1.2 2.800XR800-120)/(4-1)/1 000=3.432 kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:(T = 7.19 47 333 104=2.2N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13N/mm 2；面

9、板的受彎應(yīng)力計(jì)算值(7 =2.2N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm 2，滿足要求！2 .撓度驗(yàn)算 4V =0.677q/(100EI)W v =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1=10.709N/mm；l-計(jì)算跨度 : l = (800-120)/(4-1)=226.67mm ；E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I = 50 2/X2/12=33.33crn4;面板的最大撓度計(jì)算值:v=450.677 10.709 (800-120)/(4-1)4/(100 6000 >3.33 105)

10、= 0.096 mm；面板的最大容許撓度值:v = 1/250 =(8Q020)/(4-1)/250 = 0.907mm；面板的最大撓度計(jì)算值v =0.096mm小于面板的最大容許撓度值v =0.907mm滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1 .次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 3.432/0.500= 6.863kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵 抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1 >6 >8 >8/6 = 64cm3;I = 1

11、68 >8 >8/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2;6.863kN/mG.8E3kN/ml l l l W v W v V v V U l v V ¥ V V V V v V v500500500計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖（kN）01720.172彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M = 0.172 kN m,最大支座反力 R= 3.775 kN,最大變形 v = 0.128 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：(T = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值(7 = 1.72 >5/6040對(duì)=2.7N/mm

12、2;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:用=17N/mm 2;次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值(7 = 2.7 N/mrn小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm 2,滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:V = 500/400=1.25mm次楞的最大撓度計(jì)算值v =0.128mm小于次楞的最大容許撓度值v =1.25mm滿足要求！2 .主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.775kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵 抗矩W和彈性模量E分別為：W = 2 >6 >8 >8/6 = 128cm

13、3;I = 2 68X8M/12 = 512cm4;E = 9000.00 N/mm2;主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖0.2830.151O.OOB 0P01Q)W主楞彎矩圖(kN m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.283 kN m,最大支座反力 R= 5.687 kN,最 大變形 v = 0.074 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算(T = M/W<f經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:(T = 2.83 5/1128 105 = 2.2 N/mm2; 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f = 17N/mm 2;主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 (7 =2.2N/mm小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=17N/mm2,滿足

14、要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.074 mm主楞的最大容許撓度值:V = 150/400=0.375mm主楞的最大撓度計(jì)算值V =0.074mm小于主楞的最大容許撓度值 V =0.375mm滿足要求!五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下：N<N= f A其中N -穿梁螺栓所受的拉力;A -穿梁螺栓有效面積（mm2）;f -穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2;穿梁螺栓型號(hào)：M12 ;查表得：穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm；穿梁螺栓有效面積：A = 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =5.687 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:N = 170 7

15、6/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.687kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN ,滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支 撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載 和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 800 >20 >20/6 = 5.33 104mm3;I = 800 >20 >20 >

16、20/12 = 5.33 105mlm4;3001.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：(T = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m) ：qi=1.2 a24.00+1.50) 0.80+0.30 080=19.872kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m) ：q2=1.4 W.00+2.00) 0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下 :Mmax=ql2/8 = 1/8 24.352 3002=2.74 X05N mm；RA=RB=0.5ql=0.5 24.352 0.3=

17、3.653kN(T =Mmax/W=2.74 M 05/5.33 104=5.1N/mm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力(7 =5.1 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm 2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：v = 5(4/(384EI)< 丫 =l/250其中， q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.560kN/m；l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm ；E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:v =300.00/250 =

18、1.200m；m面板的最大撓度計(jì)算值:v = 5 X 19.872 %(384 6000 >5.33 105)=0.655mm；面板的最大撓度計(jì)算值:v=0.655mm小于面板的最大允許撓度值:v =1.2mm ，滿足要求！七、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1 .荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=3.653/0.8=4.566kN/m2 .方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)

19、算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6< 8 >8/6 = 64 cm3;I=6 >8X8 >8/12 = 256 cm4;方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：最大彎矩M =0.1ql 2= 0.1 4<566 最82 = 0.292 kN m ;最大應(yīng)力(r= M / W = 0.292 )6/10000 = 4.6 N/mm2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =13 N/mm 2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 4.6 N/mm2小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13 N/mm2, 滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：r = 3V/(2b0)其中最大剪力:V =0.6 45

20、66 )0.8 = 2.192 kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 r = 3 X 2.192 X 1000/(2 X 60X80) = 0.685; N/mm方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=1.7 N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.685 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N/mm2,滿足要求！方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：4_v = 0.677q/(100EI尸v =l/250方木最大撓度計(jì)算值V = 0.677 X 4.566 >4 8000 9000 >256 M04)=0.55mm;方木的最大允許撓度 v =0.800 X 1000/250=3.200 mm方木的最大撓度計(jì)算值v = 0.5

21、5 mm小于 方木的最大允許撓度丫 =3.2mm,滿足要求！3 .支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：Pi=RA=3.653kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.300)/4 0.800 (1.2 0.120 24.000+1.4 2>000)+1.2 20.800 汽.80 0-0.120) 0300=0.767kN4 42kN4 42kN簡(jiǎn)圖(kN m)1.3B11.3&130393.039剪力圖(kN)-U311 3910.249心.207,0.2口7彎矩圖(kN m)變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：Ni=N

22、3=1.381 kN;N2=6.078 kN;最大彎矩 Mmax=0.249 kN m；最大撓度計(jì)算值 Vmax=0.044 mm；最大應(yīng)力（T =0.249 X 6/5080=48.9 N/mm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度用=205 N/mm 2;支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 48.9 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205 N/mm2,滿足要求！第三章板模板計(jì)算書一、參數(shù)信息1 .模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）:1.00;縱距（m）:1.00;步距（m）:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度（m）:0.10;模板支架搭設(shè)高度（m）:7.68;采用的鋼管（mm）:48X3.5;板底支撐連接方

23、式：鋼管支撐；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系 數(shù):0.80;板底鋼管的間隔距離（mm）:800.00;2 .荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2）:0.350;混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m 2）:2.500;3 .材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎弓S度設(shè)計(jì)值（N/mm2）:13;4 .樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度（mm）:120.00；單位：（mm）圖1樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件，按三跨連續(xù)梁對(duì)面板

24、進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度 模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100 M.82/6 = 54 cm3;I = 100 1M3/12 = 48.6 cm4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25 0a2 1+0.35 1 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m):q2 = 2.5 1= 2.5 kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下： 2M=0.1ql2其中：q=1.2 >3.35+1.4 2.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.1X7.52 渴002= 481280 N

25、 m；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 (T =M/W= 481280/54000 = 8.913 N/mnn；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用=13 N/mm 2;面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為8.913 N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求！3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為v0.677ql4/(100EI)W v =l/250其中 q =q1=3.35kN/m面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.677 X 3.35 3800 9500 >48.6 104)=2.012mm；面板最大允許撓度V =800/ 250=3.2 mm面板的最大撓度計(jì)算值 2.012 mm小于 面板的最大允許撓度 3.2 mm,滿

26、 足要求！三、縱向支撐鋼管的計(jì)算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩I=12.19cm41 .荷載的計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1= 25 8.8 0.12+0.35 0.8 = 2.68 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN) ：q2 = (2.5 + 2) 0.8 X 3.6 kN/m；2 .鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下 :最大彎矩計(jì)算公式如下 :Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2

27、靜荷載：qi = 1.2 qi = 1.2 2%8 = 3.216 kN/m；活荷載：q2 = 1.4 3.6 = 5.04 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0.1 3.216+0.117 54 ) 1k 0.911 kN m；最大支座力計(jì)算公式如下 :N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 3.216 + 1.2 5.04)1 = 9.586 kN ;鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值(r= M/W= 0.911 X強(qiáng)080 = 179.386 N/mm2;鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.0 N/mm 2；縱向鋼最大應(yīng)力計(jì)算值為 179.386 N/mm2 小于縱向鋼管的抗壓強(qiáng)度

28、設(shè)計(jì)值205.0 N/mm2,滿足要求！3 .撓度計(jì)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下 :加ax=0.677q1l4/(100EI)靜荷載q1 = 2.68 kN/m ；三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.677 X2.68 丈/( 0(00 206000X2.19 104 ) =0.723 mm；支撐鋼管的最大撓度小于1000/15山10 mm,滿足要求！四、橫向支撐鋼管計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 6.016kN;ppPp100010001000支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖（kN m）支撐鋼管

29、計(jì)算變形圖（mm）4 5914.5912.110510 5192118/ i4 ,-w1 4251.4253,8961898550E 5.50E支撐鋼管計(jì)算剪力圖 (kN)最大彎矩 M max = 0.982 kN m ;最大變形 Vmax = 2.268 mm ；最大支座力 Qmax = 8.49 kN ；最大應(yīng)力(r = 981811.2/5080 = 193.27 N/mmi支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205 N/mm 2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值193.27 N/mm2 小于支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2.268mm小于1000/15山1

30、0 mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計(jì)算按照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座 劉群主編， P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值R= 8.49 kN ；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！六、模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1 .靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN) ：Ng1 = 0.138 7%8 = 1.063 kN;鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄 A

31、 。(2)模板的自重(kN) ：Ng2 = 0.35 1 為=0.35 kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN) ：Ng3 = 25 0.12 1M = 3 kN;經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.413 kN；2 .活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nq = (2.5+2 ) 1X1X= 4.5 kN;3 .不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.595 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:(T =N/(小利國(guó)其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ： N = 11.5

32、95 kN；»-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)比lo/i查表得到；i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ： i = 1.58 cm；A 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89 cm2 ；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)： W=5.08 cm3；v鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： f =205 N/mm 2；L0 計(jì)算長(zhǎng)度 (m) ；按下式計(jì)算:I0 = h+2a = 1.5+0.1 2 = X.7 m；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度； a = 0.1m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的

33、結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6=0.53 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；(7=11595.494/(0.53 X489) = 44.741 N/mm鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值(r = 44.741 N/mmi小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm 2 ，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算Io = k1k2(h+2a尸 1.167 1.013(1.5+0.1 2) = 2.01 m；k1 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)按照表1取值 1.167；k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)， h+2a = 1.7 按照表2取值 1.013 ；Lo/i = 2009.691 / 15.8

34、= 127 ；由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6=0.412;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；(7=11595.494/(0.412 X489) = 57.555 N/mm鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值(r = 57.555 N/mmi小于 鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f = 205 N/mm 2,滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患表1模板支架計(jì)篁長(zhǎng)度附加系數(shù)ki步距 hG)h0.90 9011.21,2<hl51,5<h<21kl1.2431 1351. 1671. 163表2模極支架計(jì)篁長(zhǎng)度附加系數(shù)k2HG) 4附2逮6 m)B1

35、0121416LS20253035401.351.01 0141.0251.口如1.05410611 0611.02L 113L13T1 1551 1731.44L0L0121 0221.0311.0391.0471.0561.0641.072111111. 1491.531.01.0071.0151.0241 0311.0391.0471 C551.0E21.0791.0971 1141 1321.62to1.007i.0L41.0211.0291.0361.043LC511.0561.0741.0901.1051 1231.901.01.0071.0141.0201.D261,0331 Q

36、4D1.C461.D5Zl,0B71.0011 09S1. Ill1.9210LOOT1 0121.0101.D241.0301.0351.0421.0461 =0621.0761.0901. 1042.04101 0071 012i.0181.0221 0291.0351.0391.0441.0601.0731 0871. 1012 251.01.007L.OLO1.0161.0201.0271.0321 0371.0421.0571.0701 08L1.0942 TO1.01.0071.010i.0161 0201.0271.0321 0371.0421.0531.0661.0781.09

37、1以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全八、立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p W fg地基承載力設(shè)計(jì)值：fg = fgkXkc = 120 竹120 kpa；其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 120 kpa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =11.595/0.25=46.382 kpa ;其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值：N = 11.595 kN;基礎(chǔ)底面面積：A = 0.25m2。p=46.382 < fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！第四章 梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1 .模板支架的構(gòu)造要求a梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。d.立桿離地面200mm處必須設(shè)置縱橫掃地桿。