橋梁蓋梁抱箍法的施工及計(jì)算修改

1、蓋梁抱箍法施工及計(jì)算一、施工設(shè)計(jì)說明1、 工程簡(jiǎn)介延延高速公路前張羅村2號(hào)大橋23、24雙柱蓋梁。墩柱為兩柱式結(jié)構(gòu)，墩柱上方為蓋梁，如圖1所示。本圖尺寸為其中一種形式，該蓋梁設(shè)計(jì)砼92.66立方米，計(jì)算以該圖尺寸為依據(jù)，其他尺寸形式蓋梁施工以該計(jì)算結(jié)果相應(yīng)調(diào)整。圖1 蓋梁正面圖（單位：m）2、設(shè)計(jì)依據(jù)（1）公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ025-86）（2）路橋施工計(jì)算手冊(cè)（3）其他相關(guān)資料及本單位以往施工經(jīng)驗(yàn)。二、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1、蓋梁模板底模支撐在蓋梁底模下部采用間距1m工14型鋼作橫梁，橫梁長(zhǎng)3.7m。橫梁底下設(shè)縱梁。2、縱梁在橫梁底部采用并排雙56b型工字鋼；兩排工字鋼（標(biāo)準(zhǔn)

2、工字鋼規(guī)格：56cm×12000cm，）連接形成縱梁，長(zhǎng)25m，兩排工字鋼位于墩柱兩側(cè)，中心間距236.6cm?？v、橫梁之間采用焊接連接；縱梁下為抱箍。3、抱箍抱箍采用雙抱箍，增加墩柱與抱箍間的摩擦力，抱箍采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚t=15mm）制成， M24的高強(qiáng)螺栓連接，抱箍高75cm，采用18根高強(qiáng)螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力提供上部結(jié)構(gòu)的支承反力，是主要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時(shí)對(duì)墩柱砼面保護(hù)，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層23mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采焊接連接。5、防護(hù)欄桿與工作平臺(tái)(1)欄桿采用50的鋼管搭設(shè)，在橫梁上每隔2米設(shè)一道1.2m高

3、的鋼管立柱，豎向間隔0.5m設(shè)一道鋼管橫桿，鋼管之間采用扣件連接。立柱與橫梁的連接采用在橫梁上設(shè)0.2m高的支座。鋼管與支座之間采用銷連接。(2)工作平臺(tái)設(shè)在橫梁懸出端，在橫梁上鋪設(shè)5cm厚的木板，木板與橫梁之間采用鐵絲綁扎牢靠。三、蓋梁抱箍法施工設(shè)計(jì)計(jì)算（一）、設(shè)計(jì)檢算說明1、設(shè)計(jì)計(jì)算原則（1）在滿足結(jié)構(gòu)受力情況下考慮撓度變形控制。（2）綜合考慮結(jié)構(gòu)的安全性。（3）采取比較符合實(shí)際的力學(xué)模型。（4）盡量采用已有的構(gòu)件和已經(jīng)使用過的支撐方法。2、對(duì)部分結(jié)構(gòu)的不均布，不對(duì)稱性采用較大的均布荷載。3、本計(jì)算未扣除墩柱承擔(dān)的蓋梁砼重量。以做安全儲(chǔ)備。4、抱箍加工完成實(shí)施前，必須先進(jìn)行壓力試驗(yàn)，變形滿

4、足要求后方可使用。三、荷載計(jì)算荷載分析：1蓋梁砼自重：G=92.66m3×25KN/m3=2316.5KN 2. 鋼模板自重：200KN3I14工字鋼：蓋梁寬度為24.7m，加上兩側(cè)作業(yè)平臺(tái)寬度各1m，則橫向長(zhǎng)度為26.7m，共計(jì)I14工字鋼：26.7m÷1m=27根。I14工字鋼：27根×3.7m/根×16.89kg/m×9.8N/kg÷1000 =16.54KN4I56b工字鋼重量：工字鋼采用I56b普通熱軋工字鋼，標(biāo)準(zhǔn)每m重：115.108/m，每蓋梁采用2根26.7m。則工字鋼總重為：2×26.7×115.

5、108×9.8N/kg60238.3N=60.24KN5抱箍重量：依據(jù)模板廠家設(shè)計(jì)圖紙，單個(gè)抱箍重量為400kg， 則抱箍重量為：4×400×9.8N/kg15680N=15.68KN荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2。6.施工荷載與其它荷載：21kN四、荷載計(jì)算組合1、計(jì)算I45b工字鋼受力分析時(shí)，則按照工字鋼上均布荷載進(jìn)行計(jì)算(因蓋梁受力范圍為24.7m,均布荷載只計(jì)算24.7m)，荷載組合為： 即：q(（2316.5+200+16.54）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4) ÷2÷24.761.56kN/m2、計(jì)算

6、抱箍受力時(shí)，按照抱箍面與混凝土面的摩擦力以抵抗抱箍以上所有集中荷載為標(biāo)準(zhǔn)， 即：Q單=(（2316.5+200+16.54+60.24）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4) ÷2 =1556.7kN（二）、橫梁計(jì)算采用間距1m工14型鋼作橫梁，橫梁長(zhǎng)3.2m。共設(shè)橫梁24根，總重約15kN。1、荷載計(jì)算（1）蓋梁砼自重：G1=92.66m3×25kN/m3=2316.5kN（2）模板自重：G2=200kN（3）施工荷載與其它荷載：G3=21kN橫梁上的總荷載：G=G1+G2+G3 =2537.5kNq1=1008.8/24=105.72

7、kN/m橫梁采用1m間距的工字鋼，則作用在單根橫梁上的荷載G=105.72×1=105.72kN作用在橫梁上的均布荷載為：q2= =105.72/1.85=57.2kN/m2、力學(xué)模型如圖所示。   圖2 橫梁計(jì)算模型3、橫梁抗彎與撓度驗(yàn)算橫梁的彈性模量E=2.1×105MPa;慣性矩I=712cm4;抗彎模量Wx=102cm3為了簡(jiǎn)化計(jì)算，忽略兩端0.25m懸挑部分的影響。最大彎矩：Mmax= =34.5×1.22/8=6.24kN·m= Mmax/Wx=6.24/(102×10-6)=61176.5kpa61.2MPa&

8、lt;w=158MPa滿足要求。最大撓度：fmax= 5 q2lH 4/384×EI=5×34500×1.24/(384×2.1×1011×712×10-8)=0.0006m<f =1.2/400=0.003m滿足要求。（三）、縱梁計(jì)算縱梁采用單層2排貝雷片（標(biāo)準(zhǔn)貝雷片規(guī)格：3000cm×1500cm）連接形成縱梁，長(zhǎng)18m。1、荷載計(jì)算（1）橫梁自重：G4=11kN（2）貝雷梁自重：G5=270×12×9.8=31752N31.8KN縱梁上的總荷載：GZ=G1+G2+G3+G4+G5=1

9、051.6kN縱梁所承受的荷載假定為均布荷載，單排貝雷片所承受的均布荷載q3：q3= GZ/2L=1051.6/（2×17.2）30.6kN/m2、力學(xué)計(jì)算模型建立力學(xué)模型如圖2-3所示。圖3 縱梁計(jì)算模型圖3、結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算（1）計(jì)算支座反力Rc：Rc=30.6×17.2/2=263.2KN最大剪力Fs=Rc-4.1×30.6=137.7KN（2）求最大彎矩：根據(jù)疊加法求最大彎矩。圖4 縱梁計(jì)算單元一跨中最大彎矩Mmax1=92q3/8=309.8KN/m圖5 縱梁計(jì)算單元二梁端最大彎矩Mmax2=4.12q3/2=257.2KN/m疊加后得彎矩圖： 圖6 縱梁彎

10、矩圖所以縱梁最大彎矩Mmax產(chǎn)生在支座處，Mmax= Mmax2=257.2KN.m，遠(yuǎn)小于貝雷桁片的允許彎矩M0=975kN·m。（3）求最大撓度：貝雷片剛度參數(shù)彈性模量：E=2.1×105MPa，慣性矩：I=250500cm4。易知縱梁最大撓度發(fā)生在跨中或者梁端?？v梁端撓度fc1=qal3/(24EI)(6a2/l2+3a3/l3-1)=30600×4.1×93/(24×2.1×1011×250500×10-8)(6×4.12/92+3×4.13/93-1) 0.004m跨中撓度fc1=ql

11、4/(384EI)(5-24a2/l2)= 30600×94/(384×2.1×1011×250500×10-8)(5-24×4.12/92) 0.2×10-4m所以最大撓度發(fā)生在縱梁兩端為fc1=0.004mfc1<f=a/400=4.1/400=0.0103m,滿足要求。（四）、抱箍計(jì)算1、荷載計(jì)算每個(gè)蓋梁按墩柱設(shè)兩個(gè)抱箍體支承上部荷載，由上面的計(jì)算可知：支座反力Rc= 263.2kN,每個(gè)抱箍承受的豎向荷載N=2Rc=526.4kN,該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。2、抱箍受力計(jì)算（1）螺栓數(shù)目計(jì)算抱箍體需承受的豎

12、向壓力N=526.4kN抱箍所受的豎向壓力由M24的高強(qiáng)螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計(jì)算手冊(cè)第426頁：M24螺栓的允許承載力：NL=Pn/K式中：P-高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取225kN;-摩擦系數(shù)，取0.3；n-傳力接觸面數(shù)目，取1；K-安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 225×0.3×1/1.7=39.7kN螺栓數(shù)目m計(jì)算：m=N/NL=526.4/39.7=13.314個(gè)，取計(jì)算截面上的螺栓數(shù)目m=14個(gè)。則每條高強(qiáng)螺栓提供的抗剪力：P=N/14=526.4/14=37.6KN<NL=39.7kN故能承擔(dān)所要求的荷載。（2）螺栓軸向受拉計(jì)算砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠

13、與鋼之間的摩擦系數(shù)取=0.3計(jì)算抱箍產(chǎn)生的壓力Pb= N/=526.4kN/0.3=1754.7kN由高強(qiáng)螺栓承擔(dān)。則：N1=Pb=1754.7kN抱箍的壓力由14條M24的高強(qiáng)螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為N2=Pb/14=1754.7kN /14=125.3kN<S=225kN=N1/A= N1（1-0.4m1/m）/A式中：N2-軸心力m1-所有螺栓數(shù)目，?。?4個(gè)A-高強(qiáng)螺栓截面積，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.4m1/m）/A=1754.7×(1-0.4×14/7)/14×4.52×10-4=55458kPa=55.5M

14、Pa=140MPa故高強(qiáng)螺栓滿足強(qiáng)度要求。（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽壓力產(chǎn)生的反力矩M1=u1N2×L1u1=0.15鋼與鋼之間的摩擦系數(shù)L1=0.015力臂M1=0.15×125.3×0.015=0.282KN.m2)M2為螺栓爬升角產(chǎn)生的反力矩,升角為10°M2=1×N2cos10°×L2+N2sin10°×L2式中L2=0.011(L2為力臂)=0.15×125.3×cos10°×0.011+125.3×sin10°×0.011=0.443(KN·m)M=M1+M2=0.282+0.443=0.725(KN·m)所以要求螺栓的扭緊力矩M0.725(KN·m)3、抱箍體的應(yīng)力計(jì)算：（1）、抱箍壁受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力拉力P1=7N2=877.1（KN）抱箍壁采用面板10mm的鋼板，抱箍高度為0.7m。則抱箍壁的縱向截面積：S1=0.01×0.7=0.00