燃?xì)廨啓C(jī)特性

1、第六章第六章 燃?xì)廨啓C(jī)變工況燃?xì)廨啓C(jī)變工況單軸燃?xì)廨啓C(jī)的變工況特性環(huán)境條件對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響6-1 概述概述n研究燃?xì)廨啓C(jī)變工況的目的研究燃?xì)廨啓C(jī)變工況的目的n基本要求及性能指標(biāo)基本要求及性能指標(biāo)n負(fù)荷特性負(fù)荷特性一、燃?xì)廨啓C(jī)的變工況一、燃?xì)廨啓C(jī)的變工況n整臺(tái)機(jī)組偏離設(shè)計(jì)狀態(tài)下工作的各種工況整臺(tái)機(jī)組偏離設(shè)計(jì)狀態(tài)下工作的各種工況n (1)(1)穩(wěn)定的非設(shè)計(jì)工況穩(wěn)定的非設(shè)計(jì)工況n如部分負(fù)荷或環(huán)境條件改變時(shí)引起的變工況；如部分負(fù)荷或環(huán)境條件改變時(shí)引起的變工況；n (2)(2)不穩(wěn)定的過渡工況不穩(wěn)定的過渡工況n如啟動(dòng)、加速等引起的變工況如啟動(dòng)、加速等引起的變工況。n 非常復(fù)雜非常復(fù)雜（三大件（三大件

2、+負(fù)荷）負(fù)荷）二、研究目的二、研究目的n分析燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組各部分相互聯(lián)系、相互制約的變化規(guī)律，從而掌握燃?xì)廨啓C(jī)的變工況過程及其特性。（1）為設(shè)計(jì)新機(jī)組提供選擇方案的依據(jù)（2）為用戶提供變工況性能曲線?；疽蠹靶阅苤笜?biāo)基本要求及性能指標(biāo)基本要求基本要求: 保證在各種負(fù)荷下機(jī)組能夠經(jīng)濟(jì)地、可靠地運(yùn)行，同時(shí)有較強(qiáng)的適應(yīng)外界負(fù)荷變化的能力。性能指標(biāo)性能指標(biāo): :n1 1經(jīng)濟(jì)性經(jīng)濟(jì)性n機(jī)組的效率或耗油率不因功率下降而極度惡化機(jī)組的效率或耗油率不因功率下降而極度惡化；n機(jī)組的負(fù)荷特性曲線變化得平坦些。機(jī)組的負(fù)荷特性曲線變化得平坦些。n2 2穩(wěn)定性穩(wěn)定性n在在各種負(fù)荷各種負(fù)荷下，壓氣機(jī)不喘振、渦輪不超溫、燃

3、燒下，壓氣機(jī)不喘振、渦輪不超溫、燃燒室不熄火室不熄火；機(jī)組能穩(wěn)定可靠地運(yùn)行。機(jī)組能穩(wěn)定可靠地運(yùn)行。n3 3加載性加載性 n機(jī)組功率能機(jī)組功率能及時(shí)適應(yīng)外界負(fù)荷變化及時(shí)適應(yīng)外界負(fù)荷變化的需要。的需要。滿負(fù)荷、部分負(fù)荷、滿負(fù)荷、部分負(fù)荷、低速、啟動(dòng)等低速、啟動(dòng)等三、負(fù)荷特性三、負(fù)荷特性n負(fù)荷功率PL隨負(fù)荷轉(zhuǎn)速nL變化的關(guān)系n PL = f (nL)1 1、恒速負(fù)荷特性、恒速負(fù)荷特性n負(fù)荷功率負(fù)荷功率P PL L變化與負(fù)荷轉(zhuǎn)速變化與負(fù)荷轉(zhuǎn)速n nL L無關(guān)無關(guān)n即 nL=const nLPL例子：例子：恒頻交流電機(jī)恒頻交流電機(jī)2 2、螺旋槳型負(fù)荷特性、螺旋槳型負(fù)荷特性n負(fù)荷功率負(fù)荷功率P PL L與

4、其轉(zhuǎn)速與其轉(zhuǎn)速n nL L的三次方呈正比的三次方呈正比n即 PL = c nL3 （c為比例系數(shù)） n變速負(fù)荷 nLPL例子：例子： 固定螺距螺旋槳固定螺距螺旋槳( (輪船輪船) ) 葉輪機(jī)械（泵、風(fēng)機(jī)等）葉輪機(jī)械（泵、風(fēng)機(jī)等） PL = c nL33 3、調(diào)速負(fù)荷特性、調(diào)速負(fù)荷特性n負(fù)荷功率負(fù)荷功率P PL L與其轉(zhuǎn)速與其轉(zhuǎn)速n nL L在一定范圍內(nèi)任意配合，在一定范圍內(nèi)任意配合，用來帶動(dòng)變速負(fù)荷。用來帶動(dòng)變速負(fù)荷。n變頻調(diào)速負(fù)荷 nLPL例子：例子：變螺距螺旋槳負(fù)荷或機(jī)車燃?xì)廨啓C(jī)變螺距螺旋槳負(fù)荷或機(jī)車燃?xì)廨啓C(jī) 4 4、機(jī)械牽引負(fù)荷特性、機(jī)械牽引負(fù)荷特性n用機(jī)械方式（如聯(lián)軸器、齒輪等）傳動(dòng)各

5、用機(jī)械方式（如聯(lián)軸器、齒輪等）傳動(dòng)各種車輛。種車輛。n啟動(dòng)時(shí)有最大扭矩，即啟動(dòng)時(shí)有最大扭矩，即 nL=0， M=Mmax n轉(zhuǎn)速升高時(shí)，扭矩減小；轉(zhuǎn)速升高時(shí)，扭矩減小；nnL=nmax， M=Mmin。 n負(fù)荷功率：負(fù)荷功率：PLMnLnPL隨隨nL增加而增大。增加而增大。 nLPLn平衡工況：平衡工況：穩(wěn)定運(yùn)行工況，燃?xì)廨啓C(jī)輸出功穩(wěn)定運(yùn)行工況，燃?xì)廨啓C(jī)輸出功率等于負(fù)載所消耗的功率，即率等于負(fù)載所消耗的功率，即Pe= PL， 兩者處兩者處于平衡狀態(tài)。于平衡狀態(tài)。n不平衡工況：不平衡工況：是從一個(gè)平衡工況變化到另一是從一個(gè)平衡工況變化到另一個(gè)平衡工況的過渡過程，這時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)的輸出個(gè)平衡工況的過渡

6、過程，這時(shí)燃?xì)廨啓C(jī)的輸出功率與負(fù)載所消耗的功率不相同，即功率與負(fù)載所消耗的功率不相同，即PePL，兩者不平衡。兩者不平衡。 四、燃?xì)廨啓C(jī)的平衡運(yùn)行條件四、燃?xì)廨啓C(jī)的平衡運(yùn)行條件n機(jī)組在不同負(fù)荷下穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，各部件的參數(shù)（流量、轉(zhuǎn)速、壓比、功率）應(yīng)滿足的相互配合的條件。n分析討論燃?xì)廨啓C(jī)變工況的基礎(chǔ)：分析討論燃?xì)廨啓C(jī)變工況的基礎(chǔ)：n 各部件的特性和平衡運(yùn)行條件各部件的特性和平衡運(yùn)行條件 1、轉(zhuǎn)速平衡、轉(zhuǎn)速平衡n每根軸上的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速相同。每根軸上的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速相同。n 單軸機(jī)組：?jiǎn)屋S機(jī)組：n nC C= =n nT T= =n nL Ln 分軸機(jī)組：分軸機(jī)組：n nC C= =n nHTHT n nLT

7、LT= =n nL Ln 2、壓比平衡、壓比平衡n T= 壓氣機(jī)壓比壓氣機(jī)壓比透平膨脹比透平膨脹比總壓保持系數(shù)總壓保持系數(shù) = 1 2 4平行雙軸機(jī)組平行雙軸機(jī)組 3、功率平衡、功率平衡n機(jī)械聯(lián)系的各部件的驅(qū)動(dòng)力矩，應(yīng)等機(jī)械聯(lián)系的各部件的驅(qū)動(dòng)力矩，應(yīng)等于總的阻力矩（包括壓氣機(jī)耗功），于總的阻力矩（包括壓氣機(jī)耗功），即每根軸上的功率應(yīng)平衡。即每根軸上的功率應(yīng)平衡。n 單軸機(jī)組：?jiǎn)屋S機(jī)組：n PT=PC+Pm+PLn或或 PT=PC/ m+PL壓氣機(jī)內(nèi)功率壓氣機(jī)內(nèi)功率機(jī)組附件消耗和機(jī)組附件消耗和機(jī)械損失功率機(jī)械損失功率渦輪內(nèi)功率渦輪內(nèi)功率分軸機(jī)組分軸機(jī)組： 機(jī)械效率機(jī)械效率PLT=PLC/ m1+

8、PLPHT=PHC/ m2平行雙軸機(jī)組平行雙軸機(jī)組PHT=PC/ m1PLT=PL/ m2 4、流量平衡、流量平衡qT= q+qf - qcln變工況時(shí)，可近似認(rèn)為：變工況時(shí)，可近似認(rèn)為： qcl /qconstn粗算時(shí)，可取粗算時(shí)，可取 qT q冷卻用和泄冷卻用和泄露的空氣量露的空氣量燃?xì)饬髁咳細(xì)饬髁?燃料消耗量進(jìn)氣量五、平衡運(yùn)行工況點(diǎn)的確定五、平衡運(yùn)行工況點(diǎn)的確定平衡運(yùn)行工況點(diǎn)：平衡運(yùn)行工況點(diǎn)： 平衡運(yùn)行線的確定：平衡運(yùn)行線的確定：是從各個(gè)部件的性能出發(fā)，用平衡關(guān)系式是從各個(gè)部件的性能出發(fā)，用平衡關(guān)系式把它們聯(lián)系起來而求得。把它們聯(lián)系起來而求得。 求解方法（1 1）聯(lián)合求解法：）聯(lián)合求解法

9、：n利用已獲得的壓氣機(jī)、燃燒室和透平的特性線，利用已獲得的壓氣機(jī)、燃燒室和透平的特性線，根據(jù)平衡運(yùn)行條件來聯(lián)合求得。根據(jù)平衡運(yùn)行條件來聯(lián)合求得。（2 2）近似計(jì)算法：）近似計(jì)算法：n若沒有透平特性線，可利用透平的橢圓方程來近若沒有透平特性線，可利用透平的橢圓方程來近似計(jì)算獲得。似計(jì)算獲得。（3 3）測(cè)試法：）測(cè)試法：利用壓氣機(jī)特性實(shí)驗(yàn)裝置來測(cè)得。利用壓氣機(jī)特性實(shí)驗(yàn)裝置來測(cè)得。測(cè)試方法測(cè)試方法 在壓氣機(jī)后面加裝一個(gè)燃燒室；將燃燒室后面在壓氣機(jī)后面加裝一個(gè)燃燒室；將燃燒室后面的排氣閥固定在某一開度來代替透平。的排氣閥固定在某一開度來代替透平。 測(cè)試時(shí)，改變?nèi)細(xì)獬鯗睾蛪簹鈾C(jī)轉(zhuǎn)速，測(cè)得不測(cè)試時(shí)，改變?nèi)?/p>

10、氣初溫和壓氣機(jī)轉(zhuǎn)速，測(cè)得不同工況下的流量和壓比。同工況下的流量和壓比。 在壓氣機(jī)特性線上，把各種轉(zhuǎn)速下的燃?xì)獬鯗卦趬簹鈾C(jī)特性線上，把各種轉(zhuǎn)速下的燃?xì)獬鯗叵嗤狞c(diǎn)連起來，得到一組相同的點(diǎn)連起來，得到一組等溫比線等溫比線。燃燒室的性能，燃燒室的性能， 一般可近似地認(rèn)為效率一般可近似地認(rèn)為效率 B和壓力保持系數(shù)和壓力保持系數(shù) 2不變，不變，即和設(shè)計(jì)工況時(shí)一樣，故未畫性能曲線。即和設(shè)計(jì)工況時(shí)一樣，故未畫性能曲線。n平衡運(yùn)行點(diǎn)主要是在壓氣機(jī)和透平性能的基平衡運(yùn)行點(diǎn)主要是在壓氣機(jī)和透平性能的基礎(chǔ)上求得的。礎(chǔ)上求得的。 實(shí)質(zhì)：實(shí)質(zhì)：是壓氣機(jī)和透平平衡運(yùn)是壓氣機(jī)和透平平衡運(yùn)行點(diǎn)的連線，是透平性能在壓行點(diǎn)的連線

11、，是透平性能在壓氣機(jī)性能曲線圖上的描述。氣機(jī)性能曲線圖上的描述。 *332pnTv不變，（）燃?xì)獗润w積流動(dòng)阻力增大*31*1e/fenTTTqP已知壓氣機(jī)轉(zhuǎn)速和透平燃?xì)鉁乇日麄€(gè)機(jī)組的聯(lián)合運(yùn)行工況點(diǎn)確定性能參數(shù)（、 ）可算出=常數(shù) TeLP 不變，轉(zhuǎn)速n時(shí)eefuPq H燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能的表示燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能的表示n通常，用通常，用Pen為坐標(biāo)來作圖，全面反映為坐標(biāo)來作圖，全面反映單軸燃?xì)廨啓C(jī)的變工況性能。單軸燃?xì)廨啓C(jī)的變工況性能。n在具體的運(yùn)行中，燃?xì)廨啓C(jī)還必須與負(fù)載平衡運(yùn)在具體的運(yùn)行中，燃?xì)廨啓C(jī)還必須與負(fù)載平衡運(yùn)行，要滿足行，要滿足PL=Pe=f(n) 。n當(dāng)把當(dāng)把Pe=f(n)畫到燃?xì)?/p>

12、輪機(jī)變工況計(jì)算得到畫到燃?xì)廨啓C(jī)變工況計(jì)算得到的的Pen圖上后，位于該規(guī)律曲線上的諸圖上后，位于該規(guī)律曲線上的諸參數(shù)變化情況，就是燃?xì)廨啓C(jī)在該負(fù)載規(guī)參數(shù)變化情況，就是燃?xì)廨啓C(jī)在該負(fù)載規(guī)律下的變工況解。律下的變工況解。6-2 單軸燃?xì)廨啓C(jī)的變工況性能單軸燃?xì)廨啓C(jī)的變工況性能n最簡(jiǎn)單的、目前實(shí)際應(yīng)用最多；最簡(jiǎn)單的、目前實(shí)際應(yīng)用最多；n功率范圍由功率范圍由10kW左右至左右至334MW。n特點(diǎn)是壓氣機(jī)與負(fù)載共軸特點(diǎn)是壓氣機(jī)與負(fù)載共軸n負(fù)載的轉(zhuǎn)速變化規(guī)律直接影響壓氣機(jī)轉(zhuǎn)速，即直接影負(fù)載的轉(zhuǎn)速變化規(guī)律直接影響壓氣機(jī)轉(zhuǎn)速，即直接影響壓氣機(jī)工況，進(jìn)而影響燃?xì)廨啓C(jī)的工況。響壓氣機(jī)工況，進(jìn)而影響燃?xì)廨啓C(jī)的工況。n

13、負(fù)載規(guī)律對(duì)單軸燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能的影響很大。負(fù)載規(guī)律對(duì)單軸燃?xì)廨啓C(jī)變工況性能的影響很大。 一、性能曲線網(wǎng)一、性能曲線網(wǎng)性能曲線網(wǎng)性能曲線網(wǎng) 平衡運(yùn)行線平衡運(yùn)行線 Pe=0零功率線零功率線（空載工況）（空載工況） min0.65 0.70n 運(yùn)行區(qū)（運(yùn)行區(qū)（范圍較小范圍較?。?機(jī)組的設(shè)計(jì)點(diǎn)機(jī)組的設(shè)計(jì)點(diǎn)位于最佳工況線位于最佳工況線左側(cè)，為什么？左側(cè)，為什么？ P195中中二、帶動(dòng)具體負(fù)載時(shí)的性能二、帶動(dòng)具體負(fù)載時(shí)的性能n1、恒速負(fù)載、恒速負(fù)載n特點(diǎn)是轉(zhuǎn)速不隨輸出功率的大小而變，始終在設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速下運(yùn)行，即沿壓氣機(jī)的no線運(yùn)行。 n2、變速負(fù)載、變速負(fù)載n螺旋槳負(fù)載是一種典型的變速負(fù)載。n它的一個(gè)主要特

14、點(diǎn)是在部分負(fù)荷下n下降，空氣流量q下降，下降且較快。 1、恒速負(fù)載、恒速負(fù)載單軸單軸 nc = nT = nL= n0=n變工況運(yùn)行線變工況運(yùn)行線 設(shè)計(jì)工況點(diǎn)設(shè)計(jì)工況點(diǎn)“O”負(fù)荷負(fù)荷Pe 時(shí)，時(shí)，保持保持p1*、T1*不變不變： 調(diào)節(jié)使調(diào)節(jié)使no不變；不變； 同時(shí)關(guān)小油門，使耗油量同時(shí)關(guān)小油門，使耗油量qf ； T3* ，即即 新的平衡點(diǎn)新的平衡點(diǎn)“b” 運(yùn)行線運(yùn)行線ob負(fù)荷負(fù)荷Pe至零，點(diǎn)至零，點(diǎn)c所示，所示， bc “c”空載工況空載工況 壓氣機(jī)：壓氣機(jī)： 、流量、流量q (或不變或不變） 透平：透平： T 、流量、流量qT 整個(gè)機(jī)組：整個(gè)機(jī)組： PebPeo qfbqfo eb n nP

15、TPT C C和和HTHT體積小，節(jié)省耐高溫材料體積小，節(jié)省耐高溫材料 4 4 在在HTHT和和PTPT之間可采用再熱之間可采用再熱 1-壓氣機(jī)C 2-高壓透平HT 3-動(dòng)力透平PT 4-發(fā)電機(jī)燃?xì)獍l(fā)生器燃?xì)獍l(fā)生器二、分軸燃?xì)廨啓C(jī)的性能曲線網(wǎng)二、分軸燃?xì)廨啓C(jī)的性能曲線網(wǎng) 和平衡運(yùn)行帶和平衡運(yùn)行帶 1、性能曲線網(wǎng)、性能曲線網(wǎng) 近似拋物線近似拋物線 虛線虛線等弧線等弧線 機(jī)組的設(shè)計(jì)點(diǎn)是否位于機(jī)組的設(shè)計(jì)點(diǎn)是否位于最佳工況線上，取決于動(dòng)最佳工況線上，取決于動(dòng)力透平設(shè)計(jì)點(diǎn)的選擇。力透平設(shè)計(jì)點(diǎn)的選擇。 當(dāng)動(dòng)力透平設(shè)計(jì)點(diǎn)選在當(dāng)動(dòng)力透平設(shè)計(jì)點(diǎn)選在最佳速比時(shí)，最佳速比時(shí)， PT 最高，最高，使使機(jī)組的設(shè)計(jì)點(diǎn)位于

16、最佳機(jī)組的設(shè)計(jì)點(diǎn)位于最佳工況線上工況線上。二、分軸燃?xì)廨啓C(jī)的性能曲線網(wǎng)二、分軸燃?xì)廨啓C(jī)的性能曲線網(wǎng) 和平衡運(yùn)行帶和平衡運(yùn)行帶 2、平衡運(yùn)行帶平衡運(yùn)行帶n在壓氣機(jī)的性能曲線上，分軸的在壓氣機(jī)的性能曲線上，分軸的平衡運(yùn)行區(qū)是平衡運(yùn)行區(qū)是一條狹長(zhǎng)的窄帶一條狹長(zhǎng)的窄帶。n它是它是動(dòng)力透平轉(zhuǎn)速變化對(duì)流量的動(dòng)力透平轉(zhuǎn)速變化對(duì)流量的影響所致影響所致。（。（影響不是很大影響不是很大）n該運(yùn)行帶的上限即動(dòng)力透平通流該運(yùn)行帶的上限即動(dòng)力透平通流能力最小點(diǎn)的連線，下限即動(dòng)力能力最小點(diǎn)的連線，下限即動(dòng)力透平通流能力最大點(diǎn)的連線。透平通流能力最大點(diǎn)的連線。當(dāng)不計(jì)及動(dòng)力透平轉(zhuǎn)速變不計(jì)及動(dòng)力透平轉(zhuǎn)速變化對(duì)通流能力的影響化對(duì)

17、通流能力的影響，等nc線上只有一個(gè)運(yùn)行點(diǎn)，把諸等nc線上的運(yùn)行點(diǎn)連起來得到了一條運(yùn)行線一條運(yùn)行線。 二、分軸燃?xì)廨啓C(jī)的性能曲線網(wǎng)二、分軸燃?xì)廨啓C(jī)的性能曲線網(wǎng) 和平衡運(yùn)行帶和平衡運(yùn)行帶3、機(jī)組的運(yùn)行區(qū)機(jī)組的運(yùn)行區(qū) *33maxTTccmaxnnPTPTmaxnn、但不受壓氣機(jī)喘振的限制。但不受壓氣機(jī)喘振的限制。 MMmax 運(yùn)行區(qū)：寬廣運(yùn)行區(qū)：寬廣，nPT = 0nPTmax。因而很適宜于帶動(dòng)轉(zhuǎn)速變化范圍很大的負(fù)載，克服了單軸機(jī)因而很適宜于帶動(dòng)轉(zhuǎn)速變化范圍很大的負(fù)載，克服了單軸機(jī)組的不足，這是分軸燃?xì)廨啓C(jī)的組的不足，這是分軸燃?xì)廨啓C(jī)的一個(gè)顯著優(yōu)點(diǎn)一個(gè)顯著優(yōu)點(diǎn)。三、帶動(dòng)具體負(fù)載時(shí)的性能三、帶動(dòng)具體

18、負(fù)載時(shí)的性能PTPT0nn3ePTPn - 在部分負(fù)荷下在部分負(fù)荷下 T3*高的高的 e未必一定高未必一定高. 在帶動(dòng)各種不同負(fù)載在帶動(dòng)各種不同負(fù)載時(shí)的平衡運(yùn)行線都是時(shí)的平衡運(yùn)行線都是很靠近的很靠近的。 帶動(dòng)恒速負(fù)荷，分軸的加載性能不如單軸的；帶動(dòng)恒速負(fù)荷，分軸的加載性能不如單軸的；其次是分軸甩負(fù)荷時(shí)動(dòng)力透平超速問題較嚴(yán)重。其次是分軸甩負(fù)荷時(shí)動(dòng)力透平超速問題較嚴(yán)重。 分軸的變工況性能分軸的變工況性能n與單軸比較與單軸比較 恒速負(fù)載恒速負(fù)載n經(jīng)濟(jì)性經(jīng)濟(jì)性 好些好些n穩(wěn)定性穩(wěn)定性 差些差些n加載性加載性 差些差些 負(fù)荷負(fù)荷Pe 時(shí)，時(shí)，T3*、nc均會(huì)下降。均會(huì)下降。單軸單軸恒速恒速單軸單軸變速變

19、速分軸分軸*1*1 q Tp*1cnT 變速負(fù)載變速負(fù)載差些差些好些好些差不多（緩和）差不多（緩和）n分軸燃?xì)廨啓C(jī)宜用于機(jī)械傳動(dòng)變速負(fù)載，如螺旋槳、車輛等。分軸燃?xì)廨啓C(jī)宜用于機(jī)械傳動(dòng)變速負(fù)載，如螺旋槳、車輛等。n目前發(fā)電用的燃?xì)廨啓C(jī)主要是單軸方案。目前發(fā)電用的燃?xì)廨啓C(jī)主要是單軸方案。 6-4 環(huán)境條件對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響環(huán)境條件對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)性能的影響1、大氣溫度對(duì)機(jī)組功率和效率的影響、大氣溫度對(duì)機(jī)組功率和效率的影響明顯明顯大氣溫度大氣溫度Ta升高時(shí)，功率和效率都降低；升高時(shí)，功率和效率都降低；大氣溫度大氣溫度Ta降低時(shí)，功率和效率都增加。降低時(shí)，功率和效率都增加。*3aa*1 aCpTvqTLT

20、與不變，()eTCPq LLCT, e,e1.4 1520.4%22.9C-25 C %aePT倍；由增至由降至2、大氣壓力對(duì)機(jī)組功率和效率的影響、大氣壓力對(duì)機(jī)組功率和效率的影響pa升高時(shí)，功率升高時(shí)，功率Pe增加增加，效率，效率 e基本基本不變；不變；pa降低時(shí)，功率降低時(shí)，功率Pe降低、效率降低、效率 e基本基本不變。不變。*3aa*1 aCTTvqpLT與不變，()eTCPq LLCT e基本不變,3、海拔的影響、海拔的影響n對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)的性能有很大影響。對(duì)燃?xì)廨啓C(jī)的性能有很大影響。n隨著海拔的升高，大氣Ta和pa都在下降:n 比體積增加，流量q和功率Pe下降;n 當(dāng)燃?xì)廨啓C(jī)保持T3*=T

21、30* 運(yùn)行時(shí)，溫比隨著海拔的升高而增加，故e提高，減少了Pe下降的幅度。二、大氣參數(shù)變化時(shí)常用的修正曲線二、大氣參數(shù)變化時(shí)常用的修正曲線 a b大氣參數(shù)對(duì)大氣參數(shù)對(duì)電站電站單軸單軸燃?xì)廨啓C(jī)燃?xì)廨啓C(jī)最大出力和效率的影響最大出力和效率的影響制造廠給出機(jī)組的最大出力和效率（或熱耗率）隨大氣參數(shù)變制造廠給出機(jī)組的最大出力和效率（或熱耗率）隨大氣參數(shù)變化的修正曲線，供用戶備查?；男拚€，供用戶備查。 設(shè)計(jì)值設(shè)計(jì)值最大值最大值高海拔地區(qū)使用虛線高海拔地區(qū)使用虛線 (1)單個(gè)變化單個(gè)變化 直接讀出直接讀出 修正系數(shù)的形式修正系數(shù)的形式 a b電站電站單軸單軸燃?xì)廨啓C(jī)燃?xì)廨啓C(jī)最大出力和效率修正系數(shù)隨大氣

22、參數(shù)的變化最大出力和效率修正系數(shù)隨大氣參數(shù)的變化電站電站分軸分軸燃?xì)廨啓C(jī)燃?xì)廨啓C(jī)最大出力和效率隨大氣參數(shù)的變化最大出力和效率隨大氣參數(shù)的變化三、燃?xì)廨啓C(jī)的通用性能曲線三、燃?xì)廨啓C(jī)的通用性能曲線 n與壓氣機(jī)、透平一樣，燃?xì)廨啓C(jī)用相似參數(shù)來與壓氣機(jī)、透平一樣，燃?xì)廨啓C(jī)用相似參數(shù)來繪制性能曲線。繪制性能曲線。單軸燃?xì)廨啓C(jī)單軸燃?xì)廨啓C(jī) 分軸燃?xì)廨啓C(jī)分軸燃?xì)廨啓C(jī)燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行區(qū)隨大氣溫度的變化燃?xì)廨啓C(jī)運(yùn)行區(qū)隨大氣溫度的變化單軸燃?xì)廨啓C(jī)單軸燃?xì)廨啓C(jī) 分軸燃?xì)廨啓C(jī)分軸燃?xì)廨啓C(jī)-ta15大氣溫度變化時(shí)機(jī)組運(yùn)行線的變化大氣溫度變化時(shí)機(jī)組運(yùn)行線的變化 -ta15 各種燃?xì)廨啓C(jī)通用性能曲線上的負(fù)載規(guī)律各種燃?xì)廨啓C(jī)通用

23、性能曲線上的負(fù)載規(guī)律線隨大氣溫度的變化都相同。線隨大氣溫度的變化都相同。（圖（圖b所示）所示） 0aaT T0aapp單軸燃?xì)廨啓C(jī) 分軸燃?xì)廨啓C(jī)：分軸燃?xì)廨啓C(jī)： 由于平衡運(yùn)行帶不隨大氣溫度變化，運(yùn)行帶又很窄，使大氣由于平衡運(yùn)行帶不隨大氣溫度變化，運(yùn)行帶又很窄，使大氣溫度變化后的平衡運(yùn)行線變化很微小，溫度變化后的平衡運(yùn)行線變化很微小，可視為不變可視為不變。 6-5 燃?xì)廨啓C(jī)的過渡工況燃?xì)廨啓C(jī)的過渡工況 不平衡工況：不平衡工況：一般一般PePL 從一個(gè)平衡工況向另一個(gè)平衡工況的過渡過程從一個(gè)平衡工況向另一個(gè)平衡工況的過渡過程不穩(wěn)定工況，如起動(dòng)、加載與減載、停機(jī)等不穩(wěn)定工況，如起動(dòng)、加載與減載、停機(jī)等其好壞對(duì)運(yùn)輸式燃?xì)廨啓C(jī)很重要其好壞對(duì)運(yùn)輸式燃?xì)廨啓C(jī)很重要一、燃?xì)廨啓C(jī)的起動(dòng)一、燃?xì)廨啓C(jī)的起動(dòng)特點(diǎn)特點(diǎn) 1 需要起動(dòng)機(jī)需要起動(dòng)機(jī) 2 起動(dòng)過程大致經(jīng)過三個(gè)階段起動(dòng)過程大致經(jīng)過三個(gè)階段 （1）冷態(tài)加速）冷態(tài)加速(0- n1) （2）熱態(tài)暖機(jī)）熱態(tài)暖機(jī)(n1 - n2 - n3) （3）熱態(tài)加速）熱態(tài)加速(n3 - n4)要求要求 1 起動(dòng)時(shí)間越短越好起動(dòng)時(shí)間越短越好 2 起動(dòng)機(jī)功率盡量小些起動(dòng)機(jī)功率盡量小些 3 起動(dòng)過程要安全穩(wěn)定起動(dòng)過程要安全穩(wěn)定 4 加熱速度盡量快慢一致加熱速度盡量快慢一致起動(dòng)過程起動(dòng)過