土質(zhì)學判斷整理

1、1章土的物理性質(zhì)及工程分類結(jié)合水是液態(tài)水的一種，故能傳遞靜水壓力。X風積土是巖石經(jīng)物理和化學風化的產(chǎn)物。X土的結(jié)構(gòu)最主要的特征是成層性。X在填方工程施工中，常用土的干密度來評價填土的壓實程度。0無論什么土，都具有可塑性。X用塑性指數(shù)Ip可以對土進行分類。X相對密實度D主要用于比較不同砂土的密實度大小。 X砂土的分類是按顆粒級配及其形狀進行的。X粉土的塑性指數(shù)Ip小于或等于10、粒徑大于的顆粒含量不超過全重 55%勺土。X 甲土的飽和度大于乙土的飽和度，則甲土的含水量一定高于乙土的含水量。X土在最優(yōu)含水量時，壓實密度最大，同一種土的壓實能量越大，最優(yōu)含水量越大。X兩種不同的粘性土，其天然含水量相

2、同，則其軟硬程度相同。X地下水位上升時，在浸濕的土層中，其顆粒相對密度和孔隙比將增大。X3章土的滲透性及滲流繪制流網(wǎng)時必須滿足的基本條件之一是流線和等勢線必須正交。O達西定律中的滲透速度不是孔隙水的實際流速。O土的孔隙比愈大，其滲透系數(shù)也愈大。 X在流網(wǎng)圖中，流線愈密集的地方，水力坡降愈小。X發(fā)生流砂時，滲流力方向與重力方向相同。X細粒土的滲透系數(shù)測定通常采用“常水頭”試驗進行。X繪制流網(wǎng)時，每個網(wǎng)格的長寬比沒有要求。X在流網(wǎng)中，任意兩相鄰流線間的滲流量相等。O管涌發(fā)生在滲流溢出處，而流土發(fā)生的部位可以在滲流溢出處， 也可以在土體內(nèi)部。X5章土的壓縮性在室內(nèi)壓縮試驗過程中，土樣在產(chǎn)生豎向壓縮的

3、同時也將產(chǎn)生側(cè)向膨脹。X飽和黏土層在單面排水條件下的固結(jié)時間為雙面排水時的2倍。X土的壓縮性指標可通過現(xiàn)場原位試驗求得。O土的壓縮性指標只能通過室內(nèi)壓縮試驗求得 X在飽和土的排水固結(jié)過程中，孔隙水壓力消散的速鋁與有效應(yīng)力增長的速率應(yīng)該是相同的。O飽和黏性土地基在外荷作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力的分布圖與附加應(yīng)力的分布 圖是相同的。O-口曲線中的壓力&是有效應(yīng)力。O'2八的土屬超高壓縮性土。 X土體的固結(jié)時間與其透水性無關(guān)。X在飽和土的固結(jié)過程中，孔隙水壓力不斷消散，總應(yīng)力和有效應(yīng)力不斷增長。X孔隙水壓力在其數(shù)值較大時會使土粒水平移動。從而引起土體體積縮小。X隨著土中有效應(yīng)力的增

4、加，土粒彼此進一步擠緊，土體產(chǎn)生壓縮變形，土體強度隨 之提高。0按分層總和計算法計算地基最終沉降時，假定地基土壓縮時不產(chǎn)生側(cè)向變形，該假 定使計算出的沉降量偏大X按分層總和計算法計算地基最終沉降時，通常取基礎(chǔ)角點下的地基附加應(yīng)力進行計 算。X在分層總和法計算公式中，h通常取土的初始孔隙比X分層總和法確定地基沉降計算深度的標準是X按規(guī)范公式計算最終沉降量時，壓縮模量的取值所對應(yīng)的應(yīng)力段范圍可取/ 一 _ 一:： xAs； <0.025£m規(guī)范公式確定地基沉降計算深度的標準是J用彈性力學公式計算得到的地基沉降常偏大，原因是由荷載試驗得到的變形模量二 值常偏小X。在無限均布荷載作用下

5、，地基不會產(chǎn)生瞬時沉降0較硬的土通常時超固結(jié)土 X飽和黏性土地基在外荷載作用下所產(chǎn)生的起始孔隙水壓力分布與附加應(yīng)力分布是相同的0在飽和土的固結(jié)過程中，若總應(yīng)力保持不變，則有效應(yīng)力不斷減小，而孔隙水壓力 不斷增加。X采用分層總和法計算得到的地基沉降量實質(zhì)上是固結(jié)沉降0某飽和黏土地基在固結(jié)度達到 40%寸的沉降量為30mm則最終沉降量為120mm X 當土層的自重應(yīng)力小于先期固結(jié)壓力時，這種土稱為超固結(jié)土O6章土的抗剪強度直接剪切試驗的優(yōu)點是可以嚴格控制排水條件，而且設(shè)備簡單操作方便。X砂土的抗剪強度由摩擦力和粘聚力兩部分組成。X十字板剪切試驗不能用來測定軟粘土的靈敏度。X對飽和軟粘土，常用無側(cè)限

6、抗壓強度試驗代替三軸儀不固結(jié)不排水剪切試驗。O土的強度問題實質(zhì)上就是土的抗剪強度問題。O在實際工程中，代表土中某點應(yīng)力狀態(tài)的莫爾應(yīng)力圓不可能與抗剪強度包線相割。O當飽和土體處于不排水狀態(tài)時，可認為土的抗剪強度為一定值。O除土的性質(zhì)外，試驗時的剪切速率是影響土體強度的最重要的因素。X在與大主應(yīng)力面成的平面上剪應(yīng)力最大，故該平面總是首先發(fā)生剪切破壞。X破裂面與大主應(yīng)力作用線的夾角為 r 1 /；'。X對于無法取得原狀土樣的土類，如在自重作用下不能保持原形的軟粘土，其抗剪強度的測定應(yīng)采用現(xiàn)場原位測試的方法進行。O對施工速度很快的砂土地基，宜采用三軸儀不固結(jié)不排水試驗或固結(jié)不排水試驗的強度指標

7、作相關(guān)的計算。X由不固結(jié)不排水剪切試驗得到的指標匚稱為土的不排水抗剪強度。0工程上天然狀態(tài)的砂土常根據(jù)標準貫入試驗錘擊數(shù)按經(jīng)驗公式確定其內(nèi)摩擦角二。07章土壓力當擋土墻向離開土體方向移動或轉(zhuǎn)動時， 作用在墻背上的土壓力就是主動土壓力。X 作用在地下室外墻上的土壓力也可以按被動土壓力計算。X按哪一種土壓力（主動、靜止或被動土壓力）計算完全取決于擋土墻的位移方向（向 前、靜止不動或向后位移）。X靜止土壓力強度"等于土在自重作用下無側(cè)向變形時的水平向自重應(yīng)力 '0 0 朗肯土壓力理論的基本假設(shè)是：墻背直立、粗糙且墻后填土面水平。X按朗肯土壓力理論計算主動土壓力時，墻后填土中破裂面與

8、水平面的夾角為討-處。X墻后填土愈松散，其對擋土墻的主動土壓力愈小。X墻背和填土之間存在的摩擦力將使主動土壓力減小、被動土壓力增大。0庫倫土壓力理論假設(shè)墻后填土填土中的滑動破裂面是平面，且通過墻踵。0庫倫土壓力理論可以計算墻后填土為成層土的情況。X擋土墻墻背傾角上愈大，主動土壓力愈小。X墻后填土的固結(jié)程度越高，作用在墻上的總推力就越大。X8章土坡穩(wěn)定性黏性土坡的穩(wěn)定性與坡高無關(guān)。X條分法分析黏性土的穩(wěn)定性時，需假定幾個可能的滑動面，這些滑動面均是最危險的滑動面。X穩(wěn)定數(shù)法適用于非均質(zhì)土坡。X畢肖普條分法的計算精度高于瑞典條分法。0畢肖普條分法只適用于有效應(yīng)力法。X9章地基承載力地基破壞模式主要

9、有整體剪切破壞和沖切剪切破壞兩種。X對均勻地基來說，增加淺基礎(chǔ)的底面寬度，可以提高地基的臨塑荷載和極限承載力。X地基臨塑荷載可以作為極限承載力使用。X地基的臨塑荷載Per作為地基承載力特征值，對于大多數(shù)地基來說，將是十分危險的。X由于土體幾乎沒有抗拉強度，故地基土的破壞模式除剪切破壞外， 還有受拉破壞。X 地基承載力特征值在數(shù)值上與地基極限承載力相差不大。X塑性區(qū)是指地基中已發(fā)生剪切破壞的區(qū)域。隨著荷載的增加，塑性區(qū)會逐漸發(fā)展擴大。0太沙基極限承載力公式適用于均勻地基上基底光滑的淺基礎(chǔ)。X一般壓縮性小的地基土，若發(fā)生失穩(wěn)，多為整體剪切破壞模式。0地基土的強度破壞是剪切破壞，而不是受壓破壞。0地

10、基的臨塑荷載大小與條形基礎(chǔ)的埋深有關(guān)，而與基礎(chǔ)寬度無關(guān)，因此只改變基礎(chǔ)寬度不能改變地基的臨塑荷載。 O局部剪切破壞的特征是， 隨著荷載的增加， 基礎(chǔ)下的塑性區(qū)僅僅發(fā)生到某一范圍。 O 太沙基承載力公式適用于地基土是整體或局部剪切破壞的情況。 O第一層土為細砂 1=19kN/m3, s=m3, w=18%; 第二層土為粘土 , 2=m3, s=m3,w=50%, wL=48%, wp=50%并有地下水位存在。計算土中自重應(yīng)力。 第一層土為細砂，地下水位以下考慮浮力作用Js(1 w)(2599.81) 19 10kN/m325.9(1 0.18)第二層為粘土層，其液性指數(shù)i wwPI LWlWp5

11、0 2548 251.091故受水的浮力作用，浮重度為(26.8 9.81) 16.826.8 (1 0.50)7.1kN /m3a點:z=0，sz= z =0；b點:z=2msz=19 2=38kPa；c點:z=5msz=19 2+10 3=68kPa；d點:z=9msz=19 2+10 3+ 4=2 m |3m細砂言 h= 19 kN/m,n=25.9 kN/m?rlb.SkN/m3粘土 =26 8 kN/m7 wL=4g%心5吆能kP日68 kPa96 4 kPa黏土 r=19. 3 KN/m3W=20%,W55%,W=24%T粗砂r=m3解：水下的粗砂層受到水的浮力作用，其有效重度：r

12、' rsat rw 19.5 9.819.69KN /m3粘土層因為W Wp,所以Il 0,故認為土層不受到水的浮力作用，土層面上還受到上面的靜水壓力作用。a點：Z 0， cz 0KPa；b點：Z 10m,該點位于粗砂層中，CZ r,z 9.69 1096.9KPa;L點：Z 10m,該點位于粘土層中，CZ r ,z rwhw 9.69 10 9.81 14 224.4KPa;c點：Z 15m, CZ 24.4 19.3 5 320.9KPa。3米，10米，5米1. 土的固相物質(zhì)：無機礦物顆粒（原生礦物和次生礦物）和有機質(zhì)2. 結(jié)合水：處于土顆粒表面水膜中的水，受到表面引力的控制而不服

13、從靜 水力學規(guī)律，其冰點低于零度。分為強結(jié) 合 水和弱結(jié) 合水 。3. 自由水 分為重力水和毛細水。4. 在 工 程 上 常 把 大 小 相 近 的 土 粒 合 并 為 組 稱 為 粒 組 。5. 界限含水率 ：是指黏性土從一個稠度狀態(tài)過渡到另外一個稠度狀態(tài)時的分界含 水率。6. 液限l :土從液體狀態(tài)向塑性狀態(tài)過渡的界限含水量。塑限p : 土由塑體狀態(tài)向固體狀態(tài)過渡的界限含水量。縮限s： 土由半固體狀態(tài)向固體狀態(tài)過渡的界限含水量。7. 塑性指數(shù) Ip :Ip= 3 l- 3 p液性：I L=（ 3 - 3 p）/（3 l- 3 p）Il 越大，土越軟8. 滲透性 :土允許水透過的性能稱為土的

14、滲透性。9. 土中水的滲流 :在水頭差作用下， 土體中的自由水通過土體孔隙通道流動的特性。10. 管涌現(xiàn)象 :在滲流作用下土體中的細顆粒在粗顆粒形成的孔隙道中發(fā)生移動并被帶走的現(xiàn)象。11. 流砂現(xiàn)象 : 在向上的滲流力作用下，粒間有效應(yīng)力為零時，顆粒群發(fā)生懸浮、移動的現(xiàn)象。12. 管涌和流砂:區(qū)別 :（1）流砂發(fā)生在水力梯度大于臨界水力梯度，而管涌發(fā)生在水力梯 度小于臨界水力梯度情況下；（ 2）流砂發(fā)生的部位在滲流逸出處， 而管涌發(fā)生的部位可在滲流逸出處，也可在土體內(nèi)部；（3）流砂發(fā)生在水流方向向上，而管涌沒有限制。相同點:都是由于滲流力的作用，使土體顆粒流失或局部土體產(chǎn)生移動，導 致土體變形

15、甚至失穩(wěn)13. 土的抗剪強度（t f）:是指土體抵抗抗剪切破壞的極限能力。14. 靜止土壓力（ E0）墻受側(cè)向土壓力后，墻身變形或位移很小，可認為墻不發(fā)生轉(zhuǎn)動或位移，墻 后土體沒有破壞，處于彈性平衡狀態(tài)，墻上承受土壓力稱為靜止土壓力E0。15. 主動土壓力（ EA） 擋土墻在填土壓力作用下，向著背離填土方向移動或沿墻跟的轉(zhuǎn)動，直至土 體達到主動平衡狀態(tài)，形成滑動面，此時的土壓力稱為主動土壓力。16. 被動土壓力（ EP）擋土墻在外力作用下向著土體的方向移動或轉(zhuǎn)動， 土壓力逐漸增大， 直至土體達到被動極限平衡狀態(tài)，形成滑動面。此時的土壓力稱為被動土壓力 EP。17整體剪切破壞的特征 ： 基底壓力

16、 p 超過臨塑荷載后， 隨荷載的增加， 剪切破壞區(qū)不斷擴大， 最后在 地基中形成連續(xù)的滑動面， 基礎(chǔ)急劇下沉并可能向一側(cè)傾斜， 基礎(chǔ)四周的地 面明顯降起。密實的砂土和硬粘土較可能發(fā)生這種破壞形式。18局部剪切破壞的特征 ： 隨著荷載的增加，塑性區(qū)只發(fā)展到地基內(nèi)某一范圍，滑動面不延伸到地面而 是終止在地基內(nèi)某一深度處， 基礎(chǔ)周圍地面稍有隆起， 地基會發(fā)生較大變形， 但房屋一般不會倒坍，中等密實砂土 , 松砂和軟粘土都可能發(fā)生這種破壞形 式。19. 沖剪破壞的特征 ：基礎(chǔ)下軟弱土發(fā)生垂直剪切破壞，使基礎(chǔ)連續(xù)下沉。破壞時地基中無明顯滑 動面，基礎(chǔ)四周地面無隆起而是下陷，基礎(chǔ)無明顯傾斜，但發(fā)生較大沉降

17、， 對于壓縮性較大的松砂和軟土地基可能發(fā)生這種破壞形式。20:地下水位的升降對地基承載力有什么影響：上升承載力降低，下降承載力增加。21:動水力：水在土中滲流時，對單位體積土骨架所產(chǎn)生的作用力。22：臨界水頭梯度：當動水力GD的數(shù)值等于或大于土的浮重度 r'時,土體顆粒間的壓力就等于 零,土顆粒將處于懸浮狀態(tài)而失去穩(wěn)定，這時的水頭梯度稱臨界水頭梯度。23.砂土的相對密度：砂土處于最疏松狀態(tài)的孔隙比與天然狀態(tài)孔隙比之差和最疏松狀態(tài)的孔隙 比與最密實狀態(tài)的孔隙比之差的比值。24 土的壓縮性特點： .土的壓縮主要是由于空隙體積減少而引起的。 .由于孔隙水的排出而引起的壓縮對于飽和黏性土來說是需要時間的，土的壓縮隨時間增長的過程稱為土的固結(jié)。25. 朗金主動計算公式：Pa itg2(45) 2c?tg(45) rzKa 2c. Ka被動：Pp rztg2 (45-) 2c tg(45-) rzKp 2c . KpRz- 土的重度；z-計算點深度；C- 土的粘聚力；Ka，Kp-主動，被 動系數(shù)Ka tg2(45/ ； Kp tg2(45-)26. 地