單層索網(wǎng)玻璃幕墻

1、12 單層索網(wǎng)玻璃幕墻 單層索網(wǎng)玻璃幕墻由于具有良好通透性而受到青睞。單層索網(wǎng)玻璃幕墻分為單向單層索與玻璃組合體系和雙向單層索網(wǎng)體系。如果單向單層索之間沒有橫向索把它們互相連接起來，就未形成結(jié)構(gòu)體系，就會因整體失穩(wěn)而破壞，就要把玻璃作為單向單層索的橫向結(jié)構(gòu)，即考慮玻璃的作用才能形成穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)。雙向單層索網(wǎng)體系靠雙向索組成的索網(wǎng)形成穩(wěn)定的結(jié)構(gòu)。單層索網(wǎng)玻璃幕墻是國外開發(fā)的，但沒有人給我們提供建造單層索網(wǎng)玻璃幕墻整套技術(shù)，完全靠自己摸索，國外也有些資料介紹了一根單索的撓度和內(nèi)力的關(guān)系(見表12-6)，有些人以為表12-6的參數(shù)是用來選擇最大撓度控制值的，并按最大撓度控制值求出索的內(nèi)力，這樣理解是不

2、完整的，索的撓曲（矢高）越大內(nèi)力越小，撓曲（矢高）越小內(nèi)力越大，表12-6所列參數(shù)說明了這一點(diǎn)。 表12-6 f/L1/4001/3001/2501/2001/1501/1001/801/601/50N100P75P62.5P50P37.5P25P20P15P12.5P 單層索網(wǎng)幕墻由于兩個方向的約束，單層索網(wǎng)的撓度由兩邊中央逐步增加（不是線性的），表12-6參數(shù)說明了一幅幕墻不同部位索的撓曲（矢高）與內(nèi)力的關(guān)系，因此在對索結(jié)構(gòu)分析時，要把整個索網(wǎng)（包括是單向單層索與玻璃組成雙向結(jié)構(gòu)）作為雙向結(jié)構(gòu)來分析，這樣就可求出每根索的撓度和分配到的荷載，從而求出索的內(nèi)力。在效應(yīng)分析時要取可變荷載最不利分

3、布，當(dāng)可變荷載滿布時，某些索截面內(nèi)力最不利，而其他一些索則不然，因此要分別求可變荷載豎向3/4、1/2、1/4滿布，橫向3/4、1/2、1/4滿布，整個索網(wǎng)十字型分割時的1/4分布時的荷載分配與撓曲（矢高），求每根索在荷載最不利分布時的內(nèi)力，進(jìn)行截面承載能力驗算，如果以為只對可變荷載滿布時，撓曲最大的一根索進(jìn)行驗算，可能這一根索不是起控制作用的，按此種方法計算結(jié)果設(shè)計的幕墻包含著相當(dāng)大的風(fēng)險。我們必須對單層索網(wǎng)按雙向結(jié)構(gòu)分析，找出每根索在最不利可變荷載分布情況下的撓曲（矢高）和荷載分配，再進(jìn)入內(nèi)力分析和截面承載能力驗算。 單層索網(wǎng)玻璃幕墻是柔性張拉結(jié)構(gòu)，在沒有施加預(yù)應(yīng)力之前沒有剛度，其形狀也是

4、不確定的，必須通過施加適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力賦予其一定的形狀，才能成為能承受外荷的結(jié)構(gòu)。單層索網(wǎng)玻璃幕墻的預(yù)應(yīng)力必須通過結(jié)構(gòu)自身變位條件來維持，如果說張拉拉索是產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力的外在因素的話，那么能夠通過變形協(xié)調(diào)條件來維持預(yù)應(yīng)力的存在是產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力的內(nèi)在因素。靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力可直接求解平衡方程得到，變位協(xié)調(diào)條件與靜定結(jié)構(gòu)的桿件內(nèi)力無關(guān)，這種性質(zhì)決定了靜定結(jié)構(gòu)不能作為預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)。相比之下，超靜定結(jié)構(gòu)卻不相同，超靜結(jié)構(gòu)桿件內(nèi)力并不由平衡條件唯一確定，同時還取決于變形協(xié)調(diào)條件，這種性能決定了單層索網(wǎng)玻璃幕墻是預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，同時又是超靜定結(jié)構(gòu)，這是維持單層索網(wǎng)玻璃幕墻結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力在結(jié)構(gòu)形式方面的要求。單層索網(wǎng)玻璃幕墻的穩(wěn)定與

5、預(yù)應(yīng)力控制是單層索網(wǎng)玻璃幕墻設(shè)計、施工技術(shù)中的關(guān)鍵問題。 單層索網(wǎng)玻璃幕墻和一般鋼桁架不一樣，從靜力學(xué)角度分析，“Maxwell原理”指出：對有j個結(jié)點(diǎn)的結(jié)構(gòu)體系必須有：b3j-6個桿件才能使其成為幾何不變體系，但是C.R.Calladine指出：存在小于“Maxwell原則”要求桿件數(shù)的穩(wěn)定體系。實際上，“Maxwell原則”是結(jié)構(gòu)在線性條件下處于幾何不變的必須條件，而例外的情況在非線性條件下成立，單層索網(wǎng)玻璃幕墻體系保持幾何穩(wěn)定的特征是：1、結(jié)構(gòu)可以發(fā)生無窮小機(jī)構(gòu)運(yùn)動；2、至少存在一個預(yù)應(yīng)力模態(tài)，存在可剛化的自應(yīng)力平衡體系。當(dāng)此類結(jié)構(gòu)中的桿件長度即將發(fā)生改變時，就會在節(jié)點(diǎn)上產(chǎn)生不平衡力，該

6、不平衡力能使節(jié)點(diǎn)具有恢復(fù)初始位置的趨勢，使結(jié)構(gòu)趨于硬化。實際上，“Maxwell原則”是結(jié)構(gòu)在線性條件下處于幾何不變的必須條件，而例外的情況在非線性條件下成立。不能認(rèn)為單層索網(wǎng)玻璃幕墻預(yù)應(yīng)力滿足了始態(tài)的要求就算完成了任務(wù)（要滿足始態(tài)的力系平衡，只要施加不太大的預(yù)應(yīng)力就可以了），還要求預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)在終態(tài)（即張拉索桿結(jié)構(gòu)承受最大設(shè)計水平作用時），任意一根索都不發(fā)生松弛，且保持一定大小的張力儲備。單層索網(wǎng)玻璃幕墻最早出現(xiàn)在德國，在德國也用得很多，但德國是一個非抗震設(shè)防國家，因此，它不可能提供中國這個多強(qiáng)烈地震國家有抗震設(shè)防的要求的單層索網(wǎng)幕墻的設(shè)計計算方法，這個任務(wù)要中國工程技術(shù)人員來完成。北京土城電

7、話局信息港四季中庭是在兩座建筑間設(shè)共享空間，它的外壁要采用單層索網(wǎng)幕墻，根據(jù)抗震設(shè)計計算，這兩座建筑物在設(shè)防烈度下，其頂部位移達(dá)170mm，鋼索不可能有如此大伸長，即兩座建筑頂部位移達(dá)到170mm時，勢必將鋼索拉斷，在設(shè)計時采用了過載保護(hù)器，過載保護(hù)器裝有壓縮量為170mm的彈簧。鋼索用保險索與錨定結(jié)構(gòu)連接，當(dāng)鋼索內(nèi)力達(dá)到容許應(yīng)力時，保險索自動斷開（即保險索破斷拉力的鋼索的容許應(yīng)力）鋼索支承在彈簧裝置的頂板上，由彈簧裝置調(diào)節(jié)170mm位移，免使鋼索破斷。1221 哈爾濱國際體育會展中心預(yù)應(yīng)力單層索網(wǎng)幕 哈爾濱國際會展體育中心是黑龍江省哈爾濱市重點(diǎn)工程，是全國首家將展覽、會議和體育館三部分功能統(tǒng)

8、一規(guī)劃布置，能舉辦大型展覽和召開國際會議及進(jìn)行國際體育比賽的大型會議工程。工程位于哈爾濱市開發(fā)區(qū)紅旗大街和長江路交匯處，占地面積63萬m2，總建筑面積36萬m2（圖12-77）。 哈爾濱國際體育中心工程由三部分組成：12500個國際標(biāo)準(zhǔn)展位的國際展覽中心、綜合訓(xùn)練館、體育館；2 國際會議中心和賓館，是含1800座會議廳兼劇場及多種規(guī)模的會議廳以及一座38層總高度169.70米的賓館；35萬人體育場。 一理念解讀重構(gòu)建筑內(nèi)涵1 契合地域 設(shè)計中立于地域文化傳承，用現(xiàn)代技術(shù)手段表現(xiàn)傳統(tǒng)文化意韻，使建筑與環(huán)境有機(jī)結(jié)合，賦予會展體育中心獨(dú)特的形象以及豐富內(nèi)涵，使之成為哈爾濱市的標(biāo)志性建筑。2 表征時代

9、 設(shè)計中強(qiáng)調(diào)完整協(xié)調(diào)的形體組合，力求以簡明大方的整體美感達(dá)到可識別性，通過塑造會展建筑標(biāo)志性的建筑形體、深層的文化內(nèi)涵充分展現(xiàn)時代風(fēng)貌。3 弘揚(yáng)技術(shù) 設(shè)計中采用先進(jìn)的技術(shù)手段實現(xiàn)建筑功能所需空間，索拱結(jié)構(gòu)、膜結(jié)構(gòu)，玻璃幕墻、金屬板材等作為構(gòu)圖元素，將現(xiàn)代會展建筑高技術(shù)含量表現(xiàn)得淋漓盡致。4 注重效益 根據(jù)會展中心的復(fù)合性特征，分別從功能設(shè)置、空間高度、交通組織及結(jié)構(gòu)協(xié)調(diào)等多方面研究其各部分要素的協(xié)同關(guān)系，并確定相應(yīng)的設(shè)計方法。為避免空間的浪費(fèi)，將建筑各組成部分有機(jī)的加以劃分，采用高效實用的立體交通系統(tǒng)，合理組織人流和貨運(yùn)，確保展覽、會議和體育設(shè)施多樣化結(jié)合使用的靈活性，從而發(fā)揮綜合體整體效益。

10、 二功能整合架構(gòu)系統(tǒng)觀念 會展體育中心是處在一定社會環(huán)境中的復(fù)雜人工系統(tǒng)，它包括展館、會議中心、體育場館等內(nèi)容，多種功能的系統(tǒng)化組合，使單個功能克服了局限性，并在相互依存的基礎(chǔ)上，創(chuàng)造了更為廣泛與優(yōu)越的整體功能。同時通過利用系統(tǒng)內(nèi)部整體與部分、組成結(jié)構(gòu)與功能、整體與目標(biāo)以及系統(tǒng)與外部環(huán)境相互作用，促使系統(tǒng)整體向最優(yōu)化的方向發(fā)展。 三總體布局遵循場地性質(zhì)在創(chuàng)作中以符合場地性質(zhì)、功能使用合理分區(qū)為原則，充分考慮城市景觀與環(huán)境承載力，力求布局合理，兼顧建設(shè)和遠(yuǎn)期發(fā)展，使該工程建設(shè)具有綜合的環(huán)境效益與社會效益。整個場地以泰山路為界分為東西兩區(qū)，西區(qū)為會展中心，東區(qū)為體育中心。三個分項工程坐北朝南，呈U

11、字形布局，環(huán)抱南向中心廣場，沿紅旗大街一側(cè)為國際會議中心、劇場以及為會議服務(wù)的超高層賓館，沿長江路由西向東一字形布置國際展覽中心、綜合訓(xùn)練館和萬人體育館；南直路一側(cè)為5萬人體育場。城市干道泰山路南北方向穿過綜合訓(xùn)練館下；另設(shè)有三條穿越展覽中心的消防通道和能進(jìn)入體育場的消防通道；整個場地內(nèi)共設(shè)有8個道路出入口，與城市道路相連，車輛進(jìn)出方便快捷。 四空間調(diào)度詮釋高效品質(zhì)1 內(nèi)部空間展廳從功能實用、人員安全疏散和節(jié)能等角度綜合考慮劃分為相對獨(dú)立又緊密聯(lián)系的三個展廳，由南側(cè)寬21m的共享長廊聯(lián)系在一起，每兩個展廳之間設(shè)一條室外街，街道兩側(cè)的分隔采用玻璃幕墻，其作用是在保證各展廳之間視線通暢的同時，也能

12、使各展廳之間通過室外街建立便捷的交通聯(lián)系。在緊急事故時，三條室外街作為安全通道可以疏散大量人員，7.20 m的凈寬度還可以保證消防車順利通行。此外通過室外街分隔墻的開啟和關(guān)閉，各個展廳既可單獨(dú)使用又可根據(jù)不同展覽規(guī)模聯(lián)為一體。每個展廳均有獨(dú)立的空調(diào)系統(tǒng)及展覽配套設(shè)施，展位滿足3 m ×3 m國際標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)，展廳最低凈高為15.30 m，在滿足10 m國際通用凈高的同時更有利于實現(xiàn)蓄煙排煙方式。國際會議中心和賓館部分平面形式為富于生機(jī)的“葉”形，既隱喻建筑與自然的和諧，又通過“葉子”的上、中、下部設(shè)置的三個中庭空間將平面功能有機(jī)的組織在一起，建筑內(nèi)部功能緊湊，有序，空間設(shè)計收放自然、適度

13、。三個大小不同的中庭既緩解了大量人流帶來的緊張，又創(chuàng)造了充滿動感活力和凝聚力的公共空間，使空間更具流動性、開放型和多功能性。為改善高層環(huán)境質(zhì)量，我們在塔樓頂部設(shè)六組邊廳共享空間，作為地面公共活動在垂直方向的延續(xù)和補(bǔ)充，更為重要的是它將陽光、綠化、空氣等自然生態(tài)元素引入高層建筑，賦于建筑更為完善的生理機(jī)能。訓(xùn)練館和體育館設(shè)計均按標(biāo)準(zhǔn)比賽場地考慮，同時也兼顧體育建筑與會展建筑的互補(bǔ)。室內(nèi)訓(xùn)練館部分為綜合訓(xùn)練館的核心內(nèi)容，所有建筑空間均圍繞它進(jìn)行組織設(shè)計，其功能具有長期性和開放性兩大特點(diǎn)。結(jié)構(gòu)形式采用單層大跨度鋼結(jié)構(gòu)索拱體系，為田徑館及乒乓球館提供了無柱大空間。從自然采光和節(jié)約能源的角度出發(fā)，我們在

14、造型設(shè)計上采用南高北低的做法，南面利用點(diǎn)支式玻璃幕墻作為間接采光面，形成采光廊，避免眩光。此外屋面每隔15 m設(shè)置面積為660平米的三角形玻璃天窗，由自控系統(tǒng)控制啟閉，可獲得良好的通風(fēng)和火災(zāi)狀態(tài)下的排煙。2 外部空間三個分項工程在該地段集中布局，節(jié)約用地，既提高了綠化率，又為大面積室外展場提供了場所。室外中心廣揚(yáng)主要用以組織集會、室外展覽、交通集散、居民游覽休息等功能。會議中心鄰近展覽中心，便于提供會議期間的展覽場地，展覽中心與綜合訓(xùn)練館聯(lián)合布置，可以互為借用，體育館也可在比賽時作為運(yùn)動員熱身場地。沿場地周圍主要干道設(shè)置多處室外停車場和下沉停車場，便于交通快速疏散。 五形式創(chuàng)作表達(dá)技術(shù)美學(xué)先進(jìn)

15、的結(jié)構(gòu)技術(shù)、新型的建筑材料賦予設(shè)計師豐富的建筑語言，展現(xiàn)了現(xiàn)代建筑的無窮魅力。我們從建筑自身的技術(shù)美學(xué)出發(fā)，強(qiáng)調(diào)綜合設(shè)施的統(tǒng)一性和整體感。優(yōu)美的輪廓線體現(xiàn)了建筑群的自然有機(jī)，曲線與直線交強(qiáng)的語匯體現(xiàn)著人與自然、人與建筑、人與人之間的互動關(guān)系。在營造連續(xù)而豐富的空間效果的同時，展現(xiàn)了大型城市公共特殊視覺特征。建筑群以超高層會議中心和賓館作為景觀序幕，經(jīng)過展覽中心、綜合訓(xùn)練館、體育館形成的連續(xù)穩(wěn)定的空間序列，至5萬人體育場作為收尾。建筑群天際輪廓線變化豐富，起伏跌宕。建筑群整體形象簡潔流暢，其強(qiáng)烈的雕塑感和明快的色彩賦予建筑造型鮮明的時代特征和強(qiáng)烈的視覺志震憾。六技術(shù)支持綜合創(chuàng)新理念技術(shù)不僅是建筑

16、創(chuàng)作的物質(zhì)基礎(chǔ)，更是實現(xiàn)空間的可靠保障。設(shè)計中優(yōu)化技術(shù)措施，采用高技術(shù)手段來實現(xiàn)建筑功能的需求。主體展廳采用先進(jìn)的鋼結(jié)構(gòu)索拱體系，形成128 m跨度的無柱空間，目前在國內(nèi)同類建筑中位居領(lǐng)先。哈爾濱國際會展體育中心工程設(shè)計中采用的預(yù)應(yīng)力垂直單索結(jié)構(gòu)玻璃幕墻系統(tǒng)在國內(nèi)尚無應(yīng)用實例，為防止哈爾濱地區(qū)寒冷的冬季因室內(nèi)外溫差通過連接件不銹鋼金屬熱傳遞而在室內(nèi)玻璃表面出現(xiàn)結(jié)露或冷凝等現(xiàn)象，設(shè)計中采用兩各專利技術(shù)及科研成果：第一種為中空玻璃外置式連接件，其特點(diǎn)在于室外有一球形不銹鋼金屬扣蓋，在扣蓋與連接件外表面間設(shè)絕緣隔熱材料，隔斷室內(nèi)與室外的熱量傳遞；另一種為中空玻璃內(nèi)置式連接件，其特點(diǎn)在于連接件置于中空

17、玻璃內(nèi)片玻璃上，不穿透外片玻璃，完全隔斷室內(nèi)外熱量傳遞。此外，工程采用的雨淋自動滅火系統(tǒng)，樓宇自動化智能控制系統(tǒng)，大空間遠(yuǎn)距離送風(fēng)系統(tǒng)，都經(jīng)過優(yōu)化設(shè)計，并應(yīng)用多項國內(nèi)外成熟技術(shù)。復(fù)雜的高科技網(wǎng)絡(luò)，賦予建筑新陳代謝的生命力，使它獲得無限生機(jī)。 A工程鳥瞰圖 b.工程立面圖圖12-77 哈爾濱國際體育會展中心立面圖1幕墻結(jié)構(gòu)體系 由于建筑功能及建筑藝術(shù)的要求，四周立面大面積采用了玻璃幕墻作為外圍護(hù)結(jié)構(gòu)，幕墻面積共33800平方米。兩側(cè)山墻及長江路立面標(biāo)高15.00米以上采用了預(yù)應(yīng)力索桁架點(diǎn)支式幕墻；黃河路立面大面積采用了鋁合金明框幕墻及通風(fēng)百葉；透光長廊部分采用了預(yù)應(yīng)力單索幕墻，幕墻總長度561米

18、，高12米，幕墻面積共5400平方米（圖12-78）。a.總剖面圖 b. 透光長廊透視圖圖12-78 總剖面及透光長廊透視圖為與主體鋼結(jié)構(gòu)支撐柱15米間距相呼應(yīng)，透光長廊單索幕墻抗風(fēng)柱采用平行弦桁架，間距7.5米（圖12-79）。設(shè)計中考慮主體建筑伸縮縫的設(shè)置情況采用了單層索網(wǎng)45米跨張拉單元，在伸縮縫的左右兩側(cè)。設(shè)置了三角形空間鋼構(gòu)架，以增加單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)體系的邊界剛度。玻璃分格基本尺寸為1875mm×2800mm，面板玻璃采用的是12+12A+10鋼化中空Low-E玻璃。沿玻璃水平及豎向分格處設(shè)置了22不銹鋼拉索，用以承受水平及豎向荷載。a.單元立面玻璃分格圖 b.單元立面索網(wǎng)布置

19、圖 c.幕墻抗風(fēng)柱剖面 d.豎向拉索剖需圖12-79 單索幕墻單元結(jié)構(gòu)示意圖2幕墻結(jié)構(gòu)傳力途徑 水平風(fēng)荷載由玻璃面板通過矩形爪點(diǎn)傳給豎向及水平不銹鋼拉索，水平不銹鋼拉索承受的水平荷載由幕墻抗風(fēng)柱傳遞給抗風(fēng)柱頂部鋼結(jié)構(gòu)及底部混凝土梁；豎向拉索承受的水平荷載一部分傳遞給底部混凝土梁，一部分由豎索頂部鋼構(gòu)架通過其兩側(cè)幕墻抗風(fēng)柱傳遞給底部混凝土梁。幕墻自重由豎向拉索通過頂部鋼構(gòu)架和幕墻抗風(fēng)柱傳遞給混凝土梁。3幕墻結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造設(shè)計31水平與豎向拉索構(gòu)造節(jié)點(diǎn)水平與豎向拉索采用矩形爪點(diǎn)的構(gòu)造措施（圖12-80），矩形爪點(diǎn)構(gòu)造尺寸為260mm×80mm。為加強(qiáng)爪點(diǎn)抵抗水平負(fù)風(fēng)壓的能力，爪點(diǎn)采用了槽

20、形構(gòu)造。爪點(diǎn)外夾片與內(nèi)夾片用不銹鋼螺栓相連。在內(nèi)、外夾片的背后，由兩塊帶凹槽的壓塊通過四根不銹鋼螺栓將水平與豎向拉索錨固鎖緊。圖四12-80 矩形爪點(diǎn)節(jié)點(diǎn)構(gòu)造示意32水平單拉索邊部節(jié)點(diǎn) 水平單拉索的兩端張拉在變形縫兩側(cè)的三角空間桁架上（圖12-81），為加強(qiáng)邊部節(jié)點(diǎn)與三角空間桁架的剛度，采用了加勁板的構(gòu)造措施。在最大水平荷載作用，拉索的最大變形為150mm，為防止單索端頭張拉裝置中螺桿與矩形爪點(diǎn)夾具扭曲影響，采用半球鉸夾具使螺桿在夾具內(nèi)有萬向±5°的旋轉(zhuǎn)自由度。 圖12-81 水平索邊部張拉節(jié)點(diǎn)示意圖33豎向單拉索頂部與底部節(jié)點(diǎn) 在幕墻頂部設(shè)置片式鋼桁架，用以承受豎向單拉索

21、的拉力，豎向單拉索頂部調(diào)節(jié)張拉裝置與水平單拉索相同，采用半球鉸夾具，拉索固定錨固端螺桿在夾具內(nèi)可有±5°的萬向旋轉(zhuǎn)自由度（圖12-82）。由于玻璃為脆性材料，在幕墻玻璃頂部采用了風(fēng)琴板密封屏，用以防止主體鋼結(jié)構(gòu)及屋蓋和單層索網(wǎng)變形導(dǎo)致玻璃破損的現(xiàn)象發(fā)生。 圖12-82 豎向拉索頂、底部節(jié)點(diǎn)示意圖在底部設(shè)計有300mm高的大理石踢角，防止哈爾濱冬季積雪對玻璃清潔的影響。豎索的底部與頂部不同，拉索固定錨固端由鎖頭通過耳板與預(yù)埋件相連。34伸縮縫處節(jié)點(diǎn)設(shè)計主體建筑伸縮縫每45米一道，在其兩側(cè)各設(shè)置一榀三角形空間桁架，幕墻玻璃在伸縮縫處斷開，用單獨(dú)設(shè)計并開模的鋁合金型材封邊收口（圖

22、12-83）。受溫度影響時，每45米跨伸縮縫索網(wǎng)單元間相互不受約束和限制，保證了結(jié)構(gòu)的安全。 圖12-83 伸縮縫處節(jié)點(diǎn)示意圖4索網(wǎng)結(jié)構(gòu)體系靜力計算分析41基本參數(shù)取值4.1.1基本風(fēng)壓取WO=0.55KN/m2，地面粗糙度類別:B 類;風(fēng)壓高度變化系數(shù)Z取1.0;風(fēng)荷載體形系數(shù)S取1.2;風(fēng)振系數(shù)Z取2.0;4.1.2地震設(shè)防烈度：地震烈度為6度，抗震措施按7度考慮；4.1.3玻璃配置為鋼化中空Low-E玻璃，12(FT)+12A+10(FT)，自重0.6Kpa，彈性模量E=1.0×105N/mm2。4.1.4水平及豎向拉索采用22不銹鋼拉索。彈性模量E=1.25×105

23、N/mm2，破斷強(qiáng)度為304.80KN。4.2索網(wǎng)體系空間計算 4.2.1結(jié)構(gòu)計算模型 在索網(wǎng)體系計算中，選取7.5米跨進(jìn)行空間有限元分析，計算模型（圖12-84）。在計算中其邊界條件假定為：水平拉索與兩端幕墻抗風(fēng)柱、豎索與頂部片式鋼桁架及底部考慮為鉸接，約束三個方向線位移；幕墻抗風(fēng)柱頂端鉸接，約束平面外位移。水平與豎向拉索邊界條件考慮足夠剛性，索網(wǎng)不受主體結(jié)構(gòu)變形的影響。索網(wǎng)尺寸為7500mm×12000mm。每個節(jié)點(diǎn)承受的荷載為：PK1=7.2KN, PK2=6.93KN，PK3=6.44KN，GK1=3.94KN，GK2=4.23KN 。圖12-84 單層網(wǎng)索體系計算模型4.2

24、.2構(gòu)件截面 幕墻抗風(fēng)柱采用Q345無縫鋼管。水平與豎向22不銹鋼拉索采用1×37規(guī)格單股繩，主要桿件截面見下表12-7。 表12-7 名稱前弦桿后弦桿垂直腹桿斜腹桿水平索豎向索截面180×10168×889×589×522224.2.3索網(wǎng)強(qiáng)度及變形分析為保證幕墻玻璃的安全，應(yīng)控制單索網(wǎng)結(jié)構(gòu)體系的變形，變形過大，會對幕墻玻璃造成不利影響；反之，單層索網(wǎng)變形控制過嚴(yán)，索的拉力亦隨之增大，對單層索網(wǎng)邊界的剛度要求就越高。單層索網(wǎng)本身不變形時，整個體系是沒有剛度的，只有產(chǎn)生變形才有剛度，因而索網(wǎng)的撓度和結(jié)構(gòu)剛度密切相關(guān)。隨著荷載的增加，結(jié)構(gòu)的位移在

25、增加，隨之結(jié)構(gòu)剛度在增加。因而在相同荷載增量下，結(jié)構(gòu)的位移增量隨之減小，相應(yīng)索的伸長量減小和索拉力增加的減少。為達(dá)到理想的設(shè)計效果，就要求在單層索網(wǎng)變形和索的拉力二者中求一個最佳的結(jié)合點(diǎn)。表12-8 各種不同控制撓度變形下索的拉力與應(yīng)力對照表撓度限值索的預(yù)應(yīng)力（N/mm2）Z向撓度（ mm）索拉力（KN）索應(yīng)力（N/mm2）Fx（KN）Fy（KN）L/45166.720f=0.18×1350=243.016497.83429.997.7281.68L/5015020f=0.23×1350=310.5148.4105.42463.6105.4293.13L/9083.322f

26、=0.25×1350=337.581.3113.87394.9110.50113.81L/1007522f=0.28×1350=378.071.7123.53428.4120.12123.48表12-8中，F(xiàn)x 、Fy為x、y向的最大支座反力，L=7500mm，計算中考慮預(yù)張力70KN。從表中我們可以看出，在索的預(yù)應(yīng)力相近，Z向撓度相差不大時，因其支座反力略小宜優(yōu)先采用細(xì)的拉索。根據(jù)ANSYS有限元計算結(jié)果，拉力最大值出現(xiàn)在節(jié)點(diǎn)單元號6，最大拉力105.42KN，拉應(yīng)力463.6N/mm2；最小值出現(xiàn)在節(jié)點(diǎn)單元號14，最小拉力81.16KN，拉應(yīng)力356.3N/mm2。實際

27、工程設(shè)計中，以L/50撓度限值來進(jìn)行設(shè)計，索的拉應(yīng)力合理取值范圍界定在387464.4Mpa。為增加單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)體系安全儲備，水平與豎向拉索采用22不銹鋼絞線。5幕墻試驗對幕墻設(shè)計的保證5.1預(yù)應(yīng)力單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)是本工程的關(guān)鍵性結(jié)構(gòu)，加工制作要求高，單根拉索的張拉工藝與施工方法較為復(fù)雜。其力學(xué)性能、單索的張拉工藝、設(shè)計中計算參數(shù)的取值及節(jié)點(diǎn)構(gòu)造措施等均有賴于試驗驗證。本次試驗在深圳三鑫公司索結(jié)構(gòu)試驗中心進(jìn)行，試驗檢測由廣東省建筑幕墻質(zhì)量檢測中心負(fù)責(zé)。5.1.1試驗?zāi)康腶.采集單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)在各種分級荷載作用下的各種數(shù)據(jù)，和理論計算結(jié)果比較，積累和實測設(shè)計參數(shù)，驗證設(shè)計的正確性；b.檢驗單層索網(wǎng)的強(qiáng)

28、度和變形是否滿足要求；c.通過實驗驗證單索結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造以及施工過程中可能存在的問題。5.1.2測試過程與方法 本次試驗選取的平面索網(wǎng)長邊跨度為11200mm，分布3條單索，索間距從左到右依次為3000mm、2800mm、2800mm、2400mm；短邊跨度為7500mm，分布3條單索，索間距均分為1875mm（圖12-85）。 主索為1×37股22不銹鋼絞線，每股直徑為3.15mm。以沙袋重量來模擬水平風(fēng)荷載由玻璃面板通過矩形爪點(diǎn)傳遞來的集中力，每個節(jié)點(diǎn)的設(shè)計荷載為：PKA= PKB= PKC=7.20KN; PKD= PKE= PKF=6.93KN; PKG= PKH= PKI=

29、6.44KN。 圖12-85 單索結(jié)構(gòu)試驗示意圖試驗過程：首先安裝試驗所用的吊藍(lán)、水準(zhǔn)儀、直尺、重物及位移計、百分表等試驗工具及設(shè)備，然后對平面索網(wǎng)進(jìn)行預(yù)張拉，預(yù)張拉力70KN，以短邊跨度的兩端節(jié)點(diǎn)為參照物記錄位移初始值。分別施加0.25PK、0.5PK、0.75PK、1.0PK的設(shè)計荷載，保持10分鐘左右，記錄各個荷載值下的位移值。 5.1.3測試結(jié)果 各個節(jié)點(diǎn)不同荷載情況下索網(wǎng)位移與拉力見表12-9、表12-10、表12-11。表12-9 A、B、C三個節(jié)點(diǎn)位移與內(nèi)力數(shù)據(jù)表施加荷載（KN）A節(jié)點(diǎn)位移（mm）B節(jié)點(diǎn)位移（mm）C節(jié)點(diǎn)位移（mm）最大索拉力（KN）1.8033.0341.853

30、2.884號傳感器103.733.6062.9077.6061.005.4090.03109.8584.38最小索拉力（KN）7.20111.28134.85105.136號傳感器90.33卸載后殘余位移（mm）2.402.602.00 表12-10 D、E、F三個節(jié)點(diǎn)位移與內(nèi)力數(shù)據(jù)表施加荷載（KN）D節(jié)點(diǎn)位移（mm）E節(jié)點(diǎn)位移（mm）F節(jié)點(diǎn)位移（mm）最大索拉力（KN）1.7332.6550.4040.654號傳感器103.733.4768.6592.4073.155.20104.15132.40103.65最小索拉力（KN）6.93125.40143.90127.406號傳感器90.33卸

31、載后殘余位移（mm）0.900.900.90表12-11 G、H、I三個節(jié)點(diǎn)位移與內(nèi)力數(shù)據(jù)表施加荷載（KN）G節(jié)點(diǎn)位移（mm）H節(jié)點(diǎn)位移（mm）I節(jié)點(diǎn)位移（mm）最大索拉力（KN）1.6131.2539.5030.154號傳感器103.733.2258.7574.5056.654.8384.63105.7580.78最小索拉力（KN）6.44105.50131.00101.406號傳感器90.33卸載后殘余位移（mm）2.132.251.78試驗中最大變形出現(xiàn)在B節(jié)點(diǎn)，最大位移140.90mm，與理論計算誤差率3%；最大索拉力103.73KN，與理論計算誤差率1.6%；最小拉力90.33KN，

32、與理論計算誤差率3%，實測數(shù)據(jù)比理論分析略小，但誤差皆在5%內(nèi)，驗證了設(shè)計當(dāng)中計算參數(shù)取值及理論分析是比較可靠的，能真實的反應(yīng)單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)實際情況，并且從另一個方面說明了試驗結(jié)果是可信的。由此我們可以得出結(jié)論：本工程采用直徑為22的水平與豎向單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)體系，在預(yù)張力為7噸時索網(wǎng)的強(qiáng)度儲備和剛度均能滿足設(shè)計要求，即安全系數(shù)K=2.53.0，撓度fL/50。1222 北京土城電話局信息港四季中庭點(diǎn)支式玻璃幕墻 北京土城電話局信息港四季中庭點(diǎn)支式玻璃幕墻采用了單層平面正交預(yù)應(yīng)力網(wǎng)索作為玻璃幕墻的結(jié)構(gòu)支承系統(tǒng)，本工程結(jié)構(gòu)體系的特點(diǎn)是柔性大、變形大、結(jié)構(gòu)輕盈，幾乎無視線遮擋，這種結(jié)構(gòu)系統(tǒng)非常先進(jìn)，目前

33、世界上僅有德國慕尼黑Kinpansky酒店、德國的Bad Neustadt 大廈和新加坡的Tampines 中心工程中成功采用。 單層平面索網(wǎng)點(diǎn)支式玻璃幕墻設(shè)計，利用頂部鋼桁架、底部鋼筋混凝土地梁、兩側(cè)三角構(gòu)柱為索網(wǎng)邊邊緣固定結(jié)構(gòu)，采取對每根水平、豎向高強(qiáng)鋼索施加預(yù)應(yīng)力，按設(shè)計受力狀態(tài)，形成單層平面預(yù)應(yīng)力索網(wǎng)作為點(diǎn)式幕墻的支承系統(tǒng)。整個結(jié)構(gòu)通過在鋼索中施加預(yù)應(yīng)力使結(jié)構(gòu)體系保持人們可以接受的變形，另一方面又通過允許索網(wǎng)結(jié)構(gòu)在最大理論荷載下產(chǎn)生較大的柔性變形而減少邊緣結(jié)構(gòu)尺寸度，從而達(dá)到建筑設(shè)計通透、美觀的效果。采用德國PFEIFER鍍鋁高強(qiáng)鋼索，其特點(diǎn)是強(qiáng)度高，不易腐蝕，防火，及塑性變形小等。

34、1單層平面索網(wǎng)設(shè)計要點(diǎn)(1)索網(wǎng)結(jié)構(gòu)與原結(jié)構(gòu)關(guān)系 索網(wǎng)結(jié)構(gòu)通過耳板與邊緣主體結(jié)構(gòu)預(yù)埋件連接。(2) 索網(wǎng)本身受力必須控制在材料強(qiáng)度允許范圍內(nèi)。 （3）主體結(jié)構(gòu)與索網(wǎng)結(jié)構(gòu)的等強(qiáng)連接件必須滿足索網(wǎng)受力要求（大與索網(wǎng)受力、小與主體結(jié)構(gòu)受力）。(4) 水平索施加預(yù)應(yīng)力(120kN)主要承受風(fēng)荷載，豎向索施加預(yù)應(yīng)力(15kN)主要承受立面幕墻自重。(5) 水平索與豎向索在交匯處位置應(yīng)錯開，外皮相距30mm。(6) 索網(wǎng)的卸載與加荷： 根據(jù)幕墻橫向跨度與高度的關(guān)系計算出50年一遇最大風(fēng)荷載的受力。本工程專門設(shè)計了TC-JD-ML拉索過載保護(hù)器作為地震卸荷保護(hù)裝置，其主要工作原理是在水平受力結(jié)構(gòu)中確定1個薄

35、弱點(diǎn),即過載保護(hù)器卸力點(diǎn)(300kN±10%)，當(dāng)?shù)卣鹆_(dá)到該值，保護(hù)桿斷裂，過載保護(hù)器碟簧受壓反彈達(dá)到平衡狀態(tài)，以達(dá)到卸荷目的，保護(hù)鋼索不被拉斷。通過調(diào)節(jié)絲筒收緊正反絲扣給拉索施加預(yù)應(yīng)力。 2002年6月舉行了單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)幕墻系統(tǒng)論證會，專家們進(jìn)行了討論研究，結(jié)論為:：單層平面正交索網(wǎng)結(jié)構(gòu)幕墻系統(tǒng)的設(shè)計合理，計算結(jié)果清楚可靠，施工圖具有可實施性。索網(wǎng)系統(tǒng)過載保護(hù)裝置能在大震狀態(tài)下同時保護(hù)主體結(jié)構(gòu)和幕墻的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)安全。該設(shè)計概念屬于國際領(lǐng)先水平。單層索網(wǎng)結(jié)構(gòu)幕墻系統(tǒng)在邊界條件為剛度較大并在索網(wǎng)拉力較大的前提下，即使在北京地區(qū)高地震烈度、高風(fēng)壓的條件下仍可以安全使用。 圖 12-86單

36、層平面正交網(wǎng)索體系是柔性的張拉結(jié)構(gòu)，在沒有施加預(yù)應(yīng)力之前沒有剛度，其形狀也是不確定的，必須通過施加適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力賦予其一定的形狀，成為能承受外荷載的結(jié)構(gòu)。工程立面見圖12-86。圖中兩端高樓彼此獨(dú)立，相互之間無固定連接，中部為四季中庭點(diǎn)支式玻璃幕墻。圖中的豎向鋼索除承受玻璃幕墻的自重和豎向地震荷載之外，還承受部分風(fēng)荷載。圖中的橫向索主要承受風(fēng)荷載和水平地震荷載。設(shè)計時，保證鋼索在風(fēng)荷載和自重作用下拉力不超過設(shè)計允許值，但鋼索在中震和大震情況下內(nèi)力可能很大，使得玻璃幕墻在水平方向上產(chǎn)生很大的位移。由于兩端高樓之間無連接，地震時兩端高樓可能同時向外移動，即發(fā)生相離位移，橫向索將承受非常大的拉力。如果

37、將橫向索拉斷，玻璃幕墻將發(fā)生整體崩潰。為了避免發(fā)生這種情況，在玻璃幕墻的橫向索兩端需要安裝過載保護(hù)裝置。2過載保護(hù)器的原理和應(yīng)用。1）過載保護(hù)器的構(gòu)造過載保護(hù)器的外觀見圖12-87，工作原理見圖12-88，每根橫向拉索的兩端各安裝一個過載保護(hù)器。在過載保護(hù)器中，連接桿也稱保險絲和應(yīng)力保持裝置是核心部件。 圖 12-87 圖 12-882） 過載保護(hù)器工作原理2.1原理綜述過載保護(hù)器的作用是為了避免結(jié)構(gòu)及鋼索在拉力過大的情況下發(fā)生破斷或?qū)⑦^大的拉力傳給索端的錨固結(jié)構(gòu)。假設(shè)保險絲的破斷拉力為F0，且低于鋼索的破斷拉力，在正常工作狀態(tài)下鋼索中的拉力低于F0，此時拉索頭與結(jié)構(gòu)間的連接為直拉連接，連接桿

38、稱保險絲，應(yīng)力保持裝置不起作用，如圖12-88。當(dāng)?shù)卣鹪斐伤鞫隋^固結(jié)構(gòu)發(fā)生相離位移時，拉索的拉力增大。當(dāng)達(dá)到F0時，保險絲被拉斷，啟動應(yīng)力保護(hù)裝置，從而釋放作用在結(jié)構(gòu)上的拉力，索的內(nèi)力降至小于初始預(yù)拉力狀態(tài)，如圖12-89。假設(shè)L為經(jīng)過計算的拉索極限變形量，以保險絲拉斷為分界點(diǎn)，把應(yīng)力保持裝置工作狀態(tài)分為兩個階段。第一階段即拉力達(dá)到F0時，保險絲拉斷的瞬間，應(yīng)力保持裝置啟動，拉索總長度延長，索拉力開始釋放，并與應(yīng)力保持裝置內(nèi)力平衡。第二階段，主體結(jié)構(gòu)繼續(xù)移位，當(dāng)達(dá)到大震時的位移值時（設(shè)計要求為3/1300H， H為玻璃幕墻的高度）應(yīng)力保持裝置合力不應(yīng)超過F0。在這一階段中，應(yīng)力保持裝置被繼續(xù)工

39、作，但水平索的絕對長度增長不大，橫向索內(nèi)力增長較為緩慢。橫向索作用于主體結(jié)構(gòu)的拉力被控制在主體結(jié)構(gòu)設(shè)計的允許范圍內(nèi)。這樣即不會發(fā)生水平索被拉斷，也不會對主體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生更大作用，避免發(fā)生整體破壞。 圖 12-892.2 計算分析第一階段：保險絲拉斷，拉索回縮，拉索內(nèi)力開始釋放，拉斷保險絲時的F0為拉索控制內(nèi)力。設(shè)L1為變形量，K為總彈性系數(shù)，E為拉索的彈性模量，A為拉索的橫斷面面積，L為拉索原長，則系統(tǒng)總壓力：L1K拉索剩余內(nèi)力：F0-2L1EA/L（兩端各安裝一個保護(hù)器）拉索剩余內(nèi)力與裝置壓力平衡：F0-22L1EA/L=L1K等式簡化得：L1=F0/（K+2EA/L）=LF0/（LK+2EA）

40、 （12-4） 第二階段：主體結(jié)構(gòu)繼續(xù)發(fā)生相離位移，拉索內(nèi)力、裝置壓力開始增大，拉索和兩端應(yīng)力裝置視為串聯(lián)在一起的彈簧共同受力。假設(shè)結(jié)構(gòu)發(fā)生的繼續(xù)位移量為L2：L2=L2K（變形量）+L2c（1/2拉索伸長量） （12-5）彈簧總壓縮量：L1+L2k 相對于F0內(nèi)力保險絲破斷前的拉索長度,現(xiàn)在拉索的長度變化量： 2（L2c-L1）第二階段拉索內(nèi)力與彈簧壓力平衡：（L1+L2K） K= F0+2（L2C-L1） EA/L （12-6）為了保證在大震作用下結(jié)構(gòu)相對位移時，裝置內(nèi)力不超過F0。需要等式（12-6） 左邊結(jié)果小于F0； 即 L2cL1 （12-7） 等式（12-6）簡化：L2kK=2L

41、2c EA/L 或：L2k=L2C EA/LK （12-8）將（12-8）式代入（12-5）式，得第二階段拉索伸長量：L2C=L2/（1+2EA/LK）=LKL2/（LK+2EA） （12-9）第二階段裝置變形量：L2K=2L2EA/（LK+2EA） （12-10）由（12-7）式得：LKL2/（LK+2EA）LF0/（LK+2EA）上式簡化：KF0/L2，式中L2是拉索在結(jié)構(gòu)發(fā)生最不利位移（本工程為3/1300H）時的極限伸長量，是一定值，因此只要K值略小于F0/L2，由于裝置的保護(hù)作用，拉索中就不會產(chǎn)生大于F0的拉力。裝置可以通過自身的變形適應(yīng)主體結(jié)構(gòu)的相離移位，使拉索中的內(nèi)力增長速度變得

42、極為緩慢。單層平面正交索網(wǎng)點(diǎn)支式玻璃幕墻是一項全新的技術(shù)，由于安裝了過載保護(hù)器，極大的增加了其安全性。這種保護(hù)裝置為推廣索網(wǎng)結(jié)構(gòu)提供了可靠保障系統(tǒng)。 3單層平面索網(wǎng)點(diǎn)支式玻璃幕墻施工工藝 3.1拉索側(cè)面墻頂預(yù)埋件的施工調(diào)整(1) 在鋼結(jié)構(gòu)安裝時，確定立面幕墻的垂直面(即玻璃外皮垂直面)，將玻璃外皮投影在地面上，彈出基準(zhǔn)黑線。(2)用經(jīng)緯儀將該線投側(cè)到墻體上，彈線確定預(yù)埋件的中心線，根據(jù)圖紙尺寸向室內(nèi)后退154mm.即為拉索柱腳的中心線(垂直)位置。(3)根據(jù)玻璃水平分格線，每層玻璃的標(biāo)高水平線膠縫中線即為每層拉索的水平中心位置線(水平線)。（4)水平線與垂直線交點(diǎn)即為預(yù)埋件的中心點(diǎn)。(5)根據(jù)

43、玻璃水平分格即可確定每件預(yù)埋件必須調(diào)到的理論位置。(6)實測每件預(yù)埋件現(xiàn)有表面到理論放線的位置，即可確定每件預(yù)埋件的調(diào)整量，做好記錄。3.2支座的安裝(1) 將水平支座在地面劃好中心交線備用。(2)將調(diào)整好的預(yù)埋件按2.1的放線方法重新放線1次，確定中心點(diǎn)。(3)將水平支座對應(yīng)中心點(diǎn)點(diǎn)焊在側(cè)面預(yù)埋件的中心位置。(4)點(diǎn)焊完畢后重新復(fù)測1次，無誤后按圖紙要求焊接完畢后報驗，并涂防腐、防火涂料。3.3地面支座及水平桁架上支座板的安裝(1) 地面預(yù)埋件的調(diào)整、地面支座的焊接與側(cè)面埋件的處理方法相同。（2）在地面劃出水平桁架支座耳板的中心線。（3）在水平桁架上劃好玻璃分格線，同時測出并畫好標(biāo)高線。（4

44、）將水平桁架上的中心點(diǎn)與耳板中心線重疊焊好報驗。3.4水平拉索安裝(1) 將過載保護(hù)器與水平拉索兩端用銷軸固定到位。(2)兩端同時用電動胡葫蘆將過載保護(hù)器吊到支座安裝位置,用銷軸固定。(3)用吊錘鋼尺檢驗垂直度偏差,正旋擰緊調(diào)整螺絲，將拉索收緊到初步預(yù)應(yīng)力階段，以螺絲水平進(jìn)出位移值控制。(4)用水準(zhǔn)儀測量水平位置偏差，允許偏差為±3mm。用測力扳手輪流按80%、90%、95%、100% 4級施加拉力；每級按對稱原則逐根拉緊，每級每次拉力偏差不超過±5%。水平索拉緊順序為1、11、10、2、3、9、8、4、5、7、6(拉索按自上而下順序編號)。3.5豎直拉索安裝(1) 將拉索

45、兩端調(diào)整絲調(diào)到最近距離，以能鎖上為宜。(2)在水平桁架上端固定1個定滑輪，吊裝上端拉索。(3)先固定上端拉索頭，再固定下端拉索頭。(4)同時收緊兩端緊固絲，至最初加力狀態(tài)，依次安裝(方法同水平拉索)垂直拉索緊順序為1、15、14、2、3、13、12、4、5、11、10、6、7、9、8(拉索按自左而右順序編號)。3.6預(yù)應(yīng)力的施加(1) 水平拉索預(yù)應(yīng)力的施加 4人分別在水平們索兩端用扳手同時收緊螺絲加力，加力值根據(jù)技術(shù)部門提供的索頭水平位移來控制。(2)豎直拉索預(yù)應(yīng)力施加 直接在拉索頭上用扳手調(diào)整，方法同水平索。張拉索的預(yù)應(yīng)力施加，可采用控制旋緊索具接頭螺紋副的旋緊力矩T方法進(jìn)行。此時，根據(jù)索具

46、接頭螺紋規(guī)格尺寸及預(yù)緊力矩值，采用扭力扳手，控制旋緊螺母的旋緊力矩大小，達(dá)到預(yù)緊力的要求。其關(guān)系按下式換算： T=Fdtan(+e) (12-11) 式中: F-預(yù)緊力（N）； -螺紋升角； e -螺紋當(dāng)量摩擦系數(shù)，取0.5； d-螺紋中徑（mm）。（12-9） 式簡化為T=KFd， K=0.120.2.3.7十字壓塊的安裝豎向及水平拉索預(yù)應(yīng)力施加完畢，在十字正交點(diǎn)安裝壓塊，用螺絲壓緊即可。3.8不銹鋼爪安裝(1) 不銹鋼爪用螺絲與拉索壓塊連接。(2)用水平尺在水平與豎直方向調(diào)整鋼爪位置，緊固螺母,固定鋼爪。3.9玻璃安裝(1)用電動葫蘆、專用布帶捆綁玻璃，下面用2根拉繩保持吊裝的穩(wěn)定性，上好

47、扣件，扣件與玻璃間打少量密封膠防滲漏。（2）起吊玻璃至安裝位置，用扳手將扣件與鋼爪固定，擰緊螺絲。4單層平面索網(wǎng)點(diǎn)支式玻璃幕墻檢驗標(biāo)準(zhǔn)1）立面拉索耳板執(zhí)行鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205-2001第5.2.4條中二級焊縫的標(biāo)準(zhǔn)。定位軸線偏差控制在±3mm，采用鋼尺測量。2）過載保護(hù)器安裝驗收標(biāo)準(zhǔn)按設(shè)計要求安裝，各受力桿安裝應(yīng)力誤差控制在±10%以內(nèi)。3）豎向、水平向拉索安裝驗收 豎向拉索應(yīng)力允許偏差不超過設(shè)計值的±5%；水平拉索不超過±10%。安裝垂直、水平偏差均3mm。用吊錘、水準(zhǔn)儀檢測偏差；應(yīng)力的測量則可采用傳感器、扭力扳手和伸長量換算等方式

48、。 單層平面正交網(wǎng)索點(diǎn)支式玻璃幕墻是一項全新的技術(shù)，由于安裝陸軍載保護(hù)器，極大的增加了其安全性。本工程研發(fā)的這種保護(hù)裝置為推廣應(yīng)用網(wǎng)索結(jié)構(gòu)提供了可靠保障系統(tǒng)。12.2.3 新保利大廈柔索玻璃幕墻 北京新保利大廈位于北京市東城區(qū)東四十條橋西南角，由北京新保利大廈房地產(chǎn)開發(fā)有限公司建設(shè)，美國SOM國際建筑設(shè)計有限公司、北京特種工程設(shè)計研究院設(shè)計，鋼結(jié)構(gòu)與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的組合結(jié)構(gòu)，建筑面積：108488m2，地下四層，地上十三層，檐高105m。柔索玻璃幕墻及雨棚由沈陽遠(yuǎn)大鋁業(yè)集團(tuán)設(shè)計、加工制作和安裝。一、 柔索幕墻方案的簡要說明 圖 12-90 建筑物的東北立面和南立面采用大面積大跨度的柔索網(wǎng)幕墻玻

49、璃，尤其在東北立面上，通過主索和吊樓的連接將建筑物東北立面組合成三片相互拼接的柔索玻璃幕墻，豐富了建筑物的立面形式，更好的表達(dá)了建筑師的設(shè)計理念。吊樓的荷載一部分傳給主樓，另一部分則通過連接在吊樓的四根主索傳遞給主樓。四根主索一端錨固主體結(jié)構(gòu)上，另一端則分別連接在吊樓頂部的兩個搖擺機(jī)構(gòu)上。其中一個搖擺機(jī)構(gòu)的兩根主索不僅承擔(dān)著傳遞部分吊樓荷載的任務(wù)，而且還要傳遞部分東北立面柔索幕墻的荷載。正由于這兩根主索的設(shè)置，東北立面柔索幕墻被分格為三塊相互聯(lián)系的拼折面，與南立面平整的柔索玻璃幕墻形成強(qiáng)烈的反差。這種反差與吊樓一起組合形成建筑物的獨(dú)特意境，表達(dá)建筑師的創(chuàng)新理念。 南立面柔索幕墻的索網(wǎng)結(jié)構(gòu)可靠固定在幕墻四周的主體建筑結(jié)構(gòu)上。橫向水平鋼索的跨度為27米,豎向垂直鋼索的跨度49