高層住宅樓消防連廊懸挑模板支架方案

1、 . 一、編制依據(jù)：1、 根據(jù)本工程的全部施工圖紙與有關標準圖；2、 根據(jù)國家有關規(guī)、標準和地區(qū)的有關規(guī)程；3.混凝土結構設計規(guī)GB50010-20104.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)（JGJ 130-2011）；5.懸挑式腳手架安全技術規(guī)程（DG/TJ08-2002-2006）6.鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）7.建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)（JGJ 80-91）；8.建筑結構荷載規(guī)（GB 50009-2012）；9.建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）；10.建筑施工計算手冊（第2 版-2007.7）；11簡明施工計算手冊（1999.7）；12.實用建筑施工安全手冊（

2、1999.7）13.鋼結構設計規(guī)（GB 50017-2003）二、工程概況本工程名稱為"邦一藍灣·一品A區(qū)工程"的二期部分，基地位于新民市中心地區(qū)，用地北側為原有居民區(qū)道路，東側為比臨湖廣公園道路，南側臨南環(huán)東路，西側臨民族街,本次施工13#、14#房北立面12層與19#、20#房北立面14層的位置各設計了一道消防連廊。消防連廊為懸挑鋼筋混凝土結構，混凝土強度等級為C30，其中挑梁懸挑長度為5.55m，梁的截面尺寸為200mm×600mm，連梁截面尺寸為200mm×400mm，連廊板厚120mm，連廊寬1500mm(連梁外側距離)。三、施工方法

3、：3.1懸挑鋼梁支撐架的搭設：1、 搭設順序為：放線定位安裝懸挑鋼梁固定懸挑鋼梁斜撐桿焊接安裝斜拉鋼絲繩 架設橫梁安裝架體底部安全平網(wǎng)搭設排架立桿。2、 懸挑鋼梁安放應按懸挑腳手架的立桿縱距和排距要求進行定位和放線。 3、 固定鋼梁尾部的三道f20錨環(huán)的布置根據(jù)主梁的位置確定；第一道形錨環(huán)設置在距側端部0.20m的位置，第二道形錨環(huán)離第一道0.2m。第三道形錨環(huán)離第二道0.3m形錨環(huán)要與樓板主筋牢固焊接，防止?jié)矒v樓板混凝土時移位。4、 將工字鋼主梁置入形錨環(huán)，采用20形套環(huán)與工字鋼和錨環(huán)焊接，錨環(huán)與套環(huán)雙面滿焊長度為200mm，且套環(huán)與工字鋼雙面滿焊，以確保鋼梁不位移。5、 主梁支撐桿下支點埋

4、設200×300mm受剪預埋件，主梁支撐桿采用18#工字鋼。6、 支撐桿上、下支點在與主梁與預埋件焊接前計算好焊接斜面并用切割機切割，如焊接面有偏差必須增加腹板焊接；每個部位的焊縫要嚴格按照設計要求執(zhí)行，即焊縫的有效高度焊縫高度6mm，單側有效長度不小于100mm（為確保安全，焊縫總長度不小于220mm），且不得有夾渣、氣孔等不符合質量要求的現(xiàn)象發(fā)生。7、 主梁與支撐桿安裝完畢后，根據(jù)排架縱橫間距在主梁上安裝12.6#工字鋼橫梁，橫梁與主梁焊接牢靠，橫梁上架設排架立桿.（見圖6-1）8、 挑架全部安裝完畢后，立即在架體底部安裝安全平網(wǎng)。9、 進行排架搭設時，將立桿底部套入橫梁上焊接的

5、f25mm短鋼筋（見圖6-1），同時在立桿下部距底座上部不大于0.2m處設置掃地桿。3.2連廊排架搭設1、 連廊模板支撐排架搭設順序為：放線定位立桿掃地桿中部縱、橫桿頂板承重桿剪刀撐。2、 立桿的底部設置縱橫掃地桿，掃地桿距橫梁高度為0.2m。3、 小桿橫挑出外立桿的長度分別為0.3m和0.15m。4、 立桿與縱向水平桿的接頭要互相錯開，錯開距離不少于0.5m（見圖6-2）；立桿的接頭必須使用對接扣件；水平桿如使用旋轉扣件搭接，則每個接頭長度不小于1.0m，且不少于3個扣件固定。5、 排架剪刀撐垂直連廊方向每間隔4.1m設置一道，在沿連廊中部位置設置一道連續(xù)剪刀撐，剪刀撐不小于6.0m；斜桿與

6、水平面的傾角應在45º60º之間。6、 剪刀撐斜桿的接頭必須采用旋轉扣件連接，搭接長度不小于1.0m（見圖6-3），且不少于3個扣件。固定斜桿的旋轉扣件的中心線距主節(jié)點的距離不得大于0.15m。圖6-1 橫梁安裝斷面注：1、立桿上的對接扣件至主節(jié)點的距離ah/32、同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差b500mm圖6-2 立桿接頭做法 圖6-3 剪刀撐接長疊合部位圖3.3連廊模板安裝1、 本連廊模板采用18m厚防水九層夾板現(xiàn)場制作拼裝；拼縫采用平縫，模板釘在木方上，拼縫要齊整、緊密無間隙，經批嵌（清漆膩子）砂磨后，在拼裝前滿刷二度脫模劑；接槎轉角處采用經平刨處理光滑的50

7、15;80mm木楞鑲嵌收口；支撐系統(tǒng)f48×3.5mm鋼管支撐。2、 模板接頭要錯開，主梁與次梁交接處要做安裝的連接企口，并在顯著地地方標出中心線。配制各種類型的模板要標準化、定型化，模板的橫檔與框材的截面厚度要盡可能一致，這樣有利于支模方便。3、 排架頂部橫桿上鋪設50×80mm木方擱柵，間距為300mm（中中）。木方頂部鋪設頂板或梁底模。4、 模板安裝前，必須在模板上涂刷隔離劑，以便混凝土成型后脫模方便。 5、 模板應平整、完好無損，每次使用前要清除模板上的垃圾雜物，涂刷隔離劑；模板的底部要留有清掃口，以便清除垃圾。模板安裝完畢后，要將模板的垃圾雜物清除干凈，以利下道工

8、序的進行。6、 模板的拼縫要密實，必要時在模板側采用膠帶紙粘貼。特別是交角處要采用雙面膠 7、 帶密封，以防跑漿；模板底部同上次混凝土的接合處要處理平整，過大的縫隙可用砂漿堵塞，防止混凝土澆筑時漏漿而造成根部“爛腳”的現(xiàn)象。8、 所有模板的支撐必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，并做到橫平豎直。上口標高用水準儀復測后彈上墨線，用以控制混凝土澆注時的水平高度。在9、 連廊板底模制作時要確保截面尺寸與角度的準確性。接槎陽角處采用經平刨處理后光滑的50×100mm木料鑲嵌收口。10、 為保證結構幾何尺寸的準確性，模板支好后，必須檢查模尺寸、垂直度與標高、插筋位置，并對模板鋼筋沖洗干凈，經監(jiān)理驗

9、收合格后才能進入下道工序。11、 模板安裝支撐完畢后，必須進行標高和軸線的復核，并經監(jiān)理驗收合格后方可進行下道工序的施工。四、主要施工機械、設備和勞動力用量情況4.1主要施工機械配置序號機械設備名稱規(guī)格型號數(shù)量備注1交流電焊機BX-5002臺2砂輪切割機Ø4003臺3氧-乙炔烘槍2套4手提圓盤鋸3臺513#、14#房、19#、20#房塔吊配合模板與支架安裝的吊運工作4.2主要勞動力計劃表工種模板支架安裝模板安裝備注電焊工2人架子工6人木工12人五、模板安裝的質量保證措施模板的安裝必須符合混凝土結構工程施工與驗收規(guī)（GB 50204-2002）與相關規(guī)要求。即"模板

10、與其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以與施工荷載"。主控項目5.1主控項目1. 安裝消防連廊模板與其支架時，支架底部的鋼梁應有承受連廊荷載的承載能力。(1) 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。(2) 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2. 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。(1) 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。(2) 檢驗方法：觀察。3. 底模與其支撐架拆除時的混凝土強度必須符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度必須達到設計強度的100%。檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告。5.2一般項目1、模板安裝應滿足下列要求：1) 模板

11、的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板不應有積水；2) 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3) 澆筑混凝土前，模板的雜物應清理干凈；(1) 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。(2) 檢驗方法：觀察。2、對跨度不小于4m 的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。(1) 檢查數(shù)量：按規(guī)要求的檢驗批（在同一檢驗批，對梁，應抽查構件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）(2) 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3、固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合表8.2-1的規(guī)定；(1)

12、檢查數(shù)量：按規(guī)要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。(2) 檢驗方法：鋼尺檢查。2、 現(xiàn)澆構件模板安裝的允許偏差見表8.2-2(1) 檢查數(shù)量：在同一檢驗批梁、柱抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件，板按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢驗面，板可按縱橫軸線劃分檢驗面，抽查10%，且不少于3面。(2) 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。表8.2-1預埋件和預埋孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓

13、中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0表8.2-2現(xiàn)澆構件模板安裝的允許偏差項 目允許偏差（mm）軸線位置5底模板上表面標高±5梁截面部尺寸+4，-5層高垂直度5m65m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度（2.0m長度）55.3排架搭設的技術要求與允許偏差1、 懸挑鋼梁固定堅實，與樓板連接牢固；2、 立桿垂直度：= 90mm；3、 柱距：±50mm；4、 排距：±20mm；5、 步距：±20mm；6、 一根縱向水平桿的兩端高差：±20mm7、 同一跨、外兩根縱向水平桿高差：±10mm；8、 橫向水平桿外伸長度：

14、±50mm；9、 各扣件距主節(jié)點距離：150mm；10、 同步立桿上兩個相鄰對接扣件的高差：500mm；11、 立桿上的對接扣件距離主節(jié)點：步距；12、 縱向水平桿上的對接扣件距離主節(jié)點：縱距；13、 扣件螺絲擰緊力矩：4065Nm；14、 剪刀撐與地面的傾角：45º60º；六、消防連廊模板支撐方案設計1、 由于本工程消防連廊設計為外部懸挑鋼砼結構，連廊模板排架底部無支撐點，因此在連廊模板排架底部架設鋼梁，以作為連廊模板排架支撐點之用。2、 連廊模板排架底部支撐鋼梁設置在連廊層高的下二樓層位置，鋼梁上架設F48×3.5mm鋼管排架，以作為連廊模板的支撐。

15、3、 鋼梁擬采用18#工字鋼，長8.55m，里端3m錨固在已澆筑好的樓板上，外端5.55m作為排架的支撐點；鋼梁外端設置斜撐，斜撐采用18#槽鋼，支撐在鋼梁的下二樓層剪力墻上。4、 工字鋼鋼梁水平間距1.55m，里端設置三道錨環(huán)（HPB235級F20鋼筋）。5、 在工字鋼鋼梁上鋪設四道通長12.6#槽鋼橫梁，作為排架立桿的支撐點，槽鋼間距0.9m。6、 連廊模板支撐排架的立桿橫距（垂直連廊方向）0.9m，縱距（沿連廊方向）0.9m；排架底部（距工字鋼0.2m處）設置縱、橫向掃地桿，排架中部設置縱、橫向連桿，排架頂部設置縱、橫向承重鋼管；排架立桿與剪力墻模板拉結牢固。7、 連廊模板支撐排架橫向每

16、間隔4.1m設置一道剪刀撐，縱向靠連廊中部設置一道連續(xù)剪刀撐。8、 連廊外側施工腳手架橫距1.05m，縱距1.55m，步距1.5m；腳手板采用木板封閉，上部腳手板高出連廊頂面0.2m；腳手架防護欄桿高度為1.2m。9、 為了使排架與腳手架立桿與工字鋼鋼梁和槽鋼橫梁有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。故在工字鋼和槽鋼上焊接長度為150-200mm、直徑為25mm的鋼筋，將立桿套座其外。連廊模板支架側立面 多排懸挑鋼管腳手架主梁計算書計算參數(shù):懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度5.55米，建筑物錨固段長度3.00米。懸挑水平鋼梁上面采用拉桿、下面采用支桿與建筑物拉結。最外面支

17、點距離建筑物4.50m，支桿采用18號工字鋼而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，支拉斜桿的支點距離墻體 = 4500mm。水平鋼梁自重荷載 q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支

18、撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9.538kN,R2=68.390kN,R3=-5.463kN最大彎矩 Mmax=19.461kN.m抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=19.461×106/(1.05×185000.0)+0.000×1000/3060.0=100.185N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!二、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)(GB50017-2011)附錄得到：b=0.90由于b大于0.6，

19、按照鋼結構設計規(guī)(GB50017-2011)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.755經過計算得到強度 =19.46×106/(0.755×185000.00)=139.35N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!三、拉桿與支桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi、支桿的軸力RDi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力； RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。當RAH>0時，水平鋼梁受壓；當RAH<0時，水平鋼梁受拉；當RAH=0時，水平鋼梁不受力。各支點的支撐力 RCi=RUi

20、sini+RDisini且有 RUicosi=RDicosi可以得到按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為 RU1=6.778kN RD1=6.070kN四、拉桿與支桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU與支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，分別為RU=6.778kN，RD=6.070kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。選擇拉鋼絲

21、繩的破斷拉力要大于8.000×6.778/0.850=63.792kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑12.5mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=6.778kN 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中 f 為吊環(huán)抗拉強度，取f = 65N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑 D=6778×4/(3.1416×65×2)1/2=9mm下面壓桿以18號工字鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N

22、 = 6.07kN； 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到= 0.07； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 2.00cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 6.36m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =30.60cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 27.44 N/mm2； f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算< f,滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中 N為斜撐桿的軸向力，N=6.070kN； lwt為焊接面積，取3060.00mm2； ft或fc為對接焊縫的

23、抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度 = 6069.85/3060.00 = 1.98N/mm2。斜撐桿對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!五、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=68.390kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環(huán)連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=68390×4/(3.1416×65.00

24、15;2)1/2=26mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 68.39kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板的錨固深度。經過計算得到 h 要大于68389.52/(3.1416×20×1.5)=725.6mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力

25、要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 68.39kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數(shù)值為 M = 68.39×3.00/2 = 102.58kN.m根據(jù)混凝土結構設計規(guī)GB50010-2010第6.2.10條其中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等

26、級為C80時，1取為0.94,期間按線性插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 102.58×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.5000 = 1-(1-2×0.5000)1/2=1.0000s = 1-1.0000/2=0.5000樓板壓點負彎矩配筋為 As = 102.58×106 / (0.5000×85.0×210.0) = 11494.0 mm2懸挑腳手架計

27、算滿足要求！E、鋼梁里端錨固計算：主梁與樓板壓點的壓環(huán)強度計算公式為: = N/3A f其中 N - 主梁與樓板壓點的壓環(huán)受力：N=1.555kN； f - 壓環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)10.9.8每個壓環(huán)按3個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2； d - 壓環(huán)鋼筋的設計直徑，d=20mm； A - 壓環(huán)鋼筋截面積，A=d2/4=3.142×202/4=314mm2；=N/3A=1.555×103/(314×3)=1.65N/mm2<f=50N/mm2壓環(huán)所受應力=3.87N/mm2小于吊環(huán)最大應力f=50N/mm2，滿足要求！設置3道20圓

28、鋼壓環(huán)，間距200、300，以增加安全保險系數(shù)。主梁樓板壓點的壓環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面與之焊接，并要保證兩側30cm以上搭接長度。鋼梁錨端詳圖F、錨環(huán)處C30樓板混凝土局部承載力計算：f=式中：支座反力經計算得1.555 KN A錨環(huán)承載區(qū)截面積，樓板厚度（按最不利工況）取90則：A=184×（9020）×2=25760f=0.06 N/mm2小于C30混凝土抗拉強度設計值=1.43 N/mm2，滿足要求！H、預埋件抗剪計算：支撐桿下支點采用10厚200×300鋼板， 4根f12mm抗剪錨筋，長度150 mm，錨筋總截面積：式中：V剪力設計值，經計算得：；N

29、法向壓力設計值：，fc混凝土軸心抗壓強度設計值，查表得：C30時為14.3N/mm2；A錨板面積：200×300=60000mm2；經計算得：，N429kN，滿足要求。fy錨筋抗拉強度設計值，查表得：300 N/mm2ar錨筋層數(shù)的影響系數(shù)，兩層錨筋等距布置，查表得：1.0av錨筋的受剪承載力系數(shù)：；則，小于As= ，滿足要求。 斜撐桿預埋件J、預埋件加工要求：1) 錨板厚度要大于錨筋直徑的0.6倍2) 錨筋與錨板采用手工T型雙面焊接3) 采用E4303型焊條，焊縫高度不小于7.5與0.6d4) 焊縫驗算： 在各綜合力作用下式中：垂直于焊縫長度方向的應力：=沿焊縫長度方向的剪應力：=

30、直角焊縫的有效厚度：0.7=0.7×7.5=5.25角焊縫計算長度：實際長度減去10，雙面焊80×2=160角焊縫的抗拉、抗壓和抗剪強度設計值（Q235號鋼E4303型焊條）：=160 N/mm2正面角焊縫的強度設計值增大系數(shù)：對承受靜荷載和間接承受動荷載的結構=1.22；對直接承受動荷載的結構=1.0=74.25N/mm2 小于=1.22×160=195.2 N/mm2 滿足要求！=68N/mm2 小于=1.0×160=160N/mm2滿足要求！=91.26 N/mm2小于=160 N/mm2滿足要求一、聯(lián)梁的計算按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載

31、P傳遞力，P=2.89kN計算簡圖如下支撐按照簡支梁的計算公式其中 n=1.40/0.70=2經過簡支梁的計算得到支座反力(考慮到支撐的自重) RA = RB=(2-1)/2×2.89+2.89+1.40×0.14/2=4.44kN通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重) 2×1.45+2.89+1.40×0.14=5.98kN最大彎矩(考慮到支撐的自重) Mmax=2/8×2.89×1.40+0.14×1.40×1.40/8=1.05kN.m抗彎計算強度 f=1.05×106/77530.0=13.

32、50N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 7.3施工腳手架計算 計算參數(shù):鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。雙排腳手架，搭設高度5.3米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.55米，立桿的橫距1.05米，排架距離結構4.40米，立桿的步距1.20米。采用的鋼管類型為48.3×3.6，連墻件采用2步2跨，豎向間距2.40米，水平間距3.10米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用木跳板，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設2層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳

33、手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數(shù)1.2500，體型系數(shù)0.6000。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度5.55米，建筑物錨固段長度3.00米。懸挑水平鋼梁上面采用拉桿、下面采用支桿與建筑物拉結。最外面支點距離建筑物4.50m，支桿采用18號工字鋼而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一）、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1）.均布荷載值計算大

34、橫桿的自重標準值 P1=0.040kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2）.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08×

35、0.111+0.10×1.470)×1.5502=0.374kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.5502=-0.440kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.440×106/5260.0=83.610N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3）.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.040+0.052=0.092kN/m活荷載標準值 q2=1.050kN/m三跨連續(xù)

36、梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.092+0.990×1.050)×1550.04/(100×2.06×105×127100.0)=2.429mm大橫桿的最大撓度小于1550.0/150與10mm,滿足要求!二）、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1）.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.040×1.550=0.062kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.050×1.

37、550/2=0.081kN 活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.550/2=1.627kN 荷載的計算值 P=1.2×0.062+1.2×0.081+1.4×1.627=2.450kN 小橫桿計算簡圖2）.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+2.450×1.050/4=0.650kN.m=0.650×106/5260.0=123.515N/mm2小橫桿

38、的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3）.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.02mm集中荷載標準值 P=0.062+0.081+1.627=1.770kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1770.410×1050.0×1050.0×1050.0/(48×

39、;2.06×105×127100.0)=1.631mm最大撓度和 V=V1+V2=1.655mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三）、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.040×1.050=0.042kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.050×1.550/2=0.081kN 活荷載標準值

40、Q=2.000×1.050×1.550/2=1.627kN 荷載的計算值 R=1.2×0.042+1.2×0.081+1.4×1.627=2.426kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四）、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下容：1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1667 NG1 = 0.167

41、5;5.320=0.887kN2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.100×2×1.550×(1.050+4.400)/2=0.845kN3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.160×1.550×2=0.496kN4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.550×5.320=0.082kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4

42、 = 2.310kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，、外立桿按一縱距施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×1×1.550×1.050/2=1.627kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.300×1.250×0.600 = 0.225kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9&

43、#215;1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×2.310+0.9×1.4×1.627=4.823kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×2.310+1.4×1.627=5.051kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw=0.9×1.4&

44、#215;0.225×1.550×1.200×1.200/10=0.063kN.m五）、立桿的穩(wěn)定性計算1）.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=5.051kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；

45、長細比，為2079/16=1310 允許長細比(k取1)，為1800/16=113 <210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.396； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =5051/(0.40×506)=25.205N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2）.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=4.823kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.1

46、55； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 長細比，為2079/16=1310 允許長細比(k取1)，為1800/16=113 <210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.396； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.063kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；

47、f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =4823/(0.40×506)+63000/5260=36.098N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求7、 消防連廊模板支架力學計算：梁模板扣件鋼管支撐架計算書計算參數(shù):（按最不利工況梁的截面200mm×600mm計算）模板支架搭設高度為1.9m，梁截面 B×D=200mm×600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m，梁底增加0道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6

48、000.0N/mm2。龍骨采用50×80mm木方。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 0.70m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照模板規(guī)4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35

49、×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48.3×3.6。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取次龍骨支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)要求采用靜荷載標準值，受力圖與

50、計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.248kN.m最大變形 vmax=0.362mm最大支座力 Qmax=0.992kN抗彎計算強度 f = M/W =0.248×106/5260.0=47.17N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)要求采用靜荷載標

51、準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.156kN.m最大變形 vmax=0.242mm最大支座力 Qmax=2.134kN抗彎計算強度 f = M/W =0.156×106/5260.0=29.72N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿

52、傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=2.13kN選用單扣件，抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=2.134kN (已經包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.163×1.900=0.377kN N = 2.134+0.377=2.511kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗

53、壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+2×0.200=1.600m； 長細比，為1600/15.9=101 <150 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.588；經計算得到=2511/(0.588×506)=8.439N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據(jù)模板規(guī)計算公式5.2.5-15

54、: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.70m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.700×1.200×1.200/10=0.026kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規(guī)公式5.2.5-14； Nw=2.134+0.9×1.2×0.310+0.9×0.9×1.4×0.026/0.900=2.543kN經計算得到=2543/(0.588×506)+26000/5260=13.437N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!模板支撐架計算滿足要求管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。 梁木模板計算書1、 梁模板基本參數(shù)2、 梁截面