鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題帶答案(1)教學(xué)提綱

1、學(xué)習(xí) 好資料1、鋼結(jié)構(gòu)對動力荷載的適應(yīng)性較強(qiáng)，這主要原因是由于鋼材具有：（ B ）A、良好的塑性B 、良好的韌性C、均勻的內(nèi)部組織D 、較高的強(qiáng)度2、下列哪些元素含量高，鋼材強(qiáng)度提高，但鋼材的塑性、韌性、冷彎性能、可焊性、抗銹性降低： （ C ）A、硫 B、磷C、碳 D、硅3、鋼結(jié)構(gòu)一般不會因偶然超載或局部超載而突然破環(huán)，這是由于鋼材具有：（ A ）A、良好的塑性B 、良好的韌性C、均勻的內(nèi)部組織D 、較高的強(qiáng)度4、把鋼材視為理想彈塑性體的根據(jù)是：（ D ）A 、 fy 以前是彈性，fy 以后視為彈塑性B 、 fy 以前是彈性，fy 以后視為塑性C、 fy 以前近于理想彈塑性， fy 以后視為

2、塑性D 、 fy 以前近于理想彈性， fy 以后，塑性應(yīng)變范圍大而應(yīng)力保持不變近于理想塑性5、一起重量為50t 的中級工作制，處于-18 地區(qū)的露天料場的鋼吊車梁，宜采用下列哪種鋼：（ D ）A、 Q235A B、 Q235B.F C、 Q235C D、 Q235D6、有4 種不同厚度的 Q345 鋼板，其中哪種厚度的鋼板強(qiáng)度設(shè)計值最高： （ A ）A、 12mm B、 40mm C、 26mm D、 30mm7、應(yīng)力集中對構(gòu)件有何影響：（ C ）A、使構(gòu)件的承載力降低B 、使構(gòu)件的承載力提高C、使構(gòu)件的塑性降低，脆性增加D 、使構(gòu)件截面面積減少8、某冶金車間鋼結(jié)構(gòu)工作平臺，主梁上結(jié)構(gòu)自重5k

3、N/m2 ，活載按最大檢修材料所產(chǎn)生的荷載20kN/m2考慮，簡支主梁跨度8m,間距5m,主梁跨中彎矩設(shè)計值為：（D）A、 1280KN.m B、 1124KN.m C、 1668KN.m D、 1360KN.m9、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度計算的極限狀態(tài)是： （ D ）A 、凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的極限抗拉強(qiáng)度fuB 、毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的極限抗拉強(qiáng)度fuC、凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度fyD 、毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度fy10、軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行哪種計算：（D）A、強(qiáng)度計算B、強(qiáng)度和剛度計算C、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和剛度計算D、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度計算11、軸心受拉構(gòu)件

4、應(yīng)進(jìn)行哪種計算：（B）A、強(qiáng)度計算B、強(qiáng)度和剛度計算C、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和剛度計算D、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度計算12、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù) 中與什么因素有關(guān)？ （ B）A、構(gòu)件截面類別、構(gòu)件兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比B、構(gòu)件截面類別、鋼材鋼號、長細(xì)比C、構(gòu)件截面類別、構(gòu)件計算長度系數(shù)、長細(xì)比D、構(gòu)件截面類別、構(gòu)件兩個方向的長度、長細(xì)比13、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計算采用換算長細(xì)比的原因是（D）A、組成格構(gòu)式構(gòu)件的分肢是熱軋型鋼，有較大的殘余應(yīng)力，使構(gòu)件的臨界力降低B、格構(gòu)式構(gòu)件有較大的附加彎矩，使構(gòu)件的臨界力降低C、格構(gòu)式構(gòu)件有加大的構(gòu)造偏心，使構(gòu)件的臨界力降低D、格構(gòu)式構(gòu)件的條

5、或綴板剪切變形較大，使構(gòu)件的臨界力降低14、綴條式軸心受壓構(gòu)件的斜綴條可按軸心壓桿計算，但鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值要乘以折減系數(shù)以考慮（C）A、剪力影響B(tài)、綴條與分肢間焊接缺陷的影響C、綴條與分肢間單面連接的偏心影響D、各綴條軸線未交于分肢軸線的偏心影響15、計算兩分肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸彎曲屈曲時的整體穩(wěn)定性時，查穩(wěn)定系數(shù)。時應(yīng)采用哪項長細(xì)比（B） （x軸為虛軸）A、及 B、 kx C、為 D、瓜16、計算兩分肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞實軸彎曲屈曲時的整體穩(wěn)定性時，查穩(wěn)定系數(shù)。時應(yīng)采用哪項長細(xì)比（C） （x軸為虛軸）A、 N B、九x C、 D、九y17、兩端鉸接、Q235 號雙軸對稱工字鋼的軸心受

6、壓構(gòu)件，在不改變鋼號、構(gòu)件截面類別、翼緣和腹板面積的情況下，采用下列哪項措施能提高桿件的承載力（ A ）A、改變桿件兩端連接構(gòu)造、在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支撐點、減小翼緣厚度增加翼緣寬度B 、調(diào)整桿件弱軸方向的計算長度、減小翼緣寬度增加翼緣厚度C、改變桿件兩端連接構(gòu)造、在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支撐點、減小翼緣寬度增加翼緣厚度 D 、調(diào)整桿件弱軸方向的計算長度、加大腹板高度減小腹板厚度18、焊接工字鋼等截面簡支梁，在何種條件下，整體穩(wěn)定系數(shù)最高（A ）A、跨中作用一集中荷載B 、跨間三分點處各作用一集中荷載C、全跨作用均布荷載D 、梁兩端作用大小相等，方向相反的彎矩19、焊接工字鋼等截面簡支梁，穩(wěn)定系數(shù)最高

7、的情況是（C）A、梁沿全長為等截面B 、梁截面沿長度變化C、加強(qiáng)受壓翼緣D 、加強(qiáng)受拉翼緣20、 焊接工字鋼等截面簡支梁， 當(dāng)跨中集中荷載作用在腹板平面內(nèi)時， 荷載作用點位于什么位置穩(wěn)定系數(shù)最高（ D ）A、上翼緣B 、截面形心C、截面形心與下翼緣之間D 、下翼緣21、彎矩繞虛軸作用的雙肢綴條式壓彎構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（ D）和綴條計算A、強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定B 、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定C、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定D 、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、分肢穩(wěn)定22、彎矩繞實軸作用的雙肢綴條式壓彎構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（ A ）和綴條計算A、強(qiáng)度、剛度、彎矩

8、作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定B 、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定C、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、彎矩作用平面外穩(wěn)定D 、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定、分肢穩(wěn)定23、雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴條按（ B）進(jìn)行計算A、壓彎構(gòu)件的剪力B、壓彎構(gòu)件的剪力和格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力Af （fy /235） 0.5/85的較大值C、壓彎構(gòu)件的剪力和格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力Af （fy /235） 0.5/85的較小值D、格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的剪力Af （fy /235） 0.5 /85更多精品文檔學(xué)習(xí) 好資料24軸心受壓構(gòu)件考慮腹板屈曲后強(qiáng)度，計算整體穩(wěn)定系數(shù)， 計算強(qiáng)度時， 截面面積應(yīng)按哪項驗算( B

9、 )A、有效截面面積、全截面面積B 全截面面積凈截面面積C、均用凈截面面積D 均用有效截面面積25軸心受壓工字形截面柱翼緣的寬厚比和腹板的高厚比是根據(jù)下列哪項原則確定的( D )A、板件的臨界應(yīng)力小于屈服強(qiáng)度B 板件的臨界應(yīng)力不小于屈服強(qiáng)度C、板件的臨界應(yīng)力小于構(gòu)件的臨界應(yīng)力D 板件的臨界應(yīng)力不小于構(gòu)件的臨界應(yīng)力26工字形軸心受壓構(gòu)件翼緣的外伸寬度限值為( B ) 051、 15 ( 235/fy) 0.5B、13 (235/fy) 05 < ( 10+0.1 X) ( 235/fy) 0.5< 20 (235/fy) 0.5C、40 (235/fy) 05 < (25+0.

10、5 X) ( 235/fy) 0.5< 75 (235/fy) 050.5D 、 40 ( 235/fy)27、工字形軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)30V入v 100時，翼緣的外伸寬厚比限值為 (10+0.1入(235/fy)0.5,式中的入為(A)A、構(gòu)件兩個方向長細(xì)比的最大值B 構(gòu)件兩個方向長細(xì)比的最小值C、構(gòu)件兩個方向長細(xì)比的平均值D 構(gòu)件繞強(qiáng)軸的長細(xì)比C)28受動力荷載作用的焊接工字形截面簡支梁翼緣的局部穩(wěn)定，翼緣外伸寬度應(yīng)滿足(0.5A、<9 ( 235/fy)05B、w 13( 235/fy)05C、w 15( 235/fy) .D、w 40( 235/fy) 0.529工字形截面壓

11、彎構(gòu)件腹板的允許高厚比是根據(jù)下列哪項確定的(B )A、介于軸心受壓構(gòu)件腹板和受彎構(gòu)件腹板高厚比之間8、 h0/tw 與腹板的應(yīng)力梯度和構(gòu)件的長細(xì)比的關(guān)系C、腹板的應(yīng)力梯度D 構(gòu)件長細(xì)比30梁腹板的支撐加勁肋應(yīng)設(shè)置在(C)A、剪應(yīng)力最大的區(qū)段B 彎曲應(yīng)力最大的區(qū)段C、上翼緣或下翼緣有固定集中荷載的作用部位D 吊車輪壓所產(chǎn)生的局部壓應(yīng)力較大處31、配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有效措施，當(dāng)ho/tw> 170 （235/fy） 0.5時，下列哪項是正確的（ C ）A、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B 、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋C、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)同時配置橫向加勁

12、肋和縱向加勁肋D 、不致失穩(wěn)，除支撐加勁肋外，不需配置橫向加勁肋和縱向加勁肋0532、配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有效措施，當(dāng) 150 （235/fy） . >ho/tw>80 （235/fy）0.5 時，下列哪項是正確的（ B ）A、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋B 、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋C、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)同時配置橫向加勁肋和縱向加勁肋D 、不致失穩(wěn)，除支撐加勁肋外，不需配置橫向加勁肋和縱向加勁肋33、配置加勁肋是提高梁腹板局部穩(wěn)定的有效措施，當(dāng)ho/tw< 80 （235/fy） 0.5時，下列哪項是正確的（ D ）A、可能發(fā)生彎曲失

13、穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋B 、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋C、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)同時配置橫向加勁肋和縱向加勁肋D 、不致失穩(wěn)，除支撐加勁肋外，不需配置橫向加勁肋和縱向加勁肋34、摩擦型與承壓型高強(qiáng)螺栓的主要區(qū)別（D ）A、構(gòu)件接觸面處理方法不同B 、材料不同C、施加預(yù)拉力不同D 、外力克服構(gòu)件間摩擦阻力后為承壓型高強(qiáng)螺栓，否則為摩擦型高強(qiáng)螺栓35、根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范，焊縫質(zhì)量檢查標(biāo)準(zhǔn)下列敘述錯誤的是（ A ）A、一級焊縫只要求通過外觀檢查B 、三級焊縫只要求通過外觀檢查C、二級焊縫要求在外觀檢查的基礎(chǔ)上，用超聲波檢驗每條焊縫的20 %長度D 、一級焊縫要求在外觀檢查的

14、基礎(chǔ)上，用超聲波檢驗每條焊縫的全部長度36、殘余應(yīng)力對下列哪項無影響（B ）A、結(jié)構(gòu)或構(gòu)件剛度B 、靜力強(qiáng)度C、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定D 、疲勞強(qiáng)度37、普通螺栓的受剪承載力設(shè)計值與下列哪項無關(guān)（A ）A、螺栓孔的直徑B 、螺栓直徑C、受剪面數(shù)D 、螺栓抗剪強(qiáng)度設(shè)計值38、摩擦型高強(qiáng)螺栓受剪連接時的極限承載力為（C）A、螺栓剪面的抗剪承載力B 、連接板件的孔壁承壓承載力C、連接板件間的摩擦阻力D 、連接板件凈截面承載力39、角鋼與鋼板焊接連接，角鋼的厚度為 8mm,鋼板厚度為12mm,角鋼肢尖與板件間的側(cè)面角焊縫焊腳尺寸hf 為（B ）A、 5mm B、 6mm C、 8mm D、 9mm40

15、、角鋼與鋼板焊接連接，角鋼的厚度為 8mm,鋼板厚度為12mm,角鋼肢背與板件間的側(cè)面角焊縫焊腳尺寸hf 為（B ）A、 5mm B、 8mm C、 10mm D、 12mm41、承壓型高強(qiáng)螺栓可用于下列那些結(jié)構(gòu)（ C）A、直接承受動力荷載作用的結(jié)構(gòu)B 、承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)C、承受靜力荷載作用或間接受動力荷載作用的結(jié)構(gòu)D 、薄壁型鋼結(jié)構(gòu)42、摩擦型高強(qiáng)螺栓的抗拉承載力設(shè)計值（C ）承壓型高強(qiáng)螺栓的抗拉承載力設(shè)計值。A、大于B、小于 C、等于 D、外力克服板件摩擦力后等于二、填空1、結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)可分為（承載能力極限狀態(tài)）和（正常使用極限狀態(tài)）兩種。2、當(dāng)結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，對于相同

16、的安全等級的結(jié)構(gòu)，延性破壞時的可靠度指標(biāo)（小于）非延性破壞時的可靠度指標(biāo)（填大于、小于、等于） ；對于相同的破壞性質(zhì)，結(jié)構(gòu)的安全等級越高，可靠度指標(biāo)（越高） （填越高、越低、不變） 。3、結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)為 Z=RS,其中R為結(jié)構(gòu)抗力，S為荷載對結(jié)構(gòu)的綜合效應(yīng)，當(dāng)Z>0,表明結(jié)構(gòu)處于（可靠）狀態(tài)；當(dāng) Z<0,表明結(jié)構(gòu)處于（失效）狀態(tài)；當(dāng) Z = 0,表明結(jié)構(gòu)處 于（極限）狀態(tài)。4、鋼結(jié)構(gòu)的初始缺陷包括（幾何缺陷）和（材料缺陷）。5、冷彎試驗可以反映鋼材的（塑性變形能力）和（冶金質(zhì)量）。6、鋼材按脫氧程度不同，可分為（沸騰鋼）、 （鎮(zhèn)靜鋼）和（半鎮(zhèn)靜鋼） 。7、鋼號Q235B.F 中的

17、 B 表示（質(zhì)量等級為 B 級）， F 表示（沸騰鋼）8、鋼號Q235A.b 中的 A 表示（質(zhì)量等級為 A ）， b 表示（半鎮(zhèn)靜鋼）9、 8.8 級高強(qiáng)度螺栓，其中 8 表示（抗拉強(qiáng)度為 800MPa ），0.8 表示（屈強(qiáng)比）10、冷彎薄壁型鋼鋼板按板件的加勁條件可分為加勁板件、 （邊緣加勁板件）和（非加勁板件） 。11、彈性狀態(tài)下依屈曲后性能，失穩(wěn)有穩(wěn)定分岔失穩(wěn)、（不穩(wěn)定分岔失穩(wěn)）和（越躍屈曲）三種類型。12、處理桿件的非彈性穩(wěn)定問題的兩種簡化理論包括（切線模量理論）和（折算模量理論或雙模量理論） 。13、矩形鋼管受軸向壓力作用，矩形截面邊長分別為a和b,如果a=b,板的嵌固系數(shù) 獨（=）萬（填、=）;如果 ab,板的嵌固系數(shù) 柏（）旭（填、=）;如果 avb,板的嵌固系數(shù) 迎（）拈（填、=）。14、梁的整體穩(wěn)定系數(shù) 岫0.6時應(yīng)進(jìn)行修正，原因是此時鋼材已經(jīng)進(jìn)入（塑性狀態(tài)）。15、計算平面桁架內(nèi)，設(shè)桿件的幾何長度為l ，交叉腹桿的計算長度為（ 0.5l ）。16、計算平面桁架外，設(shè)桿件的幾何長度為l ，交叉腹桿中，當(dāng)一桿受拉，