鋁單板幕墻設計計算書

1、百度文庫-讓每個人平等地提升自我緊固件機械性能緊固件機械性能緊固件機械性能,垂直于建筑物鋁單板幕墻設計計算書I.設計依據：/建筑幕墻 GB/T 21086-2007玻璃幕墻工程技術規(guī)范JGJ 102-2003金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范 JGJ 133-2001 /玻璃幕墻工程質量檢驗標準 JGJ/T 139-2001建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準 GB 50068-2001民用建筑設計通則 GB 50352-2005建筑設計防火規(guī)范GB 50016-2006高層民用建筑設計防火規(guī)范GB 50045-95 (2005年版)建筑物防雷設計規(guī)范GB 50057-94 (2000年版)建筑結構可靠度設計統(tǒng)

2、一標準GB 50068-2001 中國地震動參數區(qū)劃圖GB18306-2000建筑制圖標準GB/T 50104-2001建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2001(2006 年版)建筑抗震設計規(guī)范GB 50011-2010混凝土結構設計規(guī)范GB 50010-2002鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范GB 50018-2002建筑幕墻平面內變形性能檢測方法GB/T 18250-2000建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法GB/T 18575-2001高耐候結構鋼GB/T 4171-2000焊接結構用耐候鋼GB/T 4172-2000不銹鋼和耐熱鋼牌號及化學成分GB/T 2

3、0878-2007鋁合金建筑型材第 1部分： 基材GB/T鋁合金建筑型材第 2部分：陽極氧化、著色型材GB/T一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第1部分一般要求GB/T一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第2部分力學性能GB/T一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第1部分尺寸偏差GB/T螺栓、螺釘和螺柱GB螺母粗牙螺紋GB螺母細牙螺紋GB緊固件機械性能自攻螺釘GB緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱 GB緊固件機械性能不銹鋼螺母GB螺紋緊固件應力截面積和承載面積GB/T鋁板幕墻 板基YS/鋁板幕墻氟碳噴漆鋁單板YS/鋁塑復合板 GB/T 17748-1999鋁塑復合板用鋁帶YS/T432-2000建筑用鋁型材、鋁板

4、氟碳涂層JG 133-2000混凝土結構后錨固技術規(guī)程JGJ145-2004混凝土用膨脹型、擴孔型錨栓JG160-2004混凝土接縫用密封膠JC/T 881-2001建筑結構靜力計算手冊 (第二版)BKCADPMI成系統(tǒng)(BKCADPM200版)n .基本計算公式：(1) .場地類別劃分：地面粗糙度可分為 A B、C、D四類：- -A類指近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；- -B 類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)；- -C類指有密集建筑群的城市市區(qū)；- -D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū)。本工程為：山東，按 C類地區(qū)計算風荷載。、(2) .風荷載計算：幕墻屬

5、于薄壁外圍護構件，根據建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001(2006年版)規(guī)定采表面上的風荷載標準值，應按下述公式計算：1當計算主要承重結構時/Wk=3zp szW。(GB50009)2 當計算圍護結構時/Wk= 3 gz 科 s1 科 zW0( GB50009)式中：其中：Wk-垂直作用在幕墻表面上的風荷載標準值(kN/m2);3 gz-高度Z處的陣風系數，按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001第條取定。根據不同場地類型，按以下公式計算：3 gz=K(1+2科f)其中K為地區(qū)粗糙度調整系數，科f為脈動系數。經化簡，得：A 類場地：3 gz=X1+ X (Z/10)B 類場地：3 gz

6、=X1+(Z/10)C 類場地：3 gz=X1+ X(Z/10)D 類場地：3 gz=X1+ X (Z/10)科z-風壓高度變化系數，按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001第條取定。/ 根據不同場地類型，按以下公式計算：A 類場地：z=X (Z/10)B 類場地：z=X (Z/10)22C 類場地：pz=x(Z/10)a.無地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求:D 類場地：z=X(Z/10)按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001(2006年版)第條驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數科si :/一、外表面3 .正壓區(qū)按表采用；/4 .負壓區(qū)/一 對墻面，取

7、一對墻角邊，取二、內表面對封閉式建筑物，按表面風壓的正負情況取或。注：上述的局部體型系數v S1 (1)是適用于圍護構件的從屬面積 A小于或等于1m2的情況，當圍護構件的從屬面積 A大于 或等于10m2時，局部風壓體型系數v s1 (10)可乘以折減系數，當構件的從屬面積小于 10m2而大于1m2時，局部風壓體 型系數v s1 (A)可按面積的對數線性插值，即gs1 (A) = gs1 (1) +gs1 (10) -gs1 (1) logA本工程屬于B類地區(qū)，故科z=(Z/10)W 0-基本風壓，按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001附表給出的50年一遇的風壓采用，但不得小于R,山東地區(qū)取

8、為R(3) .地震作用計算：q EA= 3 eX m max* GK其中：q EAL-水平地震作用標準值3 e-動力放大系數，按取定“max-水平地震影響系數最大值，按相應抗震設防烈度和設計基本地震加速度取定：6 max選擇可按JGJ102-2003中的表進行。表水平地震影響系數最大值“max抗震設防烈度6度7度8度(X max注：7、8度時括號內數值分別用于設計基本地震速度為和的地區(qū)。設計基本地震加速度為，抗震設防烈度 設計基本地震加速度為，抗震設防烈度6度7度(X ma尸5 ma=設計基本地震加速度為，抗震設防烈度7度5 ma=設計基本地震加速度為，抗震設防烈度8度5 ma=設計基本地震加

9、速度為，抗震設防烈度8度(X ma尸設計基本地震加速度為，抗震設防烈度9度5 ma=山東設計基本地震加速度為，抗震設防烈度為8居t,故取aG AK- 幕墻構件的自重(N/m2)(4).作用效應組合：一般規(guī)定，幕墻結構構件應按下列規(guī)定驗算承載力和撓度:max=b.有地震作用效應組合時，承載力應符合下式要求：S E W R/ 丫 RE式中S-荷載效應按基本組合的設計值；SE-地震作用效應和其他荷載效應按基本組合的設計值；R-構件抗力設計值；丫 0-結構構件重要性系數，應取不小于；丫 RL-結構構件承載力抗震調整系數，應取；c.撓度應符合下式要求：d f W d f,|imdf-構件在風荷載標準值或

10、永久荷載標準值作用下產生的撓度值；d f,lim 構件撓度限值；d.雙向受彎的桿件，兩個方向的撓度應分別符合dfWdf,|im的規(guī)定。幕墻構件承載力極限狀態(tài)設計時，其作用效應的組合應符合下列規(guī)定：7 有地震作用效應組合時，應按下式進行：S=丫 gSgk+ 丫 w。wSw+ Y E 4)eSek8 無地震作用效應組合時，應按下式進行：S=丫 gSGk+ 少 wy wSwKS-作用效應組合的設計值；S Gk-永久荷載效應標準值；S W-風荷載效應標準值；S Ek-地震作用效應標準值；丫 G永久荷載分項系數；丫 w-風荷載分項系數；r E-地震作用分項系數；4W-風荷載的組合值系數；/少曰-地震作用

11、的組合值系數；/進行幕墻構件的承載力設計時，作用分項系數，按下列規(guī)定取值：一般情況下，永久荷載、風荷載和地震作用的分項系數丫0 丫 W 丫 E應分別取、和；當永久荷載的效應起控制彳用時，其分項系數丫G應??；此時，參與組合的可變荷載效應僅限于豎向荷載效應；當永久荷載的效應對構件利時，其分項系數丫G的取值不應大于。可變作用的組合系數應按下列規(guī)定采用：一般情況下，風荷載的組合系數少W應取，地震作用于的組合系數少E應取。對水平倒掛玻璃及框架，可不考慮地震作用效應的組合，風荷載的組合系數少加取(永久荷載的效應不起控制作用時)或(永久荷載的效應起控制作用時 )。 幕墻構件的撓度驗算時，風荷載分項系數丫W和

12、永久荷載分項系數均應取，且可不考慮作用效應的組合。m.材料力學性能：材料力學性能，主要參考JGJ 102-2003玻璃幕墻工程技術規(guī)范。(1).鋁合金型材的強度設計值應按表的規(guī)定采用。表 鋁合金型材的強度設計值fa (N/mmi)鋁合金牌號狀 態(tài)壁厚(mrm強度設計值fa抗拉、抗壓抗剪局部承壓6061T4不區(qū)分T6不區(qū)分6063T5不區(qū)分T6不區(qū)分6063AT5三10 10T6三10 10(3).熱軋鋼材的強度設計值應按現行國家標準鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003的規(guī)定采用，也可按表采用。表 熱軋鋼材的強度設計值fs(N/mm)鋼材牌號厚度或直徑d (mrm抗拉、抗壓、抗彎抗男端面承壓Q

13、235dw 1621512532516d4020512040d60200115Q345 d 1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指計算點的鋼材厚度；對軸心受力桿件是指截面中較厚鋼板的厚度牌號合金狀態(tài)a抗拉強度f。抗剪強度fl1060H14、 H24、 H446551291050H14、 H24 、 H44755834H4812093541100H14、 H24、 H449574433003H16、 H2614511365H14、 H24、 H44115895230040604727H4214010963H14、 H24170132763005H429

14、57443H14、 H24、 H4413510561H46160124、723105H25130101585005H14、 H24、 H441158952H4290704050520655129H4213010158H441751367957540806236H4214010963H14、 H24、 H4416012472H16、 H26、 H4619014885(2).單層鋁板的強度設計值應按表的規(guī)定采用。表單層鋁板強度設計值(N/mm 2)(4).冷成型薄壁型鋼的鋼材的強度設計值應按現行國家標準鋼結構設計規(guī)范GB50018-2002的規(guī)定，可按表采用。鋼材牌號抗拉、抗壓、抗彎 f ts抗剪

15、f vs端面承壓(磨平頂緊)f csQ235205120310Q345300175400表b冷成型薄壁型鋼的強度設計值(5).不銹鋼型材和棒材的強度設計值可按表采用。牌號(T抗拉強度f ts1抗剪強度f vs1端面承壓強度 f cs106Cr19Ni10S3040820517810424606Cr19Ni10NS30458275，239139330022Cr19Ni10S3040317515288210022Cr19Ni10NS3045324521312429406Cr17Ni12Mo2S3160820517810424606Cr17Ni12Mo2NS31658275239139330022a

16、17Ni12Mo2 /S3160317515288210022a17Ni12Mo2NS31653245213124294表不銹鋼型材和棒材的強度設計值(6).玻璃幕墻材料的彈性模量可按表的規(guī)定采用。表 材料的彈性模量 E (N/mnm)材料丫 g材料丫 g普通玻璃、夾層玻璃、鋼化玻璃、半鋼化玻璃礦棉玻璃棉鋼材巖棉鋁合金表材料的重力密度丫 g(kN/m3)材料E玻璃x 105鋁合金x 105鋼、不銹鋼X 105消除應力的高強鋼絲X 105不銹鋼絞線X 10 X 10高強鋼絞線X 105鋼絲繩X 105 X 105注：鋼絞線彈性模量可按實測值采用。(7).玻璃幕墻材料的泊松比可按表的規(guī)定采用。表材

17、料的泊松比u材料材料玻璃鋼、不銹鋼鋁合金 高強鋼絲、鋼絞線(8).玻璃幕墻材料的線膨脹系數可按表的規(guī)定采用。表材料的線膨脹系數a(1/ C)材料a材料a玻璃X 10-5 X 10-5不銹鋼板X 10-5鋼材X 10-5混凝土X 10-5鋁材X 10-5砌磚體 X10-5(9).玻璃幕墻材料的重力密度標準值可按表的規(guī)定采用。、風荷載計算標高為處風荷載計算W 0:基本風壓2、W 0= kN/m、3 gz：高處陣風系數(按B類區(qū)計算)3 gz=x 1+(Z/10)二科zJ高處風壓高度變化系數 (按B類區(qū)計算):(GB50009-2001)(2006 年版)科 z=(Z/10)=10)=科sl :局部

18、風壓體型系數(墻面區(qū))板塊(第1處)X =該處從屬面積為：I sl (A)= I sl (1)+ I sl (10)- I sl (1) Xlog(A)=-+ x =a sl =+=該處局部風壓體型系數科sl =風荷載標準值：W k=3 gzX zX sl XW0(GB50009-2001)(2006 年版)= XXX21k=kN/m風荷載設計值：W:風荷載設計值(kN/m2)丫 w：風荷載作用效應的分項系數：按建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001規(guī)定采用2X.W= 丫 wx W=x =m二、D板強度校核：/校核依據：= =M/W=6 mx q x L2x 刀 /t 2w fa=mm2L

19、x：寬度：/L y：高度：/L: D板短邊邊長度：/t:金屬板厚度：/m 1：跨中彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比=查表得：m x：固端彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比=查表得：m y：固端彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比=查表得：W k：風荷載標準值：m 2垂直于平面的分布水平地震作用：/ q EAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(kN/m 2)q EAk=5X m max* Gk=5 XX 10002=m荷載設計值為：q= x W+x x qEAk 2=m0 =(Wk+XqEA0 XL4X 109/Et 4ri :折減系數，按0 =查表得：板所受最大彎矩應力值為：(T =6x mx qx L

20、2x 103x r /t 2 2=mmmm 2 mmi強度可以滿足要求板撓度校核：校核依據：f/Lw 1/100f i：撓度系數，按短邊與長邊的邊長比= 查表得：L:短邊邊長：t： 板厚度：E:彈性模量：mm2v: 泊松比：D: 板彎曲剛度：D=E Xt3/12/(1-v 2)/100000板撓度：U=10 4Xf iXWX L4X Y /D板撓度與邊長比值：D u=U/L/1000 1/100板撓度可以滿足要求入E板強度校核：校核依據：=M/W=6X mx q x L2 x r /t 2 fa=mm2L x: E板寬度：L y: E板高度：L: E板短邊長：t:金屬板厚度：W k:風荷載標準

21、值：m 2垂直于平面的分布水平地震作用：q EAk垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(kN/m 2)q EAk=5X m max* GAk=5 XX 10002=m荷載設計值為：q= x W+ x x qEAk2=mm 1：跨中彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比= 查表得：m x：固端彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比= 查表得：m y：固端彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比= 查表得：0 =(Wk+ X qEAkl X L4X 109/Et 4ri ：折減系數，按0 =查表得：E板所受的最大彎矩應力值為:b=6xmx qx l2x 103x 刀 /t 22、=mmmm 2 mm強度可以滿足要求E板撓度校核

22、：校核依據：f/LW 1/100f 1：撓度系數，按短邊與長邊的邊長比 = 查表得：L x： E板寬度：L y： E板高度：L: E板短邊長：t： 板厚度：E: 彈性模量：mm2v: 泊松比：D: 板彎曲剛度：/D=E xt3/12/(1-v 2)/100000/板撓度：U=10 4Xf1X WX L4X r /D板撓度與邊長比值：D u=U/L/1000 1/100 E 板撓度可以滿足要求四、/F板強度校核：校核依據：=M/W=6 mx q x L2x 刀 /t 2w fa=mm2L x：寬度：L y：高度：L: 短邊長：t：金屬板厚度：m 1：跨中彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比=查表得：m

23、 x：固端彎矩系數,按短邊與長邊的邊長比=查表得：m y：固端彎矩系數，按短邊與長邊的邊長比=查表得：W k：風荷載標準值：m 2垂直于平面的分布水平地震作用：q EAk垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(kN/m 2)q EA=5 X m maxX GK=5 XX 10002 =m荷載設計值為：q= x W+x x qEAk2J=m0 =(Wk+X qEAk) XL4X 109/Et 4/ri ：折減系數，按。=查表得：板所受的最大截面彎矩應力值為：er =6X mXqXL2x103Xr1 /t 22=mmmm 2 mmi強度可以滿足要求板撓度校核：校核依據：f/LW 1/100f 1：撓度系

24、數，按短邊與長邊的邊長比 =查表得：L x：短邊邊長：t： 板厚度：E: 彈性模量：mm2v: 泊松比：D： 板彎曲剛度：D=E xt3/12/(1-v 2)/100000板撓度：U=10 4Xf iX WX L4X Y /D板撓度與邊長比值：D u=U/L/1000 1/100板撓度可以滿足要求五、支座處強度校核：1 .支座處校核依據：根據一根肋兩側相鄰兩板格的支承情況，先求肋兩側的固端彎矩系數，平均后為此處彎矩 系數：m支=(m支+m支)/2校核依據：=M/W=6 m支x qx L2X 刀 /t 2wfa=mn2 2.支座強度校核：D,E 之間：肋側D板格固端彎矩系數= 肋側E板格固端彎矩

25、系數= 支座彎矩系數：m=(mdx+mex)/2 = mer =6 x m支 x q x L2 x 103 x 刀 /t 2 2=mmmm 2w mrm強度可以滿足要求E,F 之間：肋側E板格固端彎矩系數=肋側F板格固端彎矩系數=支座彎矩系數：m=(mfy+mey)/2 = mer =6 x m支 x q x L2 x 103 x 刀 /t 2 2 =mmmm 2w mrm強度可以滿足要求六、固定片(壓板)計算：W fg_x：計算單元總寬為H fg_y：計算單元總高為/H yb1：壓板上部分高為/H yb2：壓板下部分高為W yb：壓板長為 H yb：壓板寬為 B yb：壓板厚為 D yb：壓

26、板孔直徑為/W k：作用在幕墻上的風荷載標準值為(kN/m2)q EAk垂直于幕墻平面的分布水平地震作用為(kN/m2)(不包括立柱與橫梁彳來的地震作用 )A:每個壓板承受作用面積(m2)A=(W fg_x/1000/2) X (Hyb1+Hyb2)/1000/2 =2) X +/2 / =(m2)P wk：每個壓板承受風荷載標準值(KN)P wk=WX A=X =(KN)j P w：每個壓板承受風荷載設計值 (KN) P w=XPwk=X=(KN)M w：每個壓板承受風荷載產生的最大彎矩M w=xPwX (Wyb/2)= X X 2)=P ek：每個壓板承受地震作用標準值(KN)P ek=q

27、EAKX A=x =(KN)P e：每個壓板承受地震作用設計值(KN)P e= X Pek=X =(KN)M e：每個壓板承受地震作用產生的最大彎矩M e=X PeX (Wyb/2)= x X 2)=采用Sw+組合M：每個壓板承受的最大彎矩M=M w+X M=+X =W:壓板截面抵抗矩(mm3)_一 2 一W=(H yh-Dyb) X Byb )/6=(=(mm )I:壓板截面慣性矩(mnm)I = (Hyh-Dyb) XByb3)/12=( =(mm4)b =106x M/W=10x = (N/mm2)o- =(N/mn2) & (N/mm2)強度滿足要求/U: 壓板變形(mm)U= X10

28、00X 2X(Pwk+XPek)XWb3/(48 XEXI) 5=x 1000X +X X (24 x X 10 XD u：壓板相變形(mm)D u=U/L=U/(Wyb/2)=D u=2X(Pw+X Fe)=(N)滿足要求七、幕墻立柱計算：幕墻立柱按雙跨梁力學模型進行設計計算：1.荷載計算：(1)風荷載均布線荷載設計值(矩形分布)計算q w：風荷載均布線荷載設計值(kN/m)2W:風何載設計值：mB：幕墻分格寬：q w=W B= x =kN/m立柱彎矩：M w風荷載作用下立柱彎矩q w風荷載均布線荷載設計值：(kN/m)H sjcg：立柱計算跨度：M -qwX (Li3+L23)/8/(L

29、1+L2)=+/8/+ x=kN mM e：地震作用下立柱彎矩(kN m):M E=qEX (Li3+L23)/8/(L 1+L2)=+/8/+ x= mM:幕墻立柱在風荷載和地震作用下產生彎矩(kN m)采用Sw+組合M=M w+X ME=+ x= m2 .選用立柱型材的截面特性：立柱型材號：熱鍍鋅方鋼管60X60X5/選用的立柱材料牌號:Q235 d=16型材強度設計值：抗拉、抗壓mrm抗剪mm型材彈性模量：E= x 105N/mn2X軸慣性矩：I x=Y軸慣性矩：I y=、立柱型材在彎矩作用方向凈截面抵抗矩：Wn=立柱型材凈截面積：A n=立柱型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：LT_x

30、= 立柱型材計算剪應力處以上(或下)截面對中和軸的面積矩：S s =塑性發(fā)展系數：丫=3 .幕墻立柱的強度計算：校核依據：N/A n+M/( 丫 x W) w f a=m向拉彎構件)B：幕墻分格寬：G Ak：幕墻自重：68N/m 2幕墻自重線荷載：G k=68 X B/1000=68 X1000=mN k：立柱受力：N k=GX L=xN：立柱受力設計值：r g：結構自重分項系數：N= XM=X (T ：立柱計算強度(N/mm2)(立柱為拉彎構件)N：立柱受力設計值：A n：立柱型材凈截面面積：M：立柱彎矩： mW n：立柱在彎矩作用方向凈截面抵抗矩：丫 ：塑性發(fā)展系數：(T =NX 10/A

31、n+MX 103/ X W)=X10/+X103/X2=mmmm 2 f a=mrm立柱強度可以滿足4 .幕墻立柱的剛度計算：校核依據：d f L/250d f：立柱最大撓度D u：立柱最大撓度與其所在支承跨度(支點間的距離)比值:L ti：立柱最大撓度所在位置支承跨度(支點間的距離)R 0=Li2/2-(L i3+L23)/8(L 1+L2) X qwk/L 13-d f=1000X X X qwkX Li X Li /(24 X X I x)=D u=U/(Lti X 1000)=X 1000)=1/3141/314 1/250 且 U (L ；+L23)/(8 X Li X L/+(L

32、m2)/2)R b_e：雙跨梁短跨端支座反力為：R b_e=|q ekX (Ll + L2)-Ro_eRa_e|R c：中間支承處梁受到的最大剪力(KN)/R c=|q ekX Ll-Ro_e| =KNQ Ek=max(R_e,Rb_e,Rc)=KN(4)Q e：地震作用下剪力設計值(kN)Q E=XQk=x(5)Q：立柱所受剪力：采用Q+組合Q=Q w+x Qe =+ x(6)立柱剪應力：T ：立柱剪應力：S s：立柱型材計算剪應力處以上(或下)截面對中和軸的面積矩立柱型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度：LT_x=I x：立柱型材截面慣性矩：t =QX &X 100/(1 x X LT_x)

33、=XX 100/ x2 =mm22r=mm mm立柱抗剪強度可以滿足八、立柱與主結構連接L ct2：連接處熱軋鋼角碼壁厚：J y：連接處熱軋鋼角碼承壓強度：mm2D 2：連接螺栓公稱直徑：D 0：連接螺栓有效直徑：選擇的立柱與主體Z構連接螺栓為 ：不銹鋼螺栓 A1,A2組50L_L：連接螺栓抗拉強度：230N/mm2L_J：連接螺栓抗剪強度：175N/mm2米用SG+S/+組合N iwk：連接處風荷載總值(N)：N iwk=Vk/x BX Hjcg X 1000= XXX 1000連接處風荷載設計值(N)：N 椅 XNwk = xN 1Ek：連接處地震作用(N)：N 1Ek=qEAkX BX

34、Hjcg X 1000= XXX 1000N 1E：連接處地震作用設計值(N)：N 1E= X NiEk= xN 1：連接處水平總力(N)：N 1=Nw+X Nie =+ XN 2：連接處自重總值設計值(N)：/N 2k=68XBXHjcg/=68 x xN 2：連接處自重總值設計值(N)：/N 2=X 電= XN：連接處總合力(N)：/N=(N 12+N22) =+N vb：螺栓的受剪承載能力：N v：螺栓受剪面數目：2N vb=2X 兀 X D02X L J/4=2 XXX 175/4立柱型材種類：Q235 dN cbl = 強度可以滿足角碼抗承壓能力計算：角碼材料牌號：Q235鋼（C級螺

35、栓）L ct2：角碼壁厚：J y：熱軋鋼角碼承壓強度：mm2N cbg：鋼角碼型材壁抗承壓能力（N）：N cbg=D?X 2 X J y X Lct2 X Num1= X 2X 305XX強度可以滿足九、幕墻后錨周連接設計計算幕墻與主體結構連接采用后錨固技術。本設計采用化學植筋作為后錨固連接件。本計算主要依據混凝土結構后錨固技術規(guī)程JGJ 145-2004。后錨固連接設計，應根據被連接結構類型、錨固連接受力性質及錨栓類型的不同，對其破壞型態(tài)加以控制。本設計只考慮錨栓鋼材抗剪復合破壞類型和混凝土破壞類型。并認為錨栓是群錨錨栓。本工程錨栓受拉力和剪力V黑：總剪力設計值：V gsd=NN 黑：總拉力

36、設計值：N gsd=NiM：e 2：M=V彎矩設計值（N mm）：螺孔中心與錨板邊緣距離X氏/1000X 1000= m本設計的錨栓是在拉剪復合力的作用之下工作，所以拉剪復合受力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時的承載力，應按照下列公式計算：hNSdNRd,sNRd,SnSLNRd,c式中NSdNRk,sRs,NVRk,s,s)1.5Rs,V,cNRd,cN Rk,cRc,NVRk,cRc,V群錨中受力最大錨栓的拉力設計值;群錨受拉區(qū)總拉力設計值;群錨中受力最大錨栓的剪力設計值;群錨總剪力設計值;Rd ,s錨栓受拉承載力設計值;NRk，s - 錨栓受拉承載力標準值;VRd,s錨栓受剪承載力設計

37、值;VRk，S -錨栓受剪承載力標準值;Rd ,c混凝土錐體受拉破壞承載力設計值;N Rk ,c混凝土錐體受拉破壞承載力標準值;混凝土基材等級：強度等級C35;d-錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑=;d o- 鉆孔直徑=;d f-錨板鉆孔直徑=;h i鉆孔深度=;h ef- 1錨栓有效錨固深度=；T inst安裝扭矩=；f stk - 錨栓極限抗拉強度標準值=；A s錨栓應力截面面積二;n- 群錨錨栓個數=4;幕墻后錨固連接設計中的錨栓是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作，彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設VRd,c混凝土楔形體受剪破壞承載力設計值；VRk,c -混凝土楔形體受剪破壞承載力標準值

38、;計值應按下列規(guī)定計算：當_N M y10時n V丫 RS,N-錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項系數=；丫 Rs,V-錨栓鋼材受剪破壞，錨固承載力分項系數=；丫 Rc,N-混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項系數=丫 Rc,V-混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項系數丫 Rcp-混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項系數=；丫 Rsp-混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項系數 、二, 錨栓的分布如下圖所示：U SL1當RJM y0時n VhN SdhN Sd(N LM Yi2YiM)Y,2錨板：X=Y=錨栓設置：s11 =s21 =錨基邊距：式中M -彎矩設計值（）；無邊緣效應： c10*h efA.

39、錨栓鋼材受拉破壞承載力h-混凝土基材厚度二;NSdYi, YiYi, Yi群錨中受力最大錨栓的拉力設計值;-錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離（-錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離L -軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離（則N幻=;NRk,s=AXfstk=；NRd,s = NRk,s/ 丫 Rs,N=；NRd,s=Nsd錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足要求!mm);mm)。=;VRd,s=VRk,s/ R Rs,V=1錨栓鋼材能夠滿足要求!D.后補錨栓拉拔實驗拉拔力計算: 計算公式：在做拉拔實驗時，單個錨栓的實驗值應不小于N拔2T ：剪應力T =V/(2 X Hf X Lw)2=mmb

40、 :總應力(T =( (T m+ (T n) + T )o- =mmic f hf=160N/mm焊縫強度可以滿足！十一、幕墻橫梁計算幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示:1.選用橫梁型材的截面特性：選用型材號：等邊角鋼L50X50X4丫塑性發(fā)展系數，可取2.幕墻橫梁的強度計算選用的橫梁材料牌號：Q235 d=Vsd錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足要求！C.拉剪復合受力承載力拉剪復合受力下，混凝土破壞時的承載力，應按照下列公式計算:(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2N 拔=2 3 (N/2+M/Z)/n其中：N 拔：單個錨固件的拉拔實驗值(N);N :拉力設計值(N);M :彎矩設計值(N

41、 mm)n :每排錨固件個數；Z :上下兩排螺栓間距(mm);3 :承載力調整系數；N 拔=2 3 (N/2+M/Z)/n=2 XX 2+100)/2十、幕墻預埋件焊縫計算根據鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 公式、和計算h f：角焊縫焊腳尺寸L:角焊縫實際長度h e：角焊縫的計算厚度=L w角焊縫的計算長度=L-2h f=f hf：Q235熱軋鋼板角焊縫的強度設計值：160N/mm23 f：角焊縫的強度設計值增大系數，取值為 ：bm彎矩引起的應力(T n=6X M/(2 x heX l W2X 3 f)2=mmbn：法向力引起的應力(T n =N/(2 X heX LwX 3 f)=m

42、m噴立一雌型星Hf蕓_欣下單元高上單元高M x橫梁繞截面/X軸(平行于幕墻平面方向)的彎矩M y橫梁繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的彎矩W nx橫梁截面繞截面 X軸(幕墻平面內方向)的凈截面抵抗矩：W nx=W ny橫梁截面繞截面 丫軸(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩：Wny= 型材截面積：A二校核依據：Mx/ Y WX+M/ 丫 W產f=橫梁上分格高：橫梁下分格高：H-橫梁受荷單元高(應為上下分格高之和的一半):l-橫梁跨度，l=1000mm(1)橫梁在自重作用下的彎矩(kN m)G Ak：橫梁自重：68N/m 2G k：橫梁自重荷載線分布均布荷載標準值(kN/m):橫梁自重受荷按上單

43、元高：G k=68X H/1000=68 X1000=mG:橫梁自重荷載線分布均布荷載設計值(kN/m)G= x G=x=mM y:橫梁在自重荷載彳用下的彎矩(kN m)M y=GX B2/8=x 8= m(2)橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN m)風荷載線分布最大集度標準值(三角形分布)q wk=W/x B= x=m風荷載線分布最大集度設計值q w=x qwk=x=mM xw:橫梁在風荷載作用下的彎矩(kN m)2 一M xw=qwX B/12=X 12= m(3)地震作用下橫梁彎矩q EAk:橫梁平面外地震作用：3 E：動力放大系數：5“max地震影響系數最大值：G Ak：幕墻構彳自重：68

44、 N/mq EA=5X a maxX 68/1000=5 XX 68/10002=mq ex：水平地震作用最大集度標準值B:幕墻分格寬：水平地震作用最大集度標準值(三角形分布)q ex=qEAkX B= x=mq e：水平地震作用最大集度設計值丫 E地震作用分項系數：q e=x qex= x=mM xe：地震作用下橫梁彎矩：2.一M xE=qE B/12=X12= m(4)橫梁弓雖度:(T ：橫梁計算強度(N/mnf):采用SG+S+組合W nx：橫梁截面繞截面X軸的凈截面抵抗矩：W ny：橫梁截面繞截面丫軸的凈截面抵抗矩：丫 ：塑性發(fā)展系數：(T =103X My/ X Wy)+10 3x MJ X Wx)+ X 103x MJ X Wx)2=mmmm 2 f a=mmi橫梁正應力強度可以滿足3.幕墻橫梁的抗剪強度計算：校核依據：Tx=VyXSx/(I xXtx)mm校核依據：T y=VxX Sy/(I yXty)WmmiV x-橫梁豎直方向(X軸)的剪力設計值N;/V y-橫梁水平方向(Y軸)的剪力設計值N;/S x-橫梁截面計算剪應力處以上(或下)截面對中性軸(X軸)的面積矩=;S y-橫梁截面計算剪應力處左邊(或右邊)截面對中性軸(Y軸)的面積矩=;I x-橫梁繞截