鉆孔灌注樁鋼筋籠上浮原因以及預防措施

1、科鉆孔灌注樁中鋼筋籠上浮的原因及預防措施【摘要】現(xiàn)代化建設的發(fā)展越來越快，同時，鉆孔灌注樁在土木工程施工中的應用也越來越廣泛，然而,鉆孔灌注樁的存在的問題確是不容忽視的。本文針對鉆孔灌注樁施工中鋼筋籠上浮問題，根據(jù)理論與實踐經(jīng)驗分析和原因探討，提出了防止鉆孔灌注樁中鋼筋籠上浮的預防措施。 【關鍵詞】鉆孔灌注樁 鋼筋籠上浮 原因 預防措施引言：在鉆孔灌注樁基礎施工過程中，灌注混凝土時鋼筋籠上浮現(xiàn)象時有發(fā)生，少則上浮幾厘米至十幾厘米，多則上浮幾十厘米甚至過米，迄今為止很少有一個工程的全部工程的樁從未發(fā)生過鋼筋籠上浮事故的。鋼筋籠上浮程度的大小對樁的使用價值影響不同。輕微上浮一般不致影響樁的使用價值

2、, 但鋼筋籠上浮過大會影響樁的使用價值。灌注中一旦發(fā)生鋼筋籠上浮, 一般是不能糾正的, 所以應當了解鋼筋籠上浮的原因。多年來，大量的工程實踐積累了許防止鉆孔灌注樁中鋼筋籠上浮方面的經(jīng)驗，所以在施工中盡量減少和避免鋼筋籠上浮事故。成功一、 鋼筋籠上浮的原因在鉆孔灌注樁施工過程中，鋼筋籠上浮是鉆孔灌注樁常見質量問題之一。但造成鋼筋籠上浮的原因有很多（1）混凝土灌注速度和間歇時間在混凝土灌注初期應盡量放慢灌注速度, 因為混凝土拌合物具有典型的流變特性, 如果灌注速度過快, 混凝土在孔內(nèi)上升時對鋼筋籠產(chǎn)生的摩擦力會大大增加, 同時井孔內(nèi)泥漿向上流動時對鋼筋籠的摩擦力也會大大增加, 而此時鋼筋籠在導管底

3、口以下混凝土內(nèi)還沒有足夠的埋深, 容易造成鋼筋籠上浮。當鋼筋籠在導口以下有足夠埋深后, 應適當加快混凝土灌注速度, 因為如果灌注時間過長, 首批灌注的混凝土流動性降低, 對鋼筋籠的摩擦力增加。如果超過混凝土的初凝時間, 混凝土則會逐漸失去塑性, 并且與鋼筋籠之間產(chǎn)生一定的粘結力, 在后續(xù)混凝土灌注時,鋼筋籠就有可能隨這部分混凝土一起上升。如果間歇時間過長,同樣會使混凝土流動性降低, 粘聚力增加, 對鋼筋籠的摩擦力增加, 引起鋼筋籠上浮。（2）鉆孔后清孔方面的問題成孔后為保證混凝土的灌注質量, 必須進行清孔, 以降低泥漿稠度和清除孔底沉淀層。如果孔底沉淀層厚度過大, 則鋼筋籠不能下達到設計高程。

4、在首批混凝土灌注時, 如果混凝土下灌過快, 導管內(nèi)泥漿會沖擊孔底使沉渣上翻, 對鋼筋籠產(chǎn)生較大的沖出浮托作用; 如果孔內(nèi)的泥漿稠度較大, 流速較大的泥漿在孔內(nèi)向上流動時對鋼筋籠的摩擦力大, 極易造成鋼筋籠上?。?）孔斜原因造成鋼筋籠上浮在成孔過程中，鉆機的擺放、地盤的堅實度、鉆頭連接的松緊度、地層（土層中夾有大孤石等）等原因都可以造成鉆孔偏斜。由于鉆孔偏斜，鋼筋籠下放時，掛蹭支于孔壁，下放不到位。另外，由于鉆孔的偏斜，在起拔導管時，導管很容易掛著鋼筋籠，使鋼筋籠向上產(chǎn)生了位移，造成鋼筋籠上浮。（4） 孔口基礎設置造成鋼筋籠上浮孔口基礎設置，往往在不經(jīng)意間，造成了鋼筋籠的錯位。不是上浮就是下沉。

5、各種標高計算后，包括鋼筋籠的吊筋、穿吊筋的橫桿、放橫桿的枕木，這些硬件設施具備后，還有一些是我們不能忽略的：枕木放置位置，它是放在地面，而不是放在護筒上（以護筒上邊緣作基準面），這個高差一定要計算，枕木萬萬不能放在護筒上，因有的鋼筋籠重達數(shù)噸，放在護筒上，一定會產(chǎn)生位移變化。即使枕木放在地面，也得考慮孔口地表的堅實度，重達數(shù)噸的鋼筋籠同樣能使軟基下沉。有的，由于考慮了軟基因素，而沒有采取好措施，理想化的加高軟基，結果加的過高，人為的造成了鋼筋籠上浮。（5） 灌注過程中導管底口位置不當造成鋼筋籠上浮在灌注混凝土過程中，當混凝土面到達鋼筋籠底部附近時，此時導管的埋深控制很關鍵，其實，也就是導管底口

6、距鋼筋籠底部的距離，該距離在一米左右時，由于澆筑的混凝土自導管流出后沖擊力很大，并以一定的速度向上頂升，推動鋼筋籠上浮。（6） 灌注導管埋深過大造成鋼筋籠上浮在混凝土灌注過程中，如果導管起拔不及時，埋深過大，其上層混凝土因澆筑時間較長，就接近初凝，開始硬化。這樣，在混凝土表面就形成了和易性極差的一層硬殼，表面形成的硬殼混凝土對鋼筋籠有相當大的握裹力，新灌注的混凝土自導管中流出后，將以一定的速度向上頂升，推動鋼筋籠上浮。（7） 混凝土質量不合格造成鋼筋籠上浮灌注混凝土質量差，對于易離析、坍落度偏差過大的混凝土，很容易造成鋼筋籠上浮。其原因是，混凝土離析層和易性極差，形成一層石塊堆積層，它裹卡著鋼

7、筋籠，新灌注的混凝土自導管中流出后，同樣以一定的速度向上頂升，帶動鋼筋籠上浮。（8） 鋼筋籠及導管下放偏位造成鋼筋籠上浮無論是鋼筋籠或導管，向孔內(nèi)下放時，位置都不能發(fā)生偏差，一旦發(fā)生偏差，在灌注混凝土過程中，起拔導管時，很容易發(fā)生導管掛鋼筋籠的情況，從而造成鋼筋籠上浮。二、鋼筋籠產(chǎn)生上浮的后果根據(jù)鉆孔灌注樁的施工實踐證明, 鋼筋籠產(chǎn)生上浮一般出現(xiàn)在混凝土灌注初期, 如果這段時間不出現(xiàn)此種現(xiàn)象, 隨著鋼筋籠在混凝土中埋深增加, 再出現(xiàn)此種質量問題的可能性很小。因此, 在混凝土灌注初期應特別注意。如果發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生了鋼筋籠上浮問題, 應立即采取相應措施, 否則將會造成嚴重的后果。鋼筋籠上浮所產(chǎn)生的嚴重后

8、果主要有以下幾種:（1) 鋼筋籠上浮影響鉆孔灌注樁的整體承載能力, 不能安全承受設計荷載, 必然造成返工, 否則將存在質量隱患。2) 鋼筋籠上浮過程中可能會碰撞孔壁, 嚴重者造成塌孔, 較輕者出現(xiàn)斷樁或縮頸質量問題, 大幅度降低樁的承載力。造成鋼筋籠上浮的原因往往是多方面的, 具體問題應具體分析。但無論什么原因造成的鋼筋籠上浮, 都會給施工帶來很大麻煩。因此, 事先對可能引起鋼筋籠上浮的原因進行充分分析論證, 排除一切可能因素, 必要時應首先進行驗樁然后進行混凝土灌注施工, 以取得經(jīng)驗, 確保三、 預防鋼筋籠上浮的具體措施針對以上分析的原因，在鉆孔灌注樁基礎施工過程中，可以采取以下預防措施：（

9、1）在鋼筋籠的制作中，將對稱的4根主筋的下部各加長34m,延長至孔底，并將加長鋼筋末端彎起或加工成圈狀，加強混凝土灌注初期對鋼筋籠下部的握裹力。在設計要求允許范圍內(nèi)，適當減少鋼筋籠下部的箍筋和加強筋的數(shù)量。鋼筋籠就位后，在鋼筋籠頂部用鋼筋或鋼管將上部主筋與鉆臺架連接頂牢，或將鋼筋籠頂部固定在鋼護筒上，防止鋼筋籠上浮。 （2）在清孔和混凝土灌注之前把泥漿的比重控制適當?shù)姆秶鷥?nèi)，在1.52.0 之間，要求作泥漿用的粘土塑性指數(shù)不小于15。且清孔應盡量徹底。在混凝土灌注過程中，防止混凝土拌合物從漏斗頂溢出落入孔中，使泥漿內(nèi)含有水泥而變稠凝結，加大泥漿比重。泥漿比重過大，孔中液體對鋼筋籠浮力增大，而且

10、在混凝土面上形成較厚的浮漿， 使孔內(nèi)混凝土頂面標高探測不準確，并在混凝土上升時浮漿會裹著鋼筋籠上升。（3）混凝土配制時嚴格控制其流動性（坍落度）和初凝時間，選用初凝時間較長的水泥品種，適當加大混凝土的水灰比，水灰比采用0.50.6，含砂率采用40%一50%，而且粗骨料的最大粒徑應不大于40mm，保證混凝土的坍落度達到1822cm 范圍之間，使混凝土拌合物具有較好的流動性（和易性）?；炷凉嘧⑶皣栏駲z查混凝土拌合物的均勻性和坍落度等，如不符合要求進行第二次拌和，嚴禁不合格的混凝土灌入孔內(nèi)。盡量縮短混凝土總的灌注時間，防止頂層混凝土進入鋼筋籠時其流動性變小，在不利的施工條件下，推廣用緩凝劑，以推遲

11、混凝土的凝結過程，增加其和易性。（4）按照施工規(guī)范要求，合理計算確定首批混凝土數(shù)量和漏斗的高度，要求導管底口埋入首批混凝土的深度不小于1m，在灌注1.5m樁時保證有2.7m3 的蓄料斗；灌注1.2m 樁時保證有2.0m3 的蓄料斗，及采取下料后導管回插10cm 的方法來保證埋管深度，防止混凝土流出導管底口時流速過快導致鋼筋籠上浮。灌注開始后，應緊湊連續(xù)地不斷進行，每斗混凝土灌注間隔時間盡量縮短，嚴格限制拆除導管所耗時間，一般不超過去時15s，灌注中途不得停工。（5）當鉆孔內(nèi)混凝土頂面上升到接近鋼筋籠下端時，是比較容易產(chǎn)生鋼筋籠上浮的階段，為防止鋼筋籠被混凝土頂托上升，除保證首層混凝土進入鋼筋籠

12、時有足夠的流動性外，采取以下措施：1.當混凝土面接近鋼筋籠底面時，應保證導管有較大的埋深，但一般不得大于6m，使導管底口與鋼筋籠底端保持較大距離，最好有3m以上并放慢混凝土灌注速度，減小混凝土的沖擊力，以降低混凝土從導管底口出來后向上翻升時鋼筋籠所受到的頂托力。2.當孔內(nèi)混凝土面進入鋼筋籠34cm 時，提升導管，并保證導管在混凝土內(nèi)的埋深在1.5m 以上，鋼筋籠被該段非流動混凝土壓持?。ɑ炷翆︿摻罨\骨架的握裹力）。在繼續(xù)灌注混凝土時，隨著混凝土面的上升，導管底口以下鋼筋籠受到混凝土的握裹力也隨之增大。一般情況下，有了這段安全埋置距離，鋼筋籠便不會上浮。（6）在混凝土灌注過程中，用測繩經(jīng)常測量

13、孔內(nèi)混凝土頂面標高并做好記錄，據(jù)此確定導管已埋深多少，及時提升并拆除導管，控制混凝土灌注速度，及時調(diào)整導管的埋深，控制灌注速度，以控制混凝土向上翻升速度，減少其對鋼筋籠的攜帶能力。考慮到灌注中后期混凝土的流動性降低，與鋼筋籠及導管壁的摩阻力大為增加， 應嚴格控制導管與鋼筋籠在混凝土中的公共埋深，一般不少于2m。導管提升時應保持軸線豎直和位置居中，逐步提升；如導管的法蘭盤卡掛鋼筋籠，可轉動導管，使其脫開鋼筋籠后，移到鉆孔中心。四、工程實例（1）某市立交橋鉆孔灌注樁, 樁徑1m, 孔深30m, 籠長28. 8m, 屬于吊籠。施工工程中, 將吊筋的525mm 螺紋鋼換成5 50mm 鋼管作成壓籠,

14、將鋼管與機臺底座焊牢。使用混凝土罐車灌漿時, 嚴格控制灌注速度, 安配技術骨干操作罐車, 在臨時停電40 分鐘的情況下, 輕輕上下竄動導管, 有效地防止了混凝土料固結及瞬時沖力的產(chǎn)生。利用如上措施有效地防止了鋼筋籠上浮, 所施工的38 根樁全部合格。（2）某鐵路干線跨河特大橋鉆孔灌注樁, 樁徑1. 5m, 孔深17m, 鋼筋籠17m, 屬壓籠。灌注設備為微機控制的高壓注漿泵, 在距樁孔50- 800m 的范圍內(nèi)用管線輸送, 甲方依照我公司的建議配備了發(fā)電機、簡易混凝土攪拌機及運料機具作為備用。通過微機控制配料, 合理設置漿料運輸速度, 配合樁孔專業(yè)人員負責監(jiān)測鋼筋籠的形位變化情況。這一工程成功

15、的應用微機信息系統(tǒng)進行了施工, 完全避免了鋼筋籠上浮現(xiàn)象的發(fā)生, 所施工的68根樁全部優(yōu)良 (3)、鄭州黃河大橋鉆孔灌注樁的施工中鋼筋籠上浮在灌注過程中,混凝土的灌入速度是我們所追求的,所以導管的埋置深度是控制鋼筋籠上浮的重要手段。施工中,常常在灌注很順利的時候發(fā)生鋼筋籠的上浮事故,就是因為導管的埋置深度過大而引起的。在鄭州黃河大橋鉆孔灌注樁的施工中,沿線不少樁就發(fā)生過類似的現(xiàn)象。雖然他們利用鉆機配合灌注,把鋼筋籠頂部與鉆機一起固定起來,但灌注過程中仍有不少樁出現(xiàn)了鋼筋籠的上浮事故,甚至出現(xiàn)過能把鉆機頂翻的現(xiàn)象。如果了解了產(chǎn)生鋼筋籠上浮事故的原因,拆除幾節(jié)導管,減小導管底部混凝土與鋼筋籠的接觸

16、面積,問題便解決了。(4)、日東高速公路兗州段鉆孔灌注樁鋼筋籠上浮問題處理以及經(jīng)驗作總結日（照）東（明）高速公路兗州段為全高架橋，全長11.6km，樁型分兩種：1.5m的孔深60m、籠長40 m，1.2m的孔深45m、籠長28m，主要地層為粘土，亞粘土，中間夾數(shù)層細砂、中砂。地下水位深3.5米。1.非通長配筋鋼筋籠上浮的形成原因：當混凝土灌注至鋼筋籠底時，由于澆注的混凝土自導管翻出由下而上的壓力較大，托動了鋼筋籠上?。?或由于混凝土因澆注時間較長，已近初凝，表面形成硬殼，砼與鋼筋籠有一定握裹力，混凝土在導管翻出后將以一定的速度向上頂升，同時也帶動鋼筋籠上移。2.非通長配筋鋼筋籠上浮的防止措施：

17、2.1減少沉渣厚度：沉渣過厚尤其塊狀粘土，在和混凝土一起上升的過程中，非常容易使鋼筋籠上浮。當鉆進到設計孔深時，應沖孔1小時左右，并把鉆頭上攜帶的粘土塊、孔底殘留的粘土塊攪碎，清干凈。2.2混凝土一定要攪拌好：當混凝土坍落度偏小或和易性差時鋼筋籠易上浮，應嚴格控制混凝土配制、坍落度，堅決禁止使用不合格的混凝土。2.3導管埋深的影響：混凝土灌注快到鋼筋籠底部時，盡量減小埋深，減小對導管的沖力（有人認為導管埋深離導管越遠對導管的沖力越小，但在實踐施工中發(fā)現(xiàn)埋深越小籠子越不容易上浮）。2.4盡可能減少澆注時間：減少灌注時間，掙取在最短的時間灌注完混凝土，防止混凝土表面形成硬殼帶動鋼筋籠上浮。2.5當

18、灌注到鋼筋籠底部時，應緩慢放料：緩慢放料減少對鋼筋籠的沖力，直到埋住鋼筋籠并且導管口也在鋼筋籠內(nèi)時才可加大放料速度。2.6應考慮運輸距離、氣溫影響：在夏季或運輸過程中時間較長時，應加混凝土緩凝劑，氣溫高、運距遠，混凝土容易初凝，以至于在灌注時出現(xiàn)混凝土極易抱裹導管，提導管時帶動籠子上浮，遇這種情況應經(jīng)?；顒訉Ч?，加快灌注。2.7導管的配置要好：導管的配置要使混凝土灌注到鋼筋籠底部時不拆導管，導管口距離鋼筋籠底較遠，拆除導管后導管口進入鋼筋籠底部以上，不可配置成拆除導管后，導管口在鋼筋籠底附近。2.8法蘭盤導管注意掛籠子：法蘭盤導管容易掛住籠子，當導管提升有困難時，應旋轉導管，不可硬提。2.9采

19、用在主筋上焊"倒刺"的方法，來防止鋼筋籠上浮，效果很好。鋼筋籠同一截面焊34個"倒刺"，每個籠子設兩道即可。2.10加大吊筋直徑，并在井口加配重，并可焊在護筒上。2.11當混凝土埋過鋼筋籠底端3m時，應及時將導管提至鋼筋籠底端以上。3.非通長配筋鋼筋籠上浮的處理措施：當發(fā)現(xiàn)鋼筋籠開始上浮時，應立即停止?jié)沧?，并準確計算導管埋深和已澆混凝土標高，可拆除導管時必須拆除后再進行澆注，上浮現(xiàn)象可能消除。當鋼筋籠已經(jīng)上浮了，應準確計算導管埋深和已澆混凝土標高，在導管提升的最大在限度內(nèi)，快速提升，緩慢下放，反復幾次，上升的鋼筋籠可恢復原標高。灌注混凝土過程中，應隨時掌

20、握混凝土澆注標高及導管埋深。切不可因浮籠問題而把導管撥出混凝土面。在進行鉆孔灌注樁混凝土灌注時，非全配筋鋼筋籠是很容易上浮的，進而導致樁基質量達不到設計要求。要正確分析混凝土灌注過程中鋼筋籠的受力狀態(tài)的基礎上，結合施工現(xiàn)場的具體情況來分析。(5)、大龍溪大橋鉆孔灌注樁鋼筋籠上浮云桂鐵路為南寧昆明新建時速250km高速鐵路，我公司承建云南段站前7標段土建任務，大龍溪貨車左聯(lián)絡線大橋(以下簡稱大龍溪大橋)全長470.8m，位于半徑R=800 m的左偏曲線上，設計為單線有砟軌道，設計時速為120km/h。該橋采用挖、鉆孔灌注樁接承臺基礎，其中3#墩7#墩，9#墩、10#墩、11#墩、13#墩、14#

21、臺為直徑1.25 m鉆孔灌注樁39根。1.鉆孔灌注樁鋼筋籠上浮原因以及預防措施大龍溪橋處于山谷之中沿河而走，地下水比較旺盛，平凡出現(xiàn)砂層及淤泥層，在鉆孔過程中經(jīng)常偏鉆。在混凝土灌注中屢次出現(xiàn)鋼筋籠上浮情況，在3號墩4號樁混凝土灌注中，鋼筋籠上浮嚴重，項目部立即發(fā)出整改通知，對其重新鉆孔灌注，要求不能再次出現(xiàn)類似情況，確保工程質量及施工成本可控。2.鉆孔灌注樁鋼筋籠上浮施工控制大龍溪大橋鉆孔灌注樁采用沖擊鉆成孔，設計樁徑1.25米，設計樁長最長29米，最短8.5米，樁基為通長鋼筋籠配筋;以此橋3號墩為第一個開始施工，設計樁長為16米，5根樁。地質情況，以粉質黏土、泥巖為主，夾雜沙層及淤泥層;鉆孔

22、作業(yè)人員從事鉆孔作業(yè)多年，鉆孔經(jīng)驗豐富;攪拌站距離較遠，砼從開盤至現(xiàn)場需45分鐘。3#墩鉆孔灌注樁灌注時出現(xiàn)了浮籠，其基本浮籠情況如下表： 3#墩鉆孔灌注樁鋼筋籠上浮情況樁基編號設計樁長（m）上浮高度（m）備注3-1160.13現(xiàn)場處理3-2160 3-3160 3-4160.55返工處理3-5160 3.針對鋼筋籠浮籠屢次發(fā)生的現(xiàn)狀，項目部組織相關人員開會討論分析原因并制定相應控制措施：3.1 分析原因3.1.1、鉆孔超鉆致鋼筋籠懸空增多：鉆孔樁鋼筋籠底原設計距孔底10cm，鉆孔過程中有超鉆現(xiàn)象，一旦存在鉆孔樁超鉆太大時，導管在灌注混凝土時會伸入至鋼筋籠底部，混

23、凝土從鋼筋籠底端向上返，由于混凝土密度較高，容重較大，很容易托起鋼筋籠，對鋼筋籠上浮有一定影響。3.1.2、導管埋深過大：混凝土面接近和初入鋼筋骨架時，導管口處于鋼筋籠底口0.2m0.5m處;鋼筋籠底部不斷受到灌注混凝土的沖擊，給上部的混凝土產(chǎn)生向上的頂推力，而上部的混凝土由于澆筑時間早，與鋼筋產(chǎn)生力，再灌注第2車混凝土時，導管口位置不變，導致鋼筋籠底受到?jīng)_擊力持續(xù)不斷、握裹鋼筋籠的混凝土增多，進而導致鋼筋籠上浮系數(shù)增大，對鋼筋籠上浮影響較大。3.1.3、防浮補救措施欠缺：作業(yè)人員無任何防浮措施，并且無鋼筋標桿，在嚴重浮籠發(fā)生時，沒有及時發(fā)現(xiàn)，當發(fā)現(xiàn)后，沒有有效措施遏制浮籠，其圖如下3.1.4

24、、混凝土灌注：混凝土澆筑過程中，經(jīng)常發(fā)生間隔，間隔最長時間1.5小時，影響了混凝土灌注的連續(xù)性;作業(yè)人員一味追求速度，灌注混凝土速度過快，引起混凝土對鋼筋籠的沖力瞬間增大，引起上浮，對鋼筋籠上浮影響較大。3.2制定控制措施3.21、鉆孔超鉆致鋼筋籠懸空：發(fā)生超鉆形成如下圖 存在超鉆時，導管在灌孔時會伸入至鋼筋籠底部，混凝土從導管底端向上返，由于其密度較高，容重較大，很容易托起鋼筋籠。經(jīng)分析，只要超鉆在允許范圍內(nèi)，該情況就可以完全避免，因此對作業(yè)人員的技術交底上明確規(guī)定超鉆范圍最大為20cm。3.22、導管埋深過大導管埋深過大時，鋼筋籠底部不斷受到灌注混凝土的沖擊，給上部的混凝土產(chǎn)生向上的頂推力

25、，而上部的混凝土由于澆筑時間早，與鋼筋產(chǎn)生握裹力，從而帶動鋼筋籠一起上浮。因此合理的埋管深度至關重要，混凝土面接近和初入鋼筋骨架時，導管口處于鋼筋籠底口0.2m0.5m處;技術人員對導管長度及混凝土面要測量準確，正確指導作業(yè)人員拆除導管。配導管時頂管應適當配制0.5m、1m管節(jié)，以備灌注混凝土時鋼筋籠有小量上浮拆除導管減少導管埋深。3.23、防浮補救措施欠缺在鋼筋籠加強筋上焊接鋼管，鋼管末端焊接在護筒上;鋼筋籠主筋頂端焊接鋼筋伸出泥漿作為浮標; 3.24、混凝土灌注混凝土灌注時上反力對鋼筋籠的攜帶力(F)可按照下式計算：F=Crcsv2/2g其中：g重力加速度(m/s2);rc混凝土容重(N/

26、m3);s鋼筋籠正面積(m2); v混凝土上返速度(m/s);C阻力系數(shù)(與籠構造，鋼筋表面性質有關)。由上式可以得到以下結論：(1)對于固定配合比的混凝土，其容重rc變化不大，所以對攜帶力影響不大;(2)對于固定的鋼筋籠，其鋼筋籠正面積s均相同，所以對攜帶力影響不大;(3)對于固定的混凝土和鋼筋籠而言，其阻力系數(shù)C也是固定的，對攜帶力影響不大，但混凝土接近初凝后阻力系數(shù)明顯增大，對鋼筋籠攜帶力產(chǎn)生較大影響。綜上所述，可以確定混凝土上返速度和混凝土接近初凝時對鋼筋籠攜帶力影響最大，所以灌注混凝土時要嚴格控制灌注速度和時間，具體方法如下：(1)通過減小漏斗活門的開啟度來降低灌注速度;(2)通過降低漏斗裝料量來減小灌注速度;(3)灌注混凝土應連續(xù)，嚴防混凝土接近初凝。另外，調(diào)整便道路線，整修拌合站至施工現(xiàn)場的所有便道，減少混凝土罐車運輸時間;組織混凝土罐車司機及混凝土拌合站相關作業(yè)人員開會，要求鉆孔樁混凝土灌注時應及時連續(xù)。技術人員在灌注鉆孔樁混凝土時應計算好混凝土用量，以便一次性從拌合站發(fā)出混凝土，保證灌注混凝土連續(xù)性。4、大龍溪大橋鉆孔樁自2010年10月20日，到2011年4月6日全部順利結束，共歷時4.5個月。雖然由于復雜的地質