同濟(jì)大學(xué)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理題庫(kù)及答案

1、一、填空題1承受動(dòng)力荷載作用的鋼結(jié)構(gòu)，應(yīng)選用   綜合性能好   的鋼材。2冷作硬化會(huì)改變鋼材的性能，將使鋼材的  強(qiáng)度  提高， 塑性、韌性  降低。3鋼材五項(xiàng)機(jī)械性能指標(biāo)是 屈服強(qiáng)度  、 抗拉強(qiáng)度  、  延伸率 、 冷彎性能   、   沖擊韌性  。4鋼材中氧的含量過(guò)多，將使鋼材出現(xiàn)  熱脆  現(xiàn)象。5鋼材含硫量過(guò)多，高溫下會(huì)發(fā)生 熱脆   ，含磷量過(guò)多，低溫下會(huì)發(fā)生 冷脆  。6時(shí)效硬

2、化會(huì)改變鋼材的性能，將使鋼材的 強(qiáng)度 提高，  塑性、韌性  降低。7鋼材在250ºC度附近有  強(qiáng)度  提高 塑性、韌性  降低現(xiàn)象，稱之為藍(lán)脆現(xiàn)象。8鋼材的沖擊韌性值越大,表示鋼材抵抗脆性斷裂的能力越   強(qiáng)   。9鋼材牌號(hào)Q235BF,其中235表示 屈服強(qiáng)度  ,B表示  質(zhì)量等級(jí)為B級(jí)  ,F表示 沸騰鋼  。10鋼材的三脆是指  熱脆  、  冷脆   、  藍(lán)脆  。11

3、鋼材在250ºC度附近有  強(qiáng)度  提高 塑性、韌性  降低現(xiàn)象，稱之為藍(lán)脆現(xiàn)象。12焊接結(jié)構(gòu)選用焊條的原則是,計(jì)算焊縫金屬?gòu)?qiáng)度宜與母材強(qiáng)度 相適應(yīng)，一般采用等強(qiáng)度原則 。13鋼材中含有C、P、N、S、O、Cu、Si、Mn、V等元素,其中  N、O  為有害的雜質(zhì)元素。14衡量鋼材塑性性能的主要指標(biāo)是 伸長(zhǎng)率 。15.結(jié)構(gòu)的可靠指標(biāo)越大,其失效概率越  小   。16承重結(jié)構(gòu)的鋼材應(yīng)具有 抗拉強(qiáng)度    、 屈服點(diǎn) 、 伸長(zhǎng)率  和 硫 、 磷極限含量 &

4、#160; 的合格保證,對(duì)焊接結(jié)構(gòu)尚應(yīng)具有 碳極限含量  的合格保證;對(duì)于重級(jí)工作制和起重量對(duì)于或大于50 t中級(jí)工作制焊接吊車(chē)梁、吊車(chē)桁架或類似結(jié)構(gòu)的鋼材,應(yīng)具有 冷彎試驗(yàn)的 的合格保證。17冷彎性能合格是鑒定鋼材在彎曲狀態(tài)下 塑性應(yīng)變能力  和  鋼材質(zhì)量  的綜合指標(biāo)。18 冷彎性能  是判別鋼材塑性變形能力和鋼材質(zhì)量的綜合指標(biāo)。19薄板的強(qiáng)度比厚板略  高   。20采用手工電弧焊焊接Q345鋼材時(shí)應(yīng)采用  E50   焊條。21焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的 強(qiáng)度  。2

5、2角焊縫的最小計(jì)算長(zhǎng)度不得小于和  焊件厚度   。23承受靜力荷載的側(cè)面角焊縫的最大計(jì)算長(zhǎng)度是        。24在螺栓連接中，最小端距是   2d0    。25在螺栓連接中，最小栓距是   3d0    。26普通螺栓連接,當(dāng)板疊厚度t5d時(shí) (d螺栓直徑),連接可能產(chǎn)生    栓桿受彎    破壞。28單個(gè)普通螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)

6、值，式中表示 受力方向承壓構(gòu)件總厚度的較小值。29普通螺栓連接靠 螺栓桿  傳遞剪力；摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接靠 摩擦力  傳遞剪力。30.手工焊焊接Q235鋼，一般采用  E43    型焊條。31.焊接結(jié)構(gòu)在焊縫附近形成熱影響區(qū),該區(qū)材質(zhì)  存在缺陷  。32.側(cè)面角焊縫連接或正面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜。33.承壓型高強(qiáng)度螺栓僅用于 承受非動(dòng)力荷載 結(jié)構(gòu)的連接中。34.采用手工電弧焊焊接Q345鋼材時(shí)應(yīng)采用  E50  焊條。35.承受動(dòng)力荷載的側(cè)面角焊縫的最大計(jì)算長(zhǎng)度是。36軸心受壓構(gòu)件的承載能

7、力極限狀態(tài)有  強(qiáng)度  和  穩(wěn)定性   。37格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的等穩(wěn)定性的條件  繞虛軸與繞實(shí)軸的長(zhǎng)細(xì)比相同   。38雙軸對(duì)稱的工字型截面軸壓構(gòu)件失穩(wěn)時(shí)的屈曲形式是  彎曲   屈曲。39. 單軸對(duì)稱截面的軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件繞對(duì)稱軸失穩(wěn)時(shí)發(fā)生  彎扭  屈曲。40軸心受壓構(gòu)件的缺陷有 殘余應(yīng)力  、 初始偏心 、 初始曲率  。41軸心受壓構(gòu)件的屈曲形式有  彎曲屈曲  、 扭轉(zhuǎn)屈曲  、 彎扭曲屈曲 。42

8、對(duì)于綴板式格構(gòu)柱，單肢不失穩(wěn)的條件是 單肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)定承載力    ，且不大于  容許長(zhǎng)細(xì)比   。43綴條式格構(gòu)柱的綴條設(shè)計(jì)時(shí)按  軸心受力     構(gòu)件計(jì)算。44對(duì)于綴條式格構(gòu)柱，單肢不失穩(wěn)的條件是  單肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)定承載力    。45按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范，就一般情況而言，為做到軸心受壓構(gòu)件對(duì)兩主軸的等穩(wěn)定，應(yīng)使  兩主軸方向長(zhǎng)細(xì)比相同     。46軸壓柱的柱腳中錨栓直

9、徑應(yīng) 根據(jù)構(gòu)造 確定。47在軸心壓力一定的前提下,軸壓柱腳底板的面積是由  基礎(chǔ)混凝土的局壓強(qiáng)度    決定的。48工字形軸壓構(gòu)件翼緣局部穩(wěn)定保證條件是根據(jù) 三邊簡(jiǎn)支一邊自由的均勻的受壓板  導(dǎo)出的。49軸壓構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定保證條件是。50為保證組合梁腹板的局部穩(wěn)定性,當(dāng)滿足 時(shí),應(yīng)  設(shè)置橫向加勁肋   。51焊接工字形梁腹板高厚比時(shí)，為保證腹板不發(fā)生局部失穩(wěn)，應(yīng)設(shè)置  橫向加勁肋       和   縱向加勁肋&

10、#160;  。52梁的最小高度是由   強(qiáng)度   控制的。53組合梁的局穩(wěn)公式是按  限制受壓翼緣板的寬厚比和腹板的高厚比   原則確定。54支承加勁肋應(yīng)驗(yàn)算的內(nèi)容是  在腹板平面外的穩(wěn)定性   、 承壓強(qiáng)度計(jì)算  、  與腹板的連接焊縫計(jì)算   。55鋼梁在集中荷載作用下，若局部承壓強(qiáng)度不滿足應(yīng)采取的措施是   設(shè)置支承加勁肋    。56按正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí),受彎構(gòu)件要限制 

11、撓度  ,拉、壓構(gòu)件要限制  長(zhǎng)細(xì)比  。57荷載作用在上翼緣的梁較荷載作用在下翼緣的梁整體穩(wěn)定承載力  高    。58承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計(jì)算公式中，塑性發(fā)展系數(shù)x取_1.05_。59工字形受彎構(gòu)件翼緣板的局部穩(wěn)定保證條件是根據(jù)_單向均勻受壓板的臨界力_導(dǎo)出的。60工字形截面組合梁的抗彎強(qiáng)度計(jì)算考慮部分截面發(fā)展塑性時(shí),其受壓件翼緣板的外伸寬度應(yīng)滿足。61組合梁腹板與翼緣間的連接焊縫受_剪_；當(dāng)該焊縫為角焊縫時(shí),最大計(jì)算長(zhǎng)度。62實(shí)腹式壓彎構(gòu)件在彎矩平面內(nèi)屈曲形式為  

12、0;彎曲失穩(wěn)      。63. 實(shí)腹式壓彎構(gòu)件在彎矩平面外屈曲形式為    彎扭失穩(wěn)   。64.壓彎構(gòu)件的剛性柱腳中的錨栓直徑應(yīng)按  構(gòu)造 確定。65.按正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí),受彎構(gòu)件要限制 最大撓度  ,拉、壓構(gòu)件要限制 長(zhǎng)細(xì)比  。 二 選擇題1在鋼材所含化學(xué)元素中，均為有害雜質(zhì)的一組是（ C  ）A  碳磷硅   B  硫磷錳   C  硫氧氮  

13、; D  碳錳礬2鋼材的性能因溫度而變化，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（ B  ）A不變    B降低    C升高     D稍有提高，但變化不大3體現(xiàn)鋼材塑性性能的指標(biāo)是（ C  ）A屈服點(diǎn)    B強(qiáng)屈比    C延伸率    D抗拉強(qiáng)度4同類鋼種的鋼板，厚度越大（ A  ）A強(qiáng)度越低    B塑性越好  

14、60; C韌性越好    D內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少5在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（ B  ）的典型特征A脆性破壞    B塑性破壞    C強(qiáng)度破壞    D失穩(wěn)破壞6構(gòu)件發(fā)生脆性破壞時(shí)，其特點(diǎn)是（  D  ）。A變形大    B破壞持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)    C有裂縫出現(xiàn)     D變形小或無(wú)變形7鋼材中磷含量超過(guò)限制時(shí)，鋼材可能會(huì)出現(xiàn)（ 

15、 A  ）。A冷脆      B熱脆       C藍(lán)脆      D徐變8在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的（  A  ）。A最大應(yīng)力      B設(shè)計(jì)應(yīng)力      C疲勞應(yīng)力       D穩(wěn)定臨界應(yīng)力9鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于

16、（ C  ）。A  0.6%   B  0.25%   C  0.22%   D  0.2%10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，無(wú)明顯先兆的情況是（ A  ）的典型特征。A脆性破壞    B塑性破壞    C強(qiáng)度破壞     D失穩(wěn)破壞11鋼材中硫的含量超過(guò)限值時(shí)，鋼材可能會(huì)出現(xiàn)（ B ）。A冷脆   B熱脆   C藍(lán)脆   D

17、徐變12鋼結(jié)構(gòu)具有良好的抗震性能是因?yàn)椋?C  ）。A鋼材的強(qiáng)度高                  B鋼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量輕    C鋼材良好的吸能能力和延性      D鋼結(jié)構(gòu)的材質(zhì)均勻13鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)是（ C  ）。A延伸率    B韌性指標(biāo)    C屈服點(diǎn) 

18、    D冷彎性能14鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)（  C ）確定的。 A比例極限    B 彈性極限   C 屈服強(qiáng)度  D 極限強(qiáng)度 15. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與（ D  ）關(guān)系不大。 A 鋼材的種類     B 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)   C 連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)   D 殘余應(yīng)力大小 16. 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（ B  ）有關(guān)。 A B C D17. 型鋼中的鋼和工字鋼相比，（ D&#

19、160; ）。 A兩者所用的鋼材不同   B 前者的翼緣相對(duì)較寬  C前者的強(qiáng)度相對(duì)較高   D 兩者的翼緣都有較大的斜度 18. 有二個(gè)材料分別為3號(hào)鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用（ A  ）型。 A  E43      B  E50      C E55       D T50 1

20、9. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（ C  ）指標(biāo)。 A 低溫屈服強(qiáng)度 B低溫抗拉強(qiáng)度  C 低溫沖擊韌性 D 疲勞強(qiáng)度 20. 鋼材脆性破壞同構(gòu)件（  D ）無(wú)關(guān)。 A應(yīng)力集中    B低溫影響     C殘余應(yīng)力    D 彈性模量21. 3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5%，是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼（ A  ）好。 A脫氧   &

21、#160; B爐種     C屈服強(qiáng)度     D澆注質(zhì)量 22. 鋼材的理想曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是（   ）。 23. 普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是（ B ）。 A完全彈性變形                 B完全塑性變形  C 彈性成分為主的彈塑性變形    D&#

22、160;塑性成分為主的彈塑性變形 24. 下列因素中，（ A  ）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。 A 鋼材屈服點(diǎn)的大小  B鋼材含碳量   C負(fù)溫環(huán)境   D 應(yīng)力集中 25.k是鋼材的 （  A ）指標(biāo)。 A 韌性性能    B強(qiáng)度性能    C 塑性性能    D 冷加工性能26. 吊車(chē)梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的（

23、0; B ）。  A兩側(cè)邊為軋制邊    B兩側(cè)邊為火焰切割邊     C一側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊   D一側(cè)邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊 27. 進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（   ） A標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算               B設(shè)計(jì)荷載計(jì)算C考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算  D考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 28.

24、下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？ （ C ）. 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。   A 、     B 、     C 、     D 、    29. 計(jì)算吊車(chē)梁疲勞時(shí)，下列作用在跨間內(nèi)的哪種吊車(chē)荷載取值是正確的

25、？ A兩臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動(dòng)力系數(shù)B一臺(tái)吊車(chē)荷載設(shè)計(jì)值乘以動(dòng)力系數(shù)C一臺(tái)吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)D一臺(tái)起重量最大的吊車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 30焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（ B ）A整體穩(wěn)定       B靜力強(qiáng)度      C剛度     D局部穩(wěn)定31反應(yīng)鋼材的最大抗拉能力的是（ D ）。 A 比例極限    B 彈性極限   C 屈服強(qiáng)度  D 極限強(qiáng)度 32在鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)中，既

26、能反應(yīng)鋼材塑性又能反應(yīng)鋼材冶金缺陷的指標(biāo)是（  C ）。 A 屈服強(qiáng)度    B 沖擊韌性   C 冷彎性能    D 伸長(zhǎng)率 33 北方一嚴(yán)寒地區(qū)（溫度低于-20）的一露天倉(cāng)庫(kù)起重量大于50t的工作制為A4級(jí)吊車(chē)梁，其鋼材應(yīng)選擇（ D）鋼。A  Q235-A   B Q235-B   C  Q235-C           D Q235-D34 焊接承重結(jié)

27、構(gòu)的鋼材應(yīng)具有（B ）。A抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度和硫、磷含量的合格保證B 抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量的合格保證C 抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度和碳、硫、磷含量和冷彎試的合格保證D 抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、屈服強(qiáng)度，冷彎試驗(yàn)和沖擊韌性的合格保證。35 鋼材的冷彎試驗(yàn)是判別鋼材（C ）的指標(biāo)。A強(qiáng)度   B塑性     C塑性及冶金質(zhì)量   D 韌性及可焊性36 鋼材的韌性是反映的（ B ）的指標(biāo)。A耐腐性及可焊性   B強(qiáng)度及塑性    C塑性及可焊性&#

28、160;  D 韌性及耐腐性37 在碳素結(jié)構(gòu)鋼中，A，B，C，D為按質(zhì)量劃分的級(jí)別。除（A）鋼沖擊韌性不作為要求條件，其余的都要求保證沖擊韌性合格。A、 A級(jí)   B、 B級(jí)    C、 C級(jí)     D、 D級(jí)38直接受到重復(fù)荷載作用的焊接結(jié)構(gòu)，影響其疲勞強(qiáng)度的最主要因素是（D）A 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和鋼材的靜力強(qiáng)度B應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力、應(yīng)力比（絕對(duì)值最小與最大應(yīng)力之比，拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負(fù)值）和構(gòu)造細(xì)部C應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差

29、（應(yīng)力幅）、最大應(yīng)力、應(yīng)力比和鋼材的靜力強(qiáng)度D 應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力的代數(shù)差（應(yīng)力幅）和構(gòu)造細(xì)部39為保證承重結(jié)構(gòu)的承載力和防止在一定條件下出現(xiàn)能脆性破壞，應(yīng)根據(jù)（ C ）等綜合因素考慮，選用合適的鋼材牌號(hào)和材性。A 結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)，鋼材厚度和工作溫度B荷載特征、連接方法、計(jì)算方法、工作環(huán)境及重要性C 重要性、荷載特征、結(jié)構(gòu)形式、應(yīng)力狀態(tài)、連接方法、鋼材厚度和工作環(huán)境D 重要性、跨度大小、連接方法、工作環(huán)境和加工方法40鋼材經(jīng)過(guò)冷加工冷拉、冷彎、沖孔、機(jī)械剪切所產(chǎn)生的冷作硬化應(yīng)變硬化后，其（  D ）基本保持不變。A  抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度 &

30、#160; B 塑性     C 韌性    D彈性模量41鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化應(yīng)變強(qiáng)化之后（ A  ）。 A 強(qiáng)度提高    B塑性提高   C 冷彎性能提高    D 可焊性提高 42鋼材沖擊韌性與工作溫度T之間的關(guān)系為（ C ）AT降低，增加              BT增加，降低CT降低，降低

31、0;             DT改變，不變43鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（ B ）等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。 A 最大主拉應(yīng)力1  B 最大剪應(yīng)力1  C 最大主壓應(yīng)力3   D 折算應(yīng)力eq 44鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（ C  ）時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。 A 承受剪切   B 承受彎曲    C 單向拉伸    D 兩向和

32、三向受力 45對(duì)于承受靜荷常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說(shuō)法不正確的是（ C ）。 A 可選擇Q235鋼                 B 可選擇Q345鋼 C 鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證       D鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證 46在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載（ C  ）。 A 需要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng)系數(shù) B 需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分

33、項(xiàng)系數(shù) C 永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分項(xiàng)系數(shù) D 永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載分項(xiàng)系數(shù) 47進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（ C  ）。 A 標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算                        B 設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 C 考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算       &

34、#160;  D 考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 48在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比 時(shí)，稱為（ A  ）。 A 完全對(duì)稱循環(huán)    B 脈沖循環(huán)   C不完全對(duì)稱循環(huán)    D 不對(duì)稱循環(huán)   49鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為： ，式中 是（ C  ）。 A 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)              B 荷載分項(xiàng)系數(shù) C 可變荷載組合系

35、數(shù)            D 材料的抗力分項(xiàng)系數(shù) 50下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？（ C  ）. 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值； . 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值； . 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 A 、   B 、    C 、 

36、60; D 、 51. 建筑鋼材的伸長(zhǎng)率與（ C ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值有關(guān)。  A到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí)  B到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)  C 試件斷裂瞬間  D 試件斷裂后 52. 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（ B  ）表示。 A流幅     B 沖擊韌性     C可焊性      D 伸長(zhǎng)率 53. 在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的（ &#

37、160;D  ）不是主要考慮的因素。 A 建造地點(diǎn)的氣溫   B荷載性質(zhì)   C 鋼材造價(jià)  D 建筑的防火等級(jí)  3、剛結(jié)構(gòu)表面長(zhǎng)期承受某一溫度下的輻射熱時(shí)，需加隔熱保護(hù)層。該溫度是（ A ）A150°    B250°     C320°      D600°54.鋼材中硫的含量超過(guò)規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)（ D ）A將提高鋼材的

38、伸長(zhǎng)率                 B將提高鋼材的抗拉強(qiáng)度C將使鋼材在低溫工作時(shí)變脆           D將使鋼材在高溫工作時(shí)變脆55.對(duì)于Q235-C級(jí)鋼材，應(yīng)具有的質(zhì)量保證是（ C ）A強(qiáng)度、延伸率、冷彎性能          B強(qiáng)度、延伸

39、率和0韌性指標(biāo)C強(qiáng)度、延伸率和+20韌性指標(biāo)     D強(qiáng)度、延伸率和-20韌性指標(biāo)56.鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是指（ C ）A結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動(dòng)               B結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用需要C結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞     D使用已達(dá)五十年57.處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（ C ）A耐腐蝕的鋼材   B含磷的鋼材   

40、C韌性好的鋼材   D強(qiáng)度高的鋼材58.規(guī)范按照鋼材的厚度將鋼材分為三組，不同組分的鋼材主要是下列哪項(xiàng)指標(biāo)不同（ B ）A強(qiáng)度設(shè)計(jì)值    B鋼材規(guī)格    C硫磷含量    D延伸率59、在鋼構(gòu)件中產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素是（ D ）A構(gòu)件環(huán)境溫度的變化       B荷載的不均勻分布C加載的時(shí)間長(zhǎng)短           D構(gòu)件截面

41、的突變60.鋼材中碳元素含量提高對(duì)鋼材性能的影響是（ A ）A可提高鋼材的強(qiáng)度      B可增強(qiáng)鋼材的塑性性能C將提高鋼材的韌性      D提高鋼材的耐腐蝕性61.下列鋼結(jié)構(gòu)的破壞屬于脆性破壞的是（ B ）A軸壓柱的失穩(wěn)破壞        B疲勞破壞C鋼板受拉破壞            D螺栓桿被拉斷62.下列情況

42、屬于正常使用極限驗(yàn)算的是（ B ）A受壓構(gòu)件的穩(wěn)定計(jì)算              B梁的撓度驗(yàn)算C受彎構(gòu)件的彎曲強(qiáng)度驗(yàn)算          D螺栓連接的強(qiáng)度驗(yàn)算63.Q235-A級(jí)鋼和Q235-B級(jí)鋼出廠保證項(xiàng)目不同的力學(xué)性能指標(biāo)是（ C ）A屈服點(diǎn)    B極限抗拉強(qiáng)度    C韌性指標(biāo)值  &#

43、160; D延伸率64.引起疲勞破壞的荷載為（ C ）A靜載                      B動(dòng)載C產(chǎn)生拉應(yīng)力循環(huán)的荷載      D產(chǎn)生全壓應(yīng)力循環(huán)的荷載65.按近似概率方法設(shè)計(jì)的鋼結(jié)構(gòu)是（ C ）A. 絕對(duì)可靠的         &#

44、160;     B. 絕對(duì)不可靠的C. 存在一定風(fēng)險(xiǎn)的           D. 具有相同可靠性指標(biāo)的66.結(jié)構(gòu)鋼材易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（ D ）A. 三向同號(hào)等值拉應(yīng)力       B. 兩向異號(hào)等值正應(yīng)力C. 單向壓應(yīng)力               

45、;D. 三向等值剪應(yīng)力67.為提高對(duì)接焊縫的容許應(yīng)力幅應(yīng)采取下列哪項(xiàng)措施（  ）A. 對(duì)焊縫進(jìn)行加工，磨平處理     B. 提高鋼材強(qiáng)度C. 提高焊條抗拉強(qiáng)度             D. 改變作用的應(yīng)力幅68.Q235鋼的質(zhì)量等級(jí)是按（ A ）A. 強(qiáng)度劃分              

46、            B. 厚度劃分C. 化學(xué)成分和力學(xué)性能劃分            D. 不同的硫磷含量劃分69.鋼材的冷彎性能可檢驗(yàn)鋼材的（ A ）A. 在單向拉伸應(yīng)力下塑性變形能力  B. 在動(dòng)荷載作用下的工作能力C. 在復(fù)雜應(yīng)力下的塑性變形能力    D. 在低溫下彎曲時(shí)吸收機(jī)械能的能力70.鋼材的抗彎強(qiáng)度與屈服點(diǎn)的關(guān)系是（

47、C ）A.                B. C.                D. 71.鋼材的性能因溫度而改變，在負(fù)溫范圍內(nèi)鋼材的塑性和韌性（B  ）A. 不變    B. 降低     C. 升高 &

48、#160;  D. 稍有提高，但變化不大72.抗拉強(qiáng)度與屈服點(diǎn)之比可表示鋼材（ B ）A. 變形能力   B. 極限承載能力   C. 抵抗分層能   D. 承載力儲(chǔ)備73.處于低溫下的焊接結(jié)構(gòu)應(yīng)選用（ C ）A. 耐腐蝕的鋼材  B. 喊磷的鋼材  C. 韌性好的鋼材  D. 強(qiáng)度高的鋼材74.鋼材的伸長(zhǎng)率指標(biāo)是通過(guò)下列哪項(xiàng)實(shí)驗(yàn)得到的（ C ）A. 冷彎試驗(yàn)    B. 沖擊功試驗(yàn)    C. 單向拉伸試驗(yàn)   D

49、. 疲勞試驗(yàn)75.產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（ C ）A. 鋼材的塑性太低             B. 鋼材的彈性模量太大C. 焊接時(shí)熱量分布不均勻       D. 焊縫的厚度太小76.下列陳述正確的是（ D ）A. 因鋼材不易燃，所以鋼結(jié)構(gòu)具有良好的放火性能B. 溫度達(dá)到600度時(shí)鋼材的強(qiáng)度降為0，說(shuō)明其耐熱性能不好C. 鋼材的比重較大，因此將鋼材稱為輕質(zhì)高強(qiáng)材料是不恰當(dāng)?shù)腄. 與混凝土材料相比，大跨度結(jié)

50、構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼材77.沒(méi)有明顯屈服點(diǎn)的鋼材，名義屈服點(diǎn)可取（ B ）A 殘余應(yīng)變?yōu)?.01時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力B 殘余應(yīng)變?yōu)?.2時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力C. 殘余應(yīng)變?yōu)?.33時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力D. 殘余應(yīng)變?yōu)?.4時(shí)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力78.脆性破壞的特點(diǎn)是（ D ）A. 變形大   B. 破壞持續(xù)時(shí)間   C. 有裂縫出現(xiàn)   D. 變形小或無(wú)變形79.下面關(guān)于鋼材中各化學(xué)成分的敘述錯(cuò)誤的是（ D ）A鋼結(jié)構(gòu)用鋼的含碳量一般不大于0.22%B錳是有益元素，弱脫氧劑，能消除硫?qū)︿摰臒岽嘤绊?。C硅是強(qiáng)脫氧劑，適量的硅可提高鋼的強(qiáng)度，對(duì)變形性能無(wú)明顯影響。D磷元素在低溫

51、下能提高鋼材強(qiáng)度，還能增加鋼材的變形能力。80.下列關(guān)于鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗(yàn)算的描述正確的是（ A ）A疲勞驗(yàn)算采用以概率論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)原則進(jìn)行的B疲勞驗(yàn)算中構(gòu)件和連接的分類受到鋼材的種類及其強(qiáng)度級(jí)別的影響C疲勞驗(yàn)算中的應(yīng)力幅由重復(fù)作用的荷載產(chǎn)生，故疲勞驗(yàn)算按可變荷載進(jìn)行D疲勞驗(yàn)算時(shí)不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位，也應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算81.鋼材在250附近出現(xiàn)抗拉強(qiáng)度提高，沖擊紉性下降的現(xiàn)象，稱為（ A ）A藍(lán)脆    B熱脆    C冷脆    D氫脆82.紉性指標(biāo)受下列哪項(xiàng)因素影響較大（ A ）A低溫 

52、0;  B荷載類別     C鋼材強(qiáng)度    D塑性性能83.下列哪種情況可以使用沸騰鋼（ C ）A、需要驗(yàn)算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)B、常溫下承受靜荷載的受彎構(gòu)件C、工作溫度低于-20、直接承受動(dòng)荷載的焊接結(jié)構(gòu)D、工作溫度低于-20、直接承受動(dòng)荷載的非焊接結(jié)構(gòu)84.下列哪一種狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài)（ B ）A、雨蓬傾覆                 &

53、#160;   B、鋼梁有較明顯的變形C、拉桿在動(dòng)荷載下劇烈晃動(dòng)       D、吊車(chē)梁在吊車(chē)行駛時(shí)發(fā)生抖動(dòng)、搖晃85.下列哪一種狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài)（ C ）A、雨蓬傾覆                             B、鋼

54、梁有較明顯的變形C、拉桿在荷載作用下產(chǎn)生較大塑性變形     D、壓桿喪失整體穩(wěn)定86.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（ C  ）A栓桿的預(yù)拉力             B栓桿的抗剪能力    C被連接板件間的摩擦力     D栓桿被連接板件間的擠壓力87在動(dòng)荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于（ B  ）A 60  

55、60; B40    C80    D12088在鋼結(jié)構(gòu)連接中，常取焊條型號(hào)與焊件強(qiáng)度相適應(yīng)，對(duì)Q345鋼構(gòu)件，焊條宜采用（  B  ）。A  E43型       B  E50型       C  E55型       D  前三種均可89承壓型螺栓連接比摩擦型螺栓連接（  B 

56、; ）。A承載力低，變形大       B承載力高，變形大     C  承載力低，變形小          D承載力高，變形小90摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗拉連接，其承載力（ A  ）。A比承壓型高強(qiáng)螺栓連接小     B  比承壓型高強(qiáng)螺栓連接大  C與承壓型高強(qiáng)螺栓連接相同   D 比普通螺栓連接小91某角焊縫

57、T形連接的兩塊鋼板厚度分別為8mm和10mm，合適的焊角尺寸為（ B ）。A 4mm    B 6 mm   C 10mm    D 12mm92下列螺栓破壞屬于構(gòu)造破壞的是（ B  ）。A鋼板被拉壞    B鋼板被剪壞    C螺栓被剪壞    D螺栓被拉壞93排列螺栓時(shí)，若螺栓孔直徑為，螺栓的最小端距應(yīng)為（ B  ）。A 1.5      B 2

58、0;    C 3     D 894采用手工電弧焊焊接Q235鋼材時(shí)應(yīng)采用（ A  ）焊條。A E43型  B E50型   C E55型    D 無(wú)正確答案95在承擔(dān)靜力荷載時(shí)，正面角焊縫強(qiáng)度比側(cè)面角焊縫強(qiáng)度（ A ）。A 高    B 低     C 相等     D 無(wú)法判斷96對(duì)于對(duì)接焊縫，當(dāng)焊縫與作用力間的夾角滿足（ B 

59、）時(shí)，該對(duì)接焊縫的可不進(jìn)行驗(yàn)算。A 1    B 1.5     C 2      D 0.597可不進(jìn)行驗(yàn)算對(duì)接焊縫是（ D  ）。A  I級(jí)焊縫      B 當(dāng)焊縫與作用力間的夾角滿足1.5時(shí)的焊縫   C  II級(jí)焊縫     D A、B、C都正確98. 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力（ C ）。 A以拉應(yīng)力為主 

60、0;   B以壓應(yīng)力為主  C 包括拉、壓應(yīng)力   D 拉、壓應(yīng)力都很小 99. 產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因是（ D  ）。 A 冷卻速度太快   B 焊件各纖維能自由變形   C 鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度很大    D 施焊時(shí)焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū) 100.角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長(zhǎng)度都等同時(shí)，（ C  ）。 A角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等

61、B角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫C角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫D由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用 101. 對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)（ C  ）。 A 要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高B 要考慮焊縫剛度影響C 與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同D 取 102. 未焊透的對(duì)接焊縫計(jì)算應(yīng)按（ C  ）計(jì)算。 A 對(duì)接焊縫    B 角焊縫      C 斷續(xù)焊縫    D斜焊縫103.角焊縫的最小

62、焊腳尺寸A  較薄板厚度    B較厚板厚度     C任意板厚104.某角焊縫的焊腳尺寸為8mm，該焊縫的最小長(zhǎng)度應(yīng)為下列哪項(xiàng)數(shù)值（ A ）A、40 mm    B、64 mm    C、80 mm    D、90 mm105.某側(cè)面角焊縫長(zhǎng)度為600 mm，焊腳為8 mm，該焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)為下列哪項(xiàng)（ B ）A、600 mm B、584 mm C、496 mm D、480 mm106.下列哪項(xiàng)屬于螺栓連接的受力破壞（ A

63、 ）A、鋼板被剪斷   B、螺栓桿彎曲   C、螺栓桿被拉   D、C級(jí)螺栓連接滑移107.某角焊縫連接的兩塊鋼板厚度分別是8mm和10mm，合適的焊腳尺寸為（ B ）A4mm    B6mm    C10mm    D12mm108.對(duì)于高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，由于栓桿中有較大的預(yù)應(yīng)力，所以高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接（C  ）A不能再承擔(dān)外應(yīng)力，以免栓桿被拉斷B不能再承擔(dān)外拉力，以免降低連接的抗剪承載力C可以承載外應(yīng)力，因?yàn)樗U中的拉力并未增

64、加D可以承擔(dān)外應(yīng)力，但需限制栓桿拉力的增加值109.某承受軸向力的側(cè)面角焊縫的焊縫長(zhǎng)度為300mm，焊腳尺寸為6mm，該焊縫能承受的最大動(dòng)荷載為（  ）A100.8KN    B. 151.2KN   C. 201.6KN   D. 245.9KN110.普通螺栓抗剪工作時(shí)，要求被連接構(gòu)件的總厚度小于螺栓直徑的5倍，是防止（ C ）A.螺栓桿剪切破壞B.鋼板被切壞C.板件擠壓破壞D.栓桿彎曲破壞111.某焊縫焊腳尺寸為6mm,經(jīng)計(jì)算焊縫長(zhǎng)度為30mm,則最終焊縫長(zhǎng)度（ C ）A. 48mm  

65、B. 58mm   C. 50mm    D. 40mm112.某承受軸心拉力的鋼板用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，接觸面摩擦系數(shù)是0.5，栓桿中的預(yù)拉力為155KN，栓桿的受剪面是一個(gè)，鋼板上作用的外拉力為180KN，該連接所需螺栓個(gè)數(shù)為（ C ）A. 1個(gè)   B. 2個(gè)      C. 3個(gè)     D. 4個(gè)113.摩擦型高強(qiáng)度螺栓抗剪能力是依靠（ C ）A. 栓桿的預(yù)拉力     &#

66、160;       B. 栓桿的抗剪能力C. 被連接板件間的摩擦力     D. 栓桿與被連接板件間的擠壓力114.摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接（  C  ）A沒(méi)有本質(zhì)差別  B施工方法不同   C承載力計(jì)算方法不同   D材料不同 115. 設(shè)有一截面尺寸為100×8的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)

67、數(shù)值。   （  A ）A 40mm      B 60mm     C 80mm      D  100mm116.下列有關(guān)殘余應(yīng)力對(duì)壓桿穩(wěn)定承載力的影響，描述正確的是（ A  ）A殘余應(yīng)力使柱子提前進(jìn)入了塑性狀態(tài)，降低了軸壓柱的穩(wěn)定承載力B殘余應(yīng)力對(duì)強(qiáng)軸和弱軸的影響程度一樣C翼緣兩端為殘余拉應(yīng)力時(shí)壓桿穩(wěn)定承載力小于翼緣兩端為殘余壓應(yīng)力的情況D殘余應(yīng)力的分布形式對(duì)壓桿的穩(wěn)定承載力無(wú)影響117.軸心受壓柱的

68、柱腳，底板厚度的計(jì)算依據(jù)是底板的（C   ）A抗壓工作    B抗拉工作    C抗彎工作    D抗剪工作118格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸的穩(wěn)定計(jì)算采用了大于的換算長(zhǎng)細(xì)比是考慮（ D ）。A格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件B考慮強(qiáng)度降低的影響C考慮單肢失穩(wěn)對(duì)構(gòu)件承載力的影響D考慮剪切變形的影響119為保證格構(gòu)式構(gòu)件單肢的穩(wěn)定承載力，應(yīng)（ B  ）。A控制肢間距          

69、   B控制截面換算長(zhǎng)細(xì)比C控制單肢長(zhǎng)細(xì)比         D控制構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度120軸壓柱在兩個(gè)主軸方向等穩(wěn)定的條件是（ C   ）。A桿長(zhǎng)相等   B計(jì)算長(zhǎng)度相等    C長(zhǎng)細(xì)比相等   D截面幾何尺寸相等121實(shí)腹式組合工字形截面柱翼緣的寬厚比限值是（  C  ）。A      B    

70、60;   C     D 122. 一根截面面積為A，凈截面面積為An的構(gòu)件，在拉力N作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式為（  C  ）。 A     B        C    D  123. 實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有（ B   ）。 A強(qiáng)度   B強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性   C強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體

71、穩(wěn)定     D強(qiáng)度、剛度（長(zhǎng)細(xì)比） 124. 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了（ D   ）。 A改變板件的寬厚比          B增大截面面積  C改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)    D增加截面的慣性矩 125. 軸心壓桿構(gòu)件采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計(jì)算（ B   ）。 A完全相同     

72、B僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同     C僅面積取值不同    D完全不同 126. 工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進(jìn)行計(jì)算的要求時(shí)，（ A   ）。 A可在計(jì)算時(shí)僅考慮腹板兩邊緣各 的部分截面參加承受荷載B 必須加厚腹板    C必須設(shè)置縱向加勁肋     D 必須設(shè)置橫向加勁肋127.實(shí)腹式軸壓桿繞x,y軸的長(zhǎng)細(xì)比分別為x、y ，對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定的系數(shù)分別為fx、fy ，若x=y ，則（ D   ）。&#

73、160; A fx>fy     Bfx=fy          Cfx<fy    D需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別 128. 縱向均勻受壓四邊簡(jiǎn)支矩形薄板的穩(wěn)定系數(shù)為 。當(dāng)a=3600mm，b=1500mm時(shí)，       kmin=（    ）。 A 4.000     B 5.

74、138     C 4.134   D 4.203 129. 在下列因素中，（  B  ）對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。 A壓桿的殘余應(yīng)力分布    B構(gòu)件的初始幾何形狀偏差  C材料的屈服點(diǎn)變化        D荷載的偏心大小 130長(zhǎng)細(xì)比較小的十字形軸壓構(gòu)件易發(fā)生屈曲形式是（  B ）A彎曲    B扭曲    C彎扭屈曲

75、   D斜平面屈曲131與軸壓桿穩(wěn)定承載力無(wú)關(guān)的因素是（ A ）A. 桿端的約束狀況          B. 殘余應(yīng)力C. 構(gòu)件的初始偏心          D. 鋼材中有益金屬元素的含量132軸壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定是由（ A ）A個(gè)別截面的承載力不足造成的    B個(gè)別截面的剛度不足造成的C整個(gè)構(gòu)件承載力不足造成的    

76、60; D整個(gè)構(gòu)件剛度不足造成的133單軸對(duì)稱的軸心受壓拄，繞對(duì)稱軸發(fā)生屈曲的形式是（ C ）A彎曲屈曲   B扭轉(zhuǎn)屈曲   C彎扭屈曲   D三種屈曲均可能134與軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)有關(guān)的因素是（A  ）A截面類別、鋼號(hào)、長(zhǎng)細(xì)比           B截面類別、計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)、長(zhǎng)細(xì)比C截面類別、兩端連接構(gòu)造、長(zhǎng)細(xì)比   D截面類別、兩個(gè)方向的長(zhǎng)度、長(zhǎng)細(xì)比135由二槽鋼組成的格構(gòu)式軸壓綴條柱，為提高虛軸方

77、向的穩(wěn)定承載力應(yīng)（ D ）A加大槽鋼強(qiáng)度            B加大槽鋼間距C減小綴條截面積          D增大綴條與分肢的夾角136以下截面中抗扭性能較好的是（ D ）A. 槽鋼截面    B. 工字型截面    C. T形截面   D. 箱形截面137某軸心受拉構(gòu)件，截面積為1400,承受軸拉力N=300，

78、該桿截面上的應(yīng)力是( C )A120 N/   B.200.2 N/    C. 214.3 N/     D.215 N/138N/Af的物理意義是（ A ）A構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過(guò)鋼材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值B構(gòu)件截面最大應(yīng)力不超過(guò)構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值C構(gòu)件截面平均應(yīng)力不超過(guò)構(gòu)件歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計(jì)值D軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過(guò)構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值139格構(gòu)式軸壓柱等穩(wěn)定的條件是（ D ）A實(shí)軸計(jì)算長(zhǎng)度等于虛軸計(jì)算長(zhǎng)度B實(shí)軸計(jì)算長(zhǎng)度等于虛軸計(jì)算長(zhǎng)度的2倍C實(shí)軸長(zhǎng)細(xì)比等于虛軸長(zhǎng)細(xì)比D實(shí)軸長(zhǎng)細(xì)比等于虛軸換算長(zhǎng)細(xì)比140

79、格構(gòu)式柱中綴材的主要作用是（ B ）A、保證單肢的穩(wěn)定       B、承擔(dān)桿件虛軸彎曲時(shí)產(chǎn)生的剪力C、連接肢件             D、保證構(gòu)件虛軸方向的穩(wěn)定141某承受軸拉力的鋼板，寬250，厚10，鋼板沿寬度方向有兩個(gè)直徑為21.5的螺栓孔，鋼板承受的拉力設(shè)計(jì)值為400KN，鋼板截面上的拉應(yīng)力最接近下列哪項(xiàng)（ B ）A、  B、   C、    D

80、、142下列關(guān)于穩(wěn)定的說(shuō)法哪種正確（ B ）A、壓桿失穩(wěn)是因?yàn)闂U中部的應(yīng)力超過(guò)了鋼材的強(qiáng)度B、壓桿失穩(wěn)是壓力使剛度減小并消失的過(guò)程C、壓桿失穩(wěn)是因?yàn)闂U件有缺陷D、壓桿失穩(wěn)時(shí)屈曲的形式是彎曲143受拉構(gòu)件按強(qiáng)度計(jì)算極限狀態(tài)是（ C ）A凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度B毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度C凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度D毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度144驗(yàn)算工字形組合截面軸心受壓構(gòu)件翼緣和腹板的局部穩(wěn)定時(shí)，計(jì)算公式中的長(zhǎng)細(xì)比為（ C  ）。A繞強(qiáng)軸的長(zhǎng)細(xì)比         

81、60;    B繞弱軸的長(zhǎng)細(xì)比    C兩方向長(zhǎng)細(xì)比的較大值        D兩方向長(zhǎng)細(xì)比的較小值145格構(gòu)柱設(shè)置橫隔的目的是(  D  )A保證柱截面幾何形狀不變       B 提高柱抗扭剛度  C傳遞必要的剪力             

82、0; D 上述三種都是146下面的（ B ）情況應(yīng)將其設(shè)計(jì)強(qiáng)度進(jìn)行折減。A動(dòng)力荷載作用的構(gòu)件         B單角鋼單面按軸壓計(jì)算穩(wěn)定的構(gòu)件   C有應(yīng)力集中影響的構(gòu)件       D殘余應(yīng)力較大的構(gòu)件147軸壓柱腳設(shè)計(jì)中采用錨栓目的（ D ）。A承受柱底的彎矩            B承受柱底的剪力  C

83、承受柱底的軸力            D便于柱子安裝定位148計(jì)算長(zhǎng)度一定的軸心壓桿回轉(zhuǎn)半徑增大，其穩(wěn)定承載力（ A ）。A提高     B降低     C不變      D不能確定149設(shè)軸心受壓柱a、b、c 三類截面的穩(wěn)定系數(shù)分別為，則在長(zhǎng)細(xì)比相同的情況下，他們的關(guān)系為（ C ）。150下列梁不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定的是（ D  ）A焊接工字形截面&#

84、160;  B箱形截面梁   C型鋼梁   D有剛性鋪板的梁151驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常?。?A ）A標(biāo)準(zhǔn)值    B設(shè)計(jì)值   C組合值   D最大值152計(jì)算梁的（ A ）時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)A正應(yīng)力   B剪應(yīng)力   C整體穩(wěn)定   D局部穩(wěn)定153梁腹板的高厚比時(shí)，應(yīng)設(shè)置（ A ）A橫向加勁肋   B縱向加勁肋    C縱橫向加勁肋 

85、0; D短加勁肋154下列哪項(xiàng)措施對(duì)提高梁的穩(wěn)定承載力有效（ D ）。A加大梁側(cè)向支撐點(diǎn)間距      B減小梁翼緣板的寬度       C提高鋼材的強(qiáng)度            D提高梁截面的抗扭剛度155實(shí)腹式組合工字形截面柱腹板的寬厚比限值是（  B  ）。A      B   

86、60;    C     D 對(duì)直接承受動(dòng)荷載的鋼梁，其工作階段為（ A ）。A彈性階段    B彈塑性階段    C塑性階段    D強(qiáng)化階段157整體失穩(wěn)的方式是（ D ）。A彎曲失穩(wěn)   B扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)   C剪切失穩(wěn)   D彎扭失穩(wěn)158計(jì)算直接承受動(dòng)力荷載的工字型截面梁抗彎強(qiáng)度時(shí)，取值為（ A ）。A 1.0    B 1.05&#

87、160;   C 1.15   D 1.2159支承加勁肋進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，計(jì)算面積應(yīng)包括加勁肋兩端一定范圍內(nèi)的腹板面積，該范圍是（ A ）。A 15   B 13    C 13    D 15160焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋為防止（ A ）引起的局部失穩(wěn)；布置縱向加勁肋為防止（  B  ）引起的局部失穩(wěn)。A剪應(yīng)力   B彎曲應(yīng)力    C復(fù)合應(yīng)力   D局部壓應(yīng)力161受彎構(gòu)件的

88、整體失穩(wěn)是（  C  ）屈曲A 彎曲   B 扭轉(zhuǎn)     C 彎扭  D A、B、C都不正確162軸心受壓構(gòu)件的應(yīng)力梯度（  B  ）A 0  B 1  C 1.5  D 2163在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中當(dāng)（  C  ）時(shí)梁在彈塑性階段失穩(wěn)。A 大于等于1      B 小于等于1      C 大于等于0.6  

89、60; D 大于0.6  164梁的縱向加勁肋應(yīng)布置在（  C  ）。A 靠近上翼緣   B 靠近下翼緣     C 靠近受壓翼緣     D 靠近受拉翼緣   165. 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)在（ C ）A彎矩較大的區(qū)段            B剪力較大的區(qū)段C有固定集中荷載的部位     

90、     D有吊車(chē)輪壓的部位166. 鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式   中（  C  ）。  A與材料強(qiáng)度有關(guān)           B是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比C表示截面部分進(jìn)入塑性     D 與梁所受荷載有關(guān) 167. 梁的最小高度是由（  C  ）控制的。 A強(qiáng)度     B建筑要求     C剛度       D整體穩(wěn)定 168. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是（ A ）形式的失穩(wěn)。 A彎曲     B扭轉(zhuǎn)     C彎扭     D雙向彎曲 169. 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（  B  ）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。 A增大截面         &