施工復(fù)習(xí)資料

1、六 、計算題1。 某基坑坑底平面尺寸如圖 1- 2 所示 ，坑深 S m ，四邊均按 1:0。 4 的坡度放坡，試計 算其土方量。解 ： 由題知,該基坑每側(cè)邊坡放坡寬 度為 ：5 ×0. 4 = 2 ( m ） ； (1 ) 基坑底面積為 ：F1 = 30 ×15 -20 ×5 = 350 （ m2 )（ 2 ） 基坑上口面積為 ：F1 = （ 30 + 2 ×2 ） ×（ 15 + 2 ×2 ） 20 x 5 = 546 （ m2 ）（ 3 ） 基坑中截面面積為 ：F0 = ( 30 + 2 ×1） ×（ 15

2、+ 2 ×1) -10 x 5444（ m2 )（4 ) 基坑開挖土方量為 ：V = H（ F1 +4F0 + F2 ）/6 = 4 x （ 350 + 4 ×444 + 546 ）/6 = 178l （ m3 ）3。 某建筑外墻采用毛石基礎(chǔ) ,其斷面尺寸如圖 1-4 所示 ，已知土的可松性系數(shù)s=1。 3 ，s1。 05 。試計算每50m 長基槽的挖方量 （ 按原土計算） ；若留下回填土后 ，余土全部運走 ,計算預(yù)留填土量 （ 按松散體積計算） 及棄土量 （ 按松散體積計算） .解 :（1） 基槽開挖截面積 ：F = 1/2( 1。 07 + 0。 3 ×2 +

3、 2. 86） ×1。 8 = 4. 08 （ m2 )( 2 ） 每 50m 長基槽挖方量 (按原土計算） ：V挖4。 08 ×50 = 204 （ m3 ) （ 3)基礎(chǔ)所占的體積 ：V基（0。 4 x 1. 07 + 0. 5 x O。 67 + O。 9 x O。 37 ） ×50 = 54。 8( m3 ） （4 ）預(yù)留填土量 ( 按松散體積計算) ：V留（20454。8）÷1.05× 1。 3 = 184。 72 ( m')（ 5 ）棄土量 ( 按松散體積計算） :V棄=204 ×1. 3 -184. 72 = 8

4、0. 48 （ m3 )4. 某建筑場地方格網(wǎng)如圖 1-5 所示。方格邊長為30m ，要求場地排水坡度ix = 0。 2 ，iy = 0。 3 .試按挖填平衡的原則計算各角點的施工高度 （ 不考慮土的可松性影響) 。解:（ 1） 初算設(shè)計標(biāo)高H0 = （ H1 + 2H2 + 3H3 +4H4 )/4M= 62。 18 + 66. 20 + 60. 24 + 63. 39 + 2 ×（64. 25 + 63。 56 + 63。 35 + 64. 47+ 60。 83 + 61。 54 ） + 4 ×( 63。 66 + 62. 75 ) /( 4 ×6 ） = 6

5、3。 07 （ m ）（ 2 ） 調(diào)整設(shè)計標(biāo)高Hn = Ho±Lxix ± LyiyH1 = 63。 07 -45 X 2%o + 30 X 3o = 63。 07 （ m ）H2 = 63。 07 15 x 2%o + 30 x 3o = 63. 13 （ m ）H3 = 63. 07 + 15 x 2o + 30 ×3%o = 63. 19 ( m ）其他見圖 16.（ 3 ） 各角點施工高度 h = H- H式中h-該角點的挖 、填高度 ， 以“ " 為 填 方 高 度 以 “ J 為挖方高度;Hn-該角點的設(shè)計標(biāo)高 ；Hn -該角點的自然地面標(biāo)高

6、h1 = 63. 07 62。 18 = + 0. 89 （ m ） h2 = 63。 13 -64. 25 = 1. 12 ( m） ；其他見圖 16.5。 某工程場地平整的土方調(diào)配采用優(yōu)化方法 ，已知初始方案見表 1 1。請用表12判斷是否為最優(yōu)方案 ,“ 是” 則求出優(yōu)化結(jié)果 （ 即最少的土方總運輸量），“否" 則進行優(yōu)化。解 ：(I） 初始調(diào)配方案應(yīng)滿足至少 m + n 1 = 3 + 4 1 = 6 格中有土方 ，而表 1 1 中已填6 個格 ，滿足要求 。（ 2 ) 求位勢 Ui；和 Vi（ 通過有土方的格進行計算） : 計算公式 ：Cij = Ui Vi式中Cij-平均

7、運距 ( 或單位土方運價或施工 費用） ；Ui，Vi-位勢數(shù). 設(shè)Ui = 0 ,則 V1 = C11 - U1 = 50 -0 = 50 ； U2=C21-V1=60-50=10 V2C22 - U2 =70-10 = 60 ； V3 C23-U2=5010=40 U3= C32 V2= 80 -60 =20； V4=C34U3=70-20=50。計算結(jié)果見表13所示（ 3 ） 求檢驗數(shù)ij計算公式 :ij = ij i-Vj。有土方格的檢驗數(shù)必為零 ，不再計算 ，主要計算各空格的檢驗數(shù) ：12 = 60 -0 60 = 0 ，13 = 80 0 40 = 40 ，14 二 70 -0 50

8、 = 20 ,24 = 80 10 50 = 20 ,31 = 70 - 20 50 = 0 ，33 = 60 20 - 40 = 0.各格的檢驗數(shù)均大于或等于 0 ,該調(diào)配方案已為最優(yōu)方案 .（ 4 ） 計算土方調(diào)配工程總運輸量 :Z = 400 ×50 + 100 ×60 + 100 x 70 + 600 ×50 + 600 x 80 + 400 ×70 = 139000 ( m3 m ）6。 某工程基坑底的平面尺寸為 40. 5m x 16. 5m ，底面標(biāo)高-7。0m （ 地面標(biāo)高為 土 0。500 ） 。 已知地下水位面為3m ,土層滲透系數(shù)

9、K = 18m/d， 14m 以下為不透水層,基坑邊坡需為 1：0。 5 .擬用射流泵輕型井點降水,其井管長度為 6m ,濾管長度待定，管徑為 38mm ；總管直徑 l00mm ，每節(jié)長 4m ,與井點管接口的間距為 lm.試進行降水設(shè)計.解：1） 井點的布置平面布置基坑深 7 0。 5 = 6. 5m ，寬為16. 5m ，且面積較大 ，采用環(huán)形布置 。高程 ( 豎向） 布置基坑上口寬為 ：16。 5 + 2 x 6. 5 x O. 5 = 23 （ m ） ；井管埋深 :H = 6。 5 + 0。 5 + 12。 5 ×1/10 = 8. 25 （ m ） ；井管長度 ：H +

10、0。 2 = 8. 45 （ m ） 6m,不滿足要求（ 如圖 17 所示 ，尺寸單位均為 m ） . 若先將基坑開挖至-2. 9m ，再埋設(shè)井點 ,如圖 1 8 所示。此時需井管長度為 :H1 = 0。 2 + 0。 1 + 4 + 0。 5 + （ 8. 25 + 4。 1 ×0。 5 + 1） ×1/10= 5。 93（ m ) 6m ，滿足.2 ） 涌水量計算判斷井型取濾管長度L = 1。5m ，則濾管底可達(dá)到的深度為:2. 9 + 5. 8 + 1。 5 = 10。 2 ( m ） 14m,未達(dá)到不透水層，此井為無壓非完整井 。計算抽水有效影響深度井管內(nèi)水位降落值

11、 S'6 0. 2 0. 1 = 5。 7 （ m ），則S/（S+l）=5。7/（5.7+1。5)=0.792查書表經(jīng)內(nèi)插得 ：0 = 1。 845 ( S l ) = 1。 845 ×(5。 7 + 1. 5) = 13。 28 （ m ） 含水層厚度 H水14 -3 = ll （ m ） ，故按實際情況取 0 = H水ll m.計算井點系統(tǒng)的假想半徑井點管包圍的面積 F = 46。 6 x 22. 6 = 1053. 2 ( ） ，且長寬比5 ，所以 Xo=18.31 (m）。計算抽水影響半徑RR=1。95S1.954。5=123.84 （m）。計算涌水量QQ=1。36

12、6K1.366×18=2336 m103）確定井點管數(shù)量及井距 單管的極限出水量井點管的單管的極限出水量為：q=65=650.0381。5*=30.5(). 需井點管最少數(shù)量min：min=1。1=1。1=84.2（根） 井點管最大間距 Dmax井點包圍面積的周長 L = （ 46。 6 + 22。 6 ） x 2 = 138. 4 ( m ） ;井點管最大間距Dmax =L/min=138。4÷84.2=1.64（m）確定井距及井點數(shù)量按照井距的要求 ，并考慮總管接口間距為 lm ，則井距確定為l。 5m ( 接 2 堵 1) . 故實際井點數(shù)為:n = 138. 4 &

13、#247; l。 5 =92 （ 根） 。取長邊每側(cè) 31 根 ，短邊每側(cè) 15 根 ；共 92 根。4 ) 井點及抽水設(shè)備的平面布置如圖 1-9 所示 ，圖中尺寸單位均為 m。六、計算題 1。某混凝土墻高Sm，采用坍落度為60mm的普通混凝土，澆筑速度為2。 Sm/h，澆筑入模溫度為15。求作用于模板的最大側(cè)壓力及有效壓頭高度。 解：（1）混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值按下列兩公式中計算結(jié)果較小值： F1=0。 22 rct012F2=rc H式中F1、F2-新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kN/m2)rc-混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0-新澆筑混凝土的初凝時間，采用：t0=200/ （ T

14、+15）=6。 67 （h ）,(T為混凝土的溫度）；V-混凝土的澆筑速度，為2。 5m/h；H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度,為5m；1-外加劑影響修正系數(shù),不摻外加劑,取1。0；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，坍落度為60mm，取1。0。 代入計算公式得： F1=0。 22 rct012=0。 22 ×24×6。 67×1×1×=55. 68 kN/mF2=rc H=24×5=120 kN/m2 取兩者中小值，即F = 55。 68 kN/m2 (2)有效壓頭高度: h=F/ rc=55。 68/24=2。 32

15、（m)2.某建筑物有5根鋼筋混凝土梁L1，配筋如圖4-1所示，、號鋼筋為450彎起，號箍筋按抗震結(jié)構(gòu)要求,試計算各號鋼筋下料長度及5根梁鋼筋總重量。鋼筋的每米理論重量見表4一3。解：鋼筋端部保護層厚度取l 0mm,其他位置保護層厚度取25mm。（1）號鋼筋下料長度：6300+120×2一2×10 = 6520 （ mm ） 每根鋼筋重量=2。 47×6。 520=16。 10 ( kg）（2)號鋼筋 外包尺寸：6300+120×2一2×10 = 6520（mm) 下料長度：6520 + 2×6。 25×10 = 6645（m

16、m） 每根重量=0。 617×6. 645 = 4。 10（kg）（3）號鋼筋 外包尺寸分段計算端部平直段長：240 + 50 + 50010 = 780 （ mm )斜段長：(5002×25)×1. 414=636（mm ）中間直段長：65402 ×( 240 + 50 + 500 + 450 ) = 4060（mm）端部豎直外包長：200×2 = 400 （ mm )下料長度=外包尺寸量度差值=2 ( 780 +636 )+4060 +4002 ×2d4×0.5d = 6892 + 4002×2×20

17、4×0。5×20 =7172(mm）每根重量 =2。 47 ×7. 712=17。 71（kg）（4）號鋼筋與號鋼筋同理，下料長度亦為7172mm,每根重量亦為17。 71（kg）(5)號箍筋外包尺寸:寬度2002×25+2×6=162 （ mm ） 高度5002×25+2×6=462（mm)箍筋形式取135°/135°形式，D取25 mm，平直段取l0d，則兩個135°彎鉤增長值為:）箍筋有三處90°彎折，量度差值為：3×2d=3×2×6=36 (mm）

18、號箍筋下料長度：2×(162 +462 ）+15636=1368 ( mm )每根重量=0。 222×1368=0。 30 （ kg )號箍筋根數(shù)為6。 3/0。 2+1=32. 5,取33根。 （6) 5根梁鋼筋總重量 =16.10×2+4。10×2+17。 71+17. 71 +0。 30 ×33×5 =428. 6(kg） 3.某鋼筋混凝土梁主筋原設(shè)計采用HRB335級4根直徑18mm的鋼筋，現(xiàn)無此規(guī)格、品種的鋼筋,擬用HPB235級鋼筋代換，試計算需代換鋼筋面積、直徑和根數(shù)。 解: 需代換鋼筋的面積:mm2選用HPB235級4

19、根直徑22 mm的鋼筋，則：As2=4×380。 1=1520mm21454。1 mm2,滿足要求。4。某鋼筋混凝土墻面采用HRB335級直徑為l0mm間距為140mm的配筋,現(xiàn)擬用HRB335級直徑為12 mm的鋼筋按等面積代換，試計算鋼筋間距. 解：n2=×=4。96（根)，每米取5根，間距=1000/5=200(mm)。5。某C20混凝土的試驗配比為1：2. 42：4。 04，水灰比為0。 6,水泥用量為280kg/m3，現(xiàn)場砂石含水率分別為4和2%，若用裝料容量為560L的攪拌機拌制混凝土(出料系數(shù)為0。 625 )，求施工配合比及每盤配料量(用袋裝水泥).解:(1

20、) 施工配合比 水泥：砂：石:水=1:X (1+WX）:Y (1+WY)：（WXWXYWY） =1:2。 42(1+0。 04 ） ：4。 04（1+0。 02 ）：( 0. 6一2. 42 x 0. 044. 04 ×0. 02） =1：2. 52：4。 12:0. 42 （2)每盤出料量560×0. 625 ÷1000 = 0. 35 （ m3 ) （3）每盤配料量 水泥：280×0。 35 = 98(kg）,取100kg（兩袋） 砂:100×2. 52=252(kg） 石:100 ×4。 12 =412（kg） 水：100 &#

21、215;0。 42=42(kg) 6.某鋼筋混凝土現(xiàn)澆梁板結(jié)構(gòu),采用C20普通混凝土，設(shè)計配合比為：1:2. 12 :4. 37,水灰比W/C二0. 62,水泥用量為290kg/M2，測得施工現(xiàn)場砂子含水率為3,石子含水率為1，采用J4-375型強制式攪拌機。試計算攪拌機在額定生產(chǎn)量條件下，一次攪拌的各種材料投入量？（ J4375型攪拌機的出料容量為250L，水泥投人量按每5 kg進級取整數(shù)) 解： （1）施工配合比為:1：2。12 （1+3) ：4。37×(1+1%） =1：2.18：4.41 （2）每1 m3各組成材料用量為: 水泥C = 290 ( kg ） 砂290 

22、5;2. 18=632。 2(kg) 石290 × 4. 41=1279（kg) 水0。 62 ×2902。 12×290×0. 034。 37×290 ×0。 01 =179。 818。 4412. 67=148。 7（kg） （3）攪拌機的每次投料量為: 水泥290 ×0。 25 = 72。 6 （ kg ）,取70kg 砂70 × 2。 18=152. 6（kg） 石70 × 4。 41=308. 7（kg) 水70 ×0。 6270 ×2。 12 ×0。0370 &#

23、215; 4。 37 ×0。 0l = 35。 9（kg）。 7.某混凝土設(shè)備基礎(chǔ):長x寬x厚=15m ×4m ×3m,要求整體連續(xù)澆筑,擬采取全面水平分層澆筑方案.現(xiàn)有三臺攪拌機,每臺生產(chǎn)率為6m3/h，若混凝土的初凝時間為3h，運輸時間為0。 5h，每層澆筑厚度為50cm,試確定: （1）此方案是否可行； （2）確定攪拌機最少應(yīng)設(shè)幾臺； （3)該設(shè)備基礎(chǔ)澆筑的可能最短時間與允許的最長時間。 解: （1）混凝土澆筑方案澆筑強度:=12（m3/h）(3×6）（m3/h)，可行.(2）確定攪拌機最少數(shù)量12 ÷6 =2(臺）（3）澆筑的時間 1）可能的最短時間：T1=15 ×4 ×3/ （6 ×3) =10 （h） 2)允許的最長時間：T2=15 ×4 ×3/12=15 （h) 8.某設(shè)備基礎(chǔ)長15m、寬l0m、深4m，混凝土強度等級為C20，混凝土由攪拌站用汽車運至現(xiàn)場，運輸時間為0. 5 h(包括裝、運、卸），混凝土初凝時間為2h，采用插人式振搗器，混凝土每層澆筑厚度為0。 3 m，要求連續(xù)施工不留施工縫。已知攪拌站備有若干臺強制式TQ-500混凝土攪拌機,試求每小時混凝土澆灌量和澆完所需時間.又知此混凝土水灰比為0。 5，配合比為1：1.7:3.46，現(xiàn)測得砂、石