5練習五受彎構件

1、練習五受彎構件計算梁的（AA）正應力D）局部穩(wěn)定、選擇題（X可做要求）時，應用凈截面的幾何參數(shù)。B）剪應力C）整體穩(wěn)定2.鋼結構梁計算公式xWnxA）與材料強度有關C）表示截面部分進人塑性B)D)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比與梁所受荷載有關在充分發(fā)揮材料強度的前提下,均相同）。A）大于3.B)小于Q235鋼梁的最小高度hmin（C）Q345鋼梁的hmin（其他條件C）等于D)不確定4.梁的最小高度是由（A）強度B）C建筑要求控制的。C）剛度D)整體穩(wěn)定5.單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是A）彎曲B）扭轉C)C）彎扭失穩(wěn)。D）都有可能6.為了提高梁的整體穩(wěn)定,A）增大截面C）設置橫向加勁肋是最經(jīng)濟有效

2、的辦法。B）增加支撐點，減小l0D）改變荷載作用的位置7.當梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應A）設置縱向加勁肋B）設置橫向加勁肋B）。C）減少腹板寬度D）增加翼緣的厚度8.焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（對防止（B）引起的局部失穩(wěn)最有效。A）剪應力B）彎曲應力C)）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋復合應力D）局部壓應力9.確定梁的經(jīng)濟高度的原則是（A）制造時間最短xx當梁整體穩(wěn)定系數(shù)A）梁的局部穩(wěn)定有影響10.BB）用鋼量最?。╦）b>0.6時,用C）（M代替饑主要是因為（最便于施工D）免于變截面的麻煩B）。B）梁已進入彈塑性階段C）梁發(fā)生了彎扭變形D）梁的強度降低

3、了11.xx分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為（A）自由邊B）簡支邊C）固定邊D）有轉動約束的支承邊12.梁的支承加勁肋應設置在（A）彎曲應力大的區(qū)段C）上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位C)。B)D)剪應力大的區(qū)段有吊車輪壓的部位D)。13. 雙軸對稱工字形截面梁，經(jīng)驗算，其強度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的（A）。A）增加梁腹板的厚度B）降低梁腹板的高度D）設置側向支承14. C）改用強度更高的材料防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了（A）增加梁截面的慣性矩B）增加截面面積C）改

4、變構件的應力分布狀態(tài)D）改變邊界約束板件的寬厚比工字形鋼梁橫截面上的剪應力分布應為下圖所示的哪種圖形？（D）雙軸對稱工字形截面梁，截面形狀如圖所示，在彎矩和剪力共同作用下，關于截面中應力的說法正確的是（DA）彎曲正應力最大的點是3點B）剪應力最大的點是2點C）折算應力最大的點是1點15. D）折算應力最大的點是2點下圖為一承受固定集中力P的等截面焊接梁，截面1-1處需驗算折算應力，其驗算部位為焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是（D）。A）提高梁的抗彎強度B）提高梁的抗剪強度16. C）提高梁的整體穩(wěn)定性D）提高梁的局部穩(wěn)定性xx在簡支鋼板梁橋中，當跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局

5、部穩(wěn)定不足，需采取加勁構造。以下考慮的加勁形式何項為正確？（B）A）橫向加勁肋加密B）縱向加勁肋，設置在腹板上半部C）縱向加勁，設置在腹板下半部D）梁不會發(fā)生強度破壞20.在梁的整體穩(wěn)定計算，力b=1說明設計梁（B）。A）處于彈性工作階段B）不會喪失整體穩(wěn)定C）梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求D）不會發(fā)生強度破壞21.梁受固定集中荷載作用：當局部擠壓應力不能滿足要求時，采用（B）是較合理的措施。A）加厚翼緣B）在集中荷載作用處設支承加勁肋C）增加橫向加勁肋的數(shù)量D）加厚腹板22.驗算工字形截面梁的折算應力，公式為：A）驗算截面中的最大正應力和最大剪應力C）驗算截面中的最大剪應力和驗算點的正應力B）驗算

6、截面中的最大正應力和驗算點的剪應力D）驗算截面中驗算點的正應力和剪應力_一十b1235,23.工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為：15，式中bi為（A）。tfyA）受壓翼緣板外伸寬度B）受壓翼緣板全部寬度C）受壓翼緣板全部寬度1/3D）受壓翼緣板的有效寬度24.跨中無側向支承的組合梁，當驗算整體穩(wěn)定不足時，宜采用（C）。A）加大梁的截面積B）加大梁的高度C）加大受壓翼緣板的寬度D）加大腹板的厚度XX25.下列哪種梁的腹板計算高度可取等于腹板的實際高度（A）熱軋型鋼梁B）冷彎薄壁型鋼梁C）焊接組合梁D）釧接組合梁XX26.如圖所示槽鋼橡條（跨中設一道拉條）的強度按公式位置是（D）。A）a點B）b點C）

7、c點D）d點C)。c）為最佳方案。25.如圖示鋼梁,因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設側向支點，其位置以XX26.鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用（則。A）腹板局部屈曲應力不小于構件整體屈曲應力C）腹板實際應力不小于板的fyD）準則，實腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采用（A）準B）腹板實際應力不超過腹板屈曲應力D）腹板局部臨界應力不小于鋼材屈服應力27.(A)A）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。增加腹板厚度B）約束梁端扭轉C）設置平面外支承D）加寬梁翼緣XX28.雙軸對稱截面梁，其強度剛及滿足要求，而腹板在彎曲應力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應采用（C）。A）在梁腹板處設置縱、橫向加勁肋B）在梁腹板處設

8、置橫向加勁肋C）在梁腹板處設置縱向加勁肋D）沿梁長度方向在腹板處設置橫向水平支撐29.以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同，則以（D）的穩(wěn)定性為最好，（A）的為最差。wBig心XX30.對同一根梁，當作用不同荷載時，出現(xiàn)下列四種彎矩（M均等值），以（D）最先出現(xiàn)整體失穩(wěn)，以（B）最后出現(xiàn)整體失穩(wěn)。(A)31.約束扭轉使梁截面上（A）只產(chǎn)生正應力C）。B）只產(chǎn)生剪應力C）產(chǎn)生正應力，也產(chǎn)生剪應力D）不產(chǎn)生任何應力XX32.當梁的整體穩(wěn)定判別式士小于規(guī)范給定數(shù)值時，可以認為其整體穩(wěn)定不必驗算，也就是說bi在JM中，可以取（A）。A）1.0B）0.6C）1.05D）

9、仍需用公式計算33.焊接工字形截面簡支梁，當（A）時，整體穩(wěn)定性最好。A）加強受壓翼緣B）加強受拉翼緣C）雙軸對稱D）梁截面沿長度變化XX34.簡支工字形截面梁，當（A）時，其整體穩(wěn)定性最差（按各種情況最大彎矩數(shù)值相同比較）。A）兩端有等值同向曲率彎矩作用B）滿跨有均布荷載作用C）跨中有集中荷載作用D）兩端有等值反向曲率彎矩作用35.雙軸對稱工字形截面簡支梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內，作用點位于（B）整體穩(wěn)定性最好。A）形心B）下翼緣C）上翼緣D）形心與上翼緣之間36.工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重要措施來保證的？（C）。A）控制板件的邊長比

10、并加大板件的寬（高）度C）控制板件的寬（高）厚比并增設板件的加勁肋B）控制板件的應力值并減小板件的厚度D）控制板件的寬（高）厚比并加大板件的厚度XX37.為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（撐，以減小梁出平面的計算長度。A）梁腹板高度的1/2處C）靠近梁上翼緣的腹板（1/51/4）h0處D）加側向支B）靠近梁下翼緣的腹板（1/51/4）h0處D）受壓翼緣處38.一懸臂梁，焊接工字形截面，受向下垂直荷載作用，欲保證此梁的整體穩(wěn)定，側向支承應加在（B）。A）梁的上翼緣C）梁的中和軸部位B）梁的下翼緣D）梁的上翼緣及中和軸部位XX39.配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力,h

11、tw170竺5時，(C)fyB)D)A）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應配置橫向加勁肋C）應同時配置縱向和橫向加勁肋只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應配置縱向加勁肋增加腹板厚度才是最合理的措施40.計算工字形梁的抗彎強度，用公式MxxWnx取雙=1.05時，梁的翼緣外伸肢寬厚比不大于A)15235.fyB)13235fy(10+0.13235fyD)9235.fyXX41.一焊接工字形截面簡支梁，材料為Q235,fy=235N/mm2。梁上為均布荷載作用，并在支座處已設置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為900mm和12mm,若考慮腹板穩(wěn)定性，貝4（B）。B）無需布置加勁肋D）按計算布置橫向加勁肋A）布置縱向和橫向

12、加勁肋C）按構造要求布置加勁肋42.設有一用Q235AF鋼焊接梁,其上下翼緣的截面尺寸為300X10,腹板的截面尺寸為780>8,該梁受到作用于腹板平面內的豎向靜荷載，可承受的最大彎矩設計值為MxxWnxf。試問，在此條件下，式中的孜（截面塑性發(fā)展系數(shù)）值應取下列何項數(shù)值？（A）A）卞=1.0B）卞=1.05C）卞=1.15D）警=1.20XX43.單向彎曲梁的正應力計算公式為:Mxf,式中不為塑性發(fā)展系數(shù)，對于承受靜xWnx力荷載且梁受壓翼緣的自由外伸寬度與厚度之比v（D）時才能考慮下>1.0。a)15寸235/fyB)9.235/fyC)(10+0.1J235/fyD)13/2

13、35/fyvyXX44.對直接承受動力荷載的受彎構件，進行強度計算時，下列方法何項為正確？（B）A）重級工作制吊車梁的強度計算應取孕=v=1.0,動力系數(shù)取1.35B）重級工作制吊車梁的強度計算應取T=y=1.0,動力系數(shù)取1.1C）輕、中級工作制吊車梁的強度計算應取r=r=1.0,不考慮動力系數(shù)D）輕、中級工作制吊車梁的強度計算應取羊=涔=1.05,但應考慮動力系數(shù)XX45.如圖所示簡支梁，采用（B）措施后，整體穩(wěn)定還可能起控制作用。A）梁上翼緣未設置側向支承點，但有剛性鋪板并與上翼緣連牢B）梁上翼緣側向支承點間距離l1=6000mm,梁上設有剛性鋪板但并未與上翼緣連牢C）梁上翼緣側向支承點

14、間距離l1=6000mm,梁上設有剛性鋪板并與上翼緣連牢D）梁上翼緣側向支承點間距離l1=3000mm,但上翼緣沒有鋼性鋪板七I次蚓XX46.計算梁的整體穩(wěn)定性時，當整體穩(wěn)定性系數(shù)姻大于整體穩(wěn)定系數(shù)）代替姻。C）時，應以（彈塑性工作階段A）0.8B）0.747.對于組合梁的腹板，若A）無需配置加勁肋C）配置縱向、橫向加勁肋C）0.6D）0.5h0/tw=100,按要求應（B）。B）配置橫向加勁肋D）配置縱向、橫向和短加勁肋XX48.焊接梁的腹板局部穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決,h0tw235100j時，梁腹板可-fy能（D）。A）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應配置橫向加勁肋B）可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應配

15、置橫向和縱向加勁肋C）可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應配置橫向加勁肋D）可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應配置橫向和縱向加勁肋工字形截面梁腹板高厚比電100密，梁腹板可能（Dtw.fyA）因彎曲正應力引起屈曲，需設縱向加勁肋B）因彎曲正應力引起屈曲，需設橫向加勁肋C）因剪應力引起屈曲，需設縱向加勁肋49. D）因剪應力引起屈曲，需設橫向加勁肋當無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（C）。A）豎向剪力B）豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C）水平剪力D）壓力工字形截面梁受壓翼緣，保證局部穩(wěn)定的寬厚限值，對Q235鋼為也15,對Q345鋼，此寬t厚比限值應（A）。A）比15更小B）仍等于15C）比1

16、5更大D）可能大于15,也可能小于15XX52.在驗算普通梁的橫向加勁肋間距A）bB）tC）era的公式時，最直接與間距a有關的是（D）瑚二、填空題1.驗算一根梁的安全實用性應考慮強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定、剛度幾個方面。梁截面高度的確定應考慮三種參考高度，是指由建筑高度確定的最大高度；由剛度條件確定腹板翼緣交界處驗算折算時，腹板將在剪JL/6_處改變截面較為經(jīng)濟。fy的最小高度；由經(jīng)濟條件確定的經(jīng)濟高度。梁翼緣寬度的確定主要考慮梁的整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定18.當荷載作用在梁的受拉翼緣時,梁整體穩(wěn)定性較高。19.當梁整體穩(wěn)定系數(shù)護0.6時，材料進入彈塑性工作階段。這時，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)應采用j/b二

17、、計算題1.圖示簡支梁，不計自重，Q235鋼，不考慮塑性發(fā)展，密鋪板牢固連接于上翼緣，均布荷載設計值為45kN/m2,荷載分項系數(shù)為1.4,f=215N/mm2。問是否滿足正應力強度及剛度要求，并判斷是否需要進行梁的整體穩(wěn)定驗算。已知：w=l/250,w業(yè)蟲一，E=2.06105N/mm2384EIx梁的跨中最大彎矩為:-10X150/-8X50-JLM1.28ql124568202.5kNm212Ix2151.025.50.85012Wx2.011x27841,31071cmh26427841cmmax202.51031031071103189.1N/mm2正應力強度滿足。(2)剛度驗算w*

18、384EIx54560004_5_41.43842.06105278411049.5mmlw25024mm剛度滿足要求。(3)整體穩(wěn)定性要求由于密鋪板牢固連接于上翼緣,可不必進行整體穩(wěn)定性驗算。2.選擇Q235AF工字形鋼w=l/250,荷載分項系數(shù)為I32a,用于跨度l=6m，均布荷載作用的簡支梁(不計自重)，允許撓度1.4,求滿足正應力強度和撓度條件時，梁所能承受的最大設計荷載是多Ix=11080cm4,E=2.06X105N/mm2,彎矩繞少？(fy=235N/mm2,f=2l5N/mm2,w),I32a：384EIxx軸。解：(1)先求滿足正應力條件的最大荷載設計值，設為q,2.0Ix

19、Wxxh性692.5cm316不考慮塑性發(fā)展，由1q"彳曰.8W215692.5q12心33.09N/mm60002(2)滿足剛度要求的最大荷載設計值為華，則:5ql4w-384EIx5q260004_51.43842.0610511080104lw24mm250得q2=45.45N/mm。所以最大設計荷載為33.09N/mm。xx3.已知一鋼平臺梁中一截面靜力荷載產(chǎn)生的彎矩值。截面形式如圖，材料為Q235,請驗算截面強度。解：需驗算正應力強度、剪應力強度和折算應力強度。開孔對整個截面影響不是很大，故假定強軸仍在腹板中部。22803Inx1.43040.721.42640.72124

20、172535cm2803Ix21.43040.72181812cm4122I3Wnx甘4167.5cm3最大正應力：因為翼緣b115010.713,所以可以考慮部分塑也t14M為800kNm，剪力V為500kN,均為設計fv=125N/mm2,f=2l5N/mm2。MO用于連接被梁I,1J-14X300JA*®1BBI»!JIlH'-)0X8CK)L-14X300Wnx2Inxh4167.5cm3xWnx.一2f215N/mm80010623182.8N/mm1.054167.5103最剪大應力:S取毛截面:S=1X40>20+1.480>40.7=25

21、09.4cm3max折算應力:VS1xtW5001032509.41032267N/mmfV125N/myi8001064002Inx185.5N/mm172535104S1=1.4窘0>40.7=1709.4cm4VSiIxW5001031709.410318181210410一一一.247.0N/mm2202.6N/mm2eq,12312,185.52347.0221f1.1215236.5N/mm2故，截面滿足要求。A、B處及其之間梁段內布置加勁肋。腹板高厚比h0170tw一工字形組合截面鋼梁，其尺寸和受力如圖所示。已知其腹板的高厚比腹板的局部穩(wěn)定，請在支

22、座解：在如圖作P作用下，梁的彎矩圖在支座A、B間皆為負彎矩，即下翼緣受壓，上翼緣受拉。235，因而需要設置橫向加勁肋。fy間距可按一般構造要求取a=2h0，縱向加勁肋則應設置在距離受壓下翼緣(1/41/5)而處?？砂磮D進行設置。5.如圖所示工字形簡支主梁，材料為Q235F鋼，f=2l5N/mm2,fv=125N/mm2,承受兩個次梁傳來的集中力P=250kN作用(設計值)，次梁作為主梁的側向支承，不計主梁自重，下=1.05。要求：(1)驗算主梁的強度；(2)判別梁的整體穩(wěn)定性是否需要驗算。-,JXIDOD-14X26Q2Ix2281.450.7wx2284860h51.4解：(1)主梁強度驗算

23、最不利截面為第一根次梁左側截面和第二根次梁的右側截面，由于對稱，兩截面受力相同M=P<4=250>4=1000kN-mV=P=250kN梁的截面特性：1241.0100284860cm125542cm3S281.450.72501.0253237cm3正應力強度:215N/mm210001062x3171.8N/mmf1.055542103剪應力強度:VSIxtw2501033吁10328.40N/mm2284860104102fv125N/mm2該截面上腹板與翼緣連接處正應力、剪應力都比較大，需驗算折算應力:My11000106500211-175.5N/mm1Inx284860

24、104S1=280X14X507=1.99X106mm4VS11IxtW250103*10617.5N/mm228486010410折算應力：eq22231178.1N/mm1f-21.1215236.5N/mm(2)梁的整體穩(wěn)定性驗算故，截面滿足要求。l1b1280400014.316不必驗算整體穩(wěn)定性。6.如圖所示工字形簡支主梁，Q235F鋼，f=2l5N/mm2,承受兩個次梁傳來的集中力P=250kN作用（設計值），次梁作為主梁的側向支承，不計主梁自重，荷載作用點設支承加勁肋，不考慮局部壓應力的作用。要求：驗算腹板的局部穩(wěn)定，計算出加勁肋間距，并示意在圖中。解：腹板高厚比：由您010tw

25、10ho80-170tw梁中最大剪力：Vmax=250kN截面特性：Ix2281.450.721.01003284960cm412梁段內最大剪力產(chǎn)生的腹板平均剪應力為：Vtwh。250103101000225N/mm該斷面處腹板與翼緣交界處正應力為:My2504106500284860104175.5N/mm2h0100tw175.5100010010.，2175.5N/mm查表得：71=1.03h°1000,1.03255071200tw'10則加勁肋間距a<2h0=2000mm即可7.一焊接鋼梁，支撐及荷載情況均如圖所示，P=200kN,q=20kN/m,荷載均為設

26、計值，且為靜載,Q235鋼，要求：驗算翼緣與腹板的連接焊縫(hf=6mm,ffw=160N/mm2)。解：翼緣面積矩：S1=1.6>40X60.8=3891cm321354截面慣性矩：Ix21.64060.80.81205.8810cm12梁中最大剪力在支座處，其值為：Vmax=(20X18)/2+200=380kN沿腹板與翼緣交界處單位長度的最大水平剪力：twVmaxS1IxtwtwVmaxS1nr3801033891103251.5kN_95.88109焊縫驗算:251.520.761翼緣和腹板連接焊縫強度足夠。29.9N/mm2160N/mm216X400A!-AX1000jj-L

27、4X200BIy8.等截面簡支梁跨度為6m，跨中無側向支承點，截面如圖所示，上翼緣均布何載設計值q=320kN/m,Q345鋼。已知：A=172cm2,y=41cm,y2=62cm,Ix=284300cm4,Iy=9467cm4,h=103cm,試驗算梁的整體穩(wěn)定性。III1IIHII1IHI1A6000解：I60001511,所以要驗算整體穩(wěn)定性。b1400梁跨中最大彎矩為：1212Mmaxql2320621440kNmmax88梁的截面特性：受壓翼緣：Wx2843006934cm3411ily600081.174600016esc0.233bh4001030查表得：b0.72Ii11.64

28、038533cm12I211.4203933cm412011J一0.90.8，且I112litl41.0，所查得印應乘以0.95。垢0.72095=0.684rb=0.8)(2>0.9-1)=0.644320Ahb1ytWx4.4h0.6844320281.121721036934235fy181.11.64.41030.642351.30.6345查表得：'b0.828計算梁的整體穩(wěn)定性滿足。9.一簡支梁受力及支承如圖所示，荷載標準值P=180kN,分項系數(shù)1.4,不計自重，Q235鋼，fy=235N/mm2,要求：(1) 驗算該梁的強度。(2) 如不需驗算該梁的整體穩(wěn)定，問需

29、設幾道側向支承？AI30003000>陣同子解：設強軸為x軸。(1)強度驗算Ix20.8-22040.4120.6348077829cmSi7782940.80.8200.820maxVmax1908cm340.440.41.4P|1.441.4P0.640203646.4cm180126kN2(2)最大正應力強度驗算:因為翼緣Elt10012.513,8387106xWX剪應力強度:VSmax1xtw1126.4cm36378kNm所以可以考慮部分塑性。3188.7N/mm2f215N/1.0519081031261031126.4103230.4N/mm2778291046腹板與翼緣交界處折算應力驗算:My3871064002L194.3N/mm77829104vs1xtw126103646.4103778291046217.4N/mmeq2222312196.6N/mm21f1.12152mmfv125N/mm22236.5N/mm2滿足要求10.圖示為一焊接工字形簡支梁，跨度l=4m。鋼材Q235F,f=215N/mm2,fy=235。承受均布荷載設計值為p（包括自重）。假定該梁局部穩(wěn)定和強度以及剛度能