高支架模板支撐搭設方案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上 施工組織設計、施工方案審批表 TJ1.4工程名稱鄂爾多斯機場改擴建工程停車樓工程日 期2011年3 月11 日現(xiàn)報上下表中的技術管理文件，請予以審批。類 別編制人冊 數(shù)頁 數(shù)施工組織設計施 工 方 案123內(nèi)容附后申報簡述：停車樓工程 屋面平板模板支撐搭設施工方案申報部門（分包單位） 包頭建工（集團）隆運建設第三分公司 申報人：審核意見：有 無 附頁總承包單位名稱：包頭隆運建設第三分公司 審核人： 審核日期： 年 月 日審批意見：審批結(jié)論： 同意 修改后報 重新編制審批部門（單位）： 審批人： 日期： 年 月 日屋面平板模板支撐搭設施工方案一、工程結(jié)構(gòu)概況：本工程為

2、鄂爾多斯機場改擴建工程停車庫，建筑物地上一層，主體采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)?？蚣苤W(wǎng)最大間距12.0 m×10.8m。其頂板結(jié)構(gòu)設計標高最高處為-1.62最低標高為-3.5m，頂板為300mm厚預應力空心板，雙向梁截面550×1000。模板立桿支撐于壓實度經(jīng)試驗93%回填土上，立桿底座下設置墊板，其厚度不小于5，布設必須平穩(wěn)，不得懸空。模板搭設高度分別為6.58m、4.70m（含頂板）。模板支撐的結(jié)平板荷載，屬高大模板工程，須編制專項施工方案經(jīng)專家論證通過后實施。二、模板支撐立桿布置原則：模板支撐立桿布置設計，按頂板結(jié)構(gòu)設計圖選典型區(qū)域梁板布置，在確保立桿、水平桿滿足施工承載

3、能力的情況下，使雙向水平桿相互貫通，梁下、板下立桿按結(jié)構(gòu)截面尺寸的不同，采用不同的間距。當局部區(qū)域梁板變化，需按實調(diào)整立桿布置時，其立桿布置雙向尺寸不得超出下述搭設參數(shù)。二、編制依據(jù)： 1. 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008 2. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001(2002年版)3. 施工手冊（第四版） 4. 江蘇省建筑安裝工程施工技術操作規(guī)程混凝土結(jié)構(gòu)工程DGJ32/J30-2006(第四分冊) 5. 建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊 6. 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91 如采用竹模板、膠合模板、塑料模板等模板時，必須按有關規(guī)定進行。模板設計計算應考

4、慮下列各項荷載： 模板及其支架自重；鋼筋自重；澆筑混凝土自重；施工荷載；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；7. 荷載標準值及分項系數(shù)序號名稱荷載分項系數(shù)1樓板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁鋼筋自重1.524kN/m31.24樓板鋼筋自重1.124kN/m31.24振搗荷載計算水平面荷載2.0kN/m21.4計算垂直面荷載4.0kN/m25施工荷載計算底模及小橫桿時2.5kN/m2(另以集中荷載2.5kN驗算，取大值)1.4計算大橫桿時1.5kN/m2計算立桿及其他支承構(gòu)件1.0kN/m28. 荷載組合

5、項次項 目荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（邊長300mm）、墻(厚100mm)的側(cè)面模板4大體積結(jié)構(gòu)、柱（邊長>300mm）、墻(厚>100mm)的側(cè)模9. 材料計算參數(shù)材 料規(guī) 格性能指標參數(shù)鋼 管Q235鋼，Ø48×2.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2 截面積： A=3.97cm2；慣性矩：I=10.20cm4截面模量：W= 4.25cm3；彈性模量：E=2.06×105 N/mm2模 板15厚 膠合多層板E= 4.5×103N/mm2 ，=14.84N/mm2；木 方50&

6、#215;100松木順紋抗壓：fc=10N/mm2；順紋抗剪：fv=1.4N/mm2順紋抗拉：ft=8.0N/mm2；抗彎：fm=13N/mm2彈性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3對拉螺栓M12（Ø9.85）N = 12.9kN扣 件單扣件承載力N=8000N雙扣件承載力N=12000N三、搭設技術參數(shù)：1支撐體系桿件采用Ø48×2.8鋼管（定尺鋼管無接頭）；可鍛鑄鐵制作的扣件；2. 雙向水平桿步距：小于1500mm。3. 屋面平板300厚，板下立桿支撐間距控制在800mm×800mm范圍，立桿均垂直落地。模板下木楞布置間距小于2

7、00mm。4梁下立桿間距：截面550×1000梁底橫向設三立桿，間距0.625+0.625m；立桿梁橫桿連接采用頂托。梁底立桿、橫桿縱向最大間距750mm；側(cè)模設置兩道木楞；梁底模木楞140。5. 梁下立桿布置按主次梁之間實際間距調(diào)整均勻布置，具體布置詳見上附平、剖面圖 四、高支架模板支撐搭設安全技術要求：1. 模板支撐立桿基礎為450厚鋼筋混凝土底板。地下室內(nèi)框架柱須先行澆筑完成。2. 模板支撐立桿鋼管無接頭，豎向須垂直。3. 頂托外露螺栓高度小于200mm。4. 模板支撐架體雙向水平桿與相鄰框架柱，必須用鋼管扣件與框架柱扣箍牢固，并頂緊。5. 設置梁、板底斜撐桿件區(qū)域的各步水平桿

8、件必須采用搭接連接（搭接長度0.5m），設置三扣件。6. 嚴格控制雙向水平桿步距1.50m。雙向水平桿應貫通設置成一個整體。 7. 立桿底腳須雙向設置掃地桿。梁、板底水平橫桿與立桿連接須采用雙扣件。 8. 沿區(qū)域四周及雙向主梁下，按圖示設置垂直剪刀撐。垂直剪刀撐與立桿緊固。 9. 按示設置一道水平剪刀撐桿，即雙向隔跨設置。水平剪刀撐與水平桿緊固。 10. 扣件螺栓擰緊扭力矩控制在40N·m65 N·m之間。澆筑前進行復擰檢查工作。11. 澆筑混凝土時控制卸料厚度（超過澆筑高度小于100mm）及澆筑方向，均勻布料分層澆筑。12. 安排專人在操作區(qū)域外巡查模板受力情況，發(fā)現(xiàn)異常

9、及時通報處理。避免質(zhì)量、安全事故發(fā)生。13. 架體搭設須安排專業(yè)架子工按圖示尺寸要求進行施工，并配合木工處理梁板底桿件的銜接。14. 按設計要求對梁底模預先起拱處理。15. 頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度后方可開始拆除負一層模板支撐。16. 混凝土澆筑采用泵送布料，框架柱必須先行澆筑完成，頂板與外墻板一同澆筑，頂板梁板澆筑從中間向兩側(cè)分層進行。五、高支架模板搭設安全管理措施1、搭設及施工前，項目技術負責人向架子工和進行技術、安全交底，雙方在交底書上簽字。腳手架搭設人員必須是經(jīng)過特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可上崗操作。2、腳手架的所有構(gòu)

10、配件質(zhì)量必須按規(guī)定進行檢驗，檢驗合格后方可使用。腳手架搭設完畢，經(jīng)過驗收合格后方可使用。3、每搭設完成一步都要及時校正立柱的垂直度和大小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。4、鋼管腳手架搭拆時，當桿件處于松動狀態(tài)下，不能中途停止作業(yè)。安全帶須高掛低用，操作人員不得過分集中，六級以上大風、大霧、雷雨天氣及晚間不得搭設腳手架。5、操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，嚴禁任意懸掛起重設備。6、設專人對腳手架進行定期檢查和保養(yǎng)，下列情況必須檢查：（1）在六級以上大風與大雨后，停用超過一個月，復工前；（2）各主結(jié)點處桿件的安裝、連墻件、支撐的構(gòu)造是否符合規(guī)范要求；（3

11、）底座是否松動，立桿是否懸空，如有發(fā)現(xiàn)，應及時處理；（4）扣件螺栓是否松動，立桿的沉降與垂直度是否符合規(guī)范要求。安全防護措施是否符合規(guī)范要求。 7、屋面操作層外圍四周設置欄桿防護。六、高支架模板搭設應急預案 1. 施工前對參與施工的各工種操作人員進行安全技術交底，明確高大模板混凝土施工的各項要求及出現(xiàn)險情的處理措施。 2. 明確混凝土澆筑方向和順序，嚴禁混凝土局部超高堆放。 3. 巡查模板的木工應在架體外觀察，鋼筋工在操作區(qū)外等候調(diào)遣。 4. 施工中發(fā)現(xiàn)異常及時停止施工，操作人員先撤離，待處理完畢后繼續(xù)施。 5. 現(xiàn)場技術管理人員必須在現(xiàn)場協(xié)調(diào)指揮，嚴禁野蠻施工。七、模板拆除1. 混凝土澆筑施

12、工完畢待監(jiān)理批準后方可拆去梁、剪力墻側(cè)模板。2. 板底模板等砼強度達到70%的設計強度時拆除。3. 梁底模板等砼強度達到設計強度時方可拆去梁底支撐系統(tǒng)。4. 模板拆除應設專人指揮，不得拋扔，嚴禁使用撬棍。5. 拆模順序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并從上至下進行拆除。八、高支架模板及支撐驗算：（按最不利條件驗算）1. 板厚300mm樓板模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2板主龍骨采用Ø48×2.8鋼管，板底支承桿間距800×800；次木龍骨間距200；次木龍骨采用50

13、×100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.2N/mm2，（1）荷載計算 模板及支架自重標準值： 0.30 kN/m2 鋼筋自重標準值： 1.124 kN/m3 混凝土標準值： 24 kN/m3 施工人員及設備荷載標準值： 2.5 kN/m2 （驗算模板、小梁） 1.5 kN/m2 （驗算大橫桿） 1.0 kN/m2 （驗算立桿） （集中荷載P=2.5 kN）（2）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+24×0.30+1.124×0

14、.30）×1.2+2.5×1.4= 12.90kN/m2永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+2.5×0.7×1.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F(xiàn)2=13.03 kN/m2面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.20m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值：q1= F2×1.0m = 13.03kN/m2×1.0m = 13.03

15、kN/m 施工荷載為均布荷載彎矩值： = 13.03×200²/8 = 65150 N·mm2）集中荷載設計值：面模板自重線荷載設計值：q2= 0.04 kN/m2×1.0m ×1.2= 0.048kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN×1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： = N·mm以上，面模板強度驗算采用值。W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3 = = 4.67N/mm2=10.32 N/mm2 滿足要求（3）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合

16、標準： 荷載標準值：F3=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/mI=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4= 5×7.84×2004/384×4500×= 0.129mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 滿足要求（4）計算次木龍骨 (50×100木楞)承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.

17、2×1.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+2.5×1.4=12.90kN/m2永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+2.5×0.7×1.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F(xiàn)2=13.03 kN/m2次龍骨視為跨度800mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬2

18、00mm。線荷載設計值：q3= F2×0.20m = 13.03kN/m2×0.20m = 2.606kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： =2.606×800²/8= N·mm2）集中荷載設計值：面板木楞自重線荷載設計值：q4= 0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.072kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN×1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： =0.072×800²/8 +3500×800/4= N·mm以上，木楞強度驗算采用值。木楞截面模量

19、：= = 83333mm3 = /83333= 8.47N/mm2=13.00 N/mm2 滿足要求（5）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m =7.84 kN/m2×0.20m = 1.568kN/m木楞慣性距： = = 4.16×106mm4= 5×1.568×8004/384×9000×= 0.22mm l/400 = 800/400=2.00mm 滿足要求（6）木楞承載能

20、力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+2.5×1.4= 12.90kN/m2永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+2.5×0.7×1.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F(xiàn)2=13.03 kN/

21、m2次龍骨視為跨度800mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬0.20m。線荷載設計值：q3= F2×0.20m = 13.03kN/m2×0.20m = 2.61kN/m木楞剪力設計值：=2.61×800/2=1044 N2）均布荷載設計值抗剪驗算：=3×1044/2×50×100= 0.33N/mm2 = 1.2 N/mm2 滿足要求（7）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 (均布荷載取1.5kN/m2)F4=（0.30+24×0

22、.30+1.124×0.30）×1.2+1.5×1.4= 11.5kN/m2永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷載取1.5kN/m2)F5=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+1.5×0.7×1.4= 12.05 kN/m2以上F4、 F5兩者取大值，F(xiàn)5=12.05 kN/m2次龍骨視為跨度800mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬800mm。線荷載設計值：q5= F5×0.80m = 12.05kN/m2&#

23、215;0.80m =9.64kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： =9.64×800²/8= N·mm鋼管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8鋼管)2）均布荷載設計值抗彎強度驗算： = /4250= 181.46N/mm2=205 N/mm2 滿足要求（8）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.835 = 7.84 kN/m2×0.835m = 6.55kN/m

24、E=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8鋼管)= 5×6.55×8004/384××= 1.66mm l/400 = 800/400=2.00mm 滿足要求（9）鋼管支撐立桿（Ø48×2.8）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.2+1.0×1.4= 10.80

25、kN/m2永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.30+1.124×0.30）×1.35+1.0×0.7×1.4= 11.56 kN/m2以上F6、 F7兩者取大值，F(xiàn)7= 11.56kN/m2鋼管支撐間距最大為800mm×800mm，水平桿步距1.80m，支撐桿有效面積A=397.4mm2鋼管扣件重量：N2 =4（步）×165N (經(jīng)驗值) = 660N（按6.60m高度計算）略2）均布荷載設計值強度驗算：N1 = 11.

26、56kN/m2×0.80m×0.80m = 7.40kN (單根立桿承載面積)N = N1 + N2 = 7400N + 660N = 8060 N 支撐鋼管有效面積A=397.4mm2 = 8060/397.4= 20.28N/mm2=205 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值穩(wěn)定驗算：鋼管Ø48×2.8回轉(zhuǎn)半徑：=16.01mm計算長度：； =112.43 = 150 查b類截面軸心受壓鋼構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)表：得 = 0.481則： = 8060/0.481×397.4= 42.17N/mm2=205 N/mm2 滿足要求 (10) 扣件抗滑

27、能力驗算：查扣件腳手架規(guī)范表5.1.7，得直角、旋轉(zhuǎn)扣件抗滑承載力設計值：N=8000N根據(jù)鋼管立桿支承水平桿下傳荷載N = 8060 N >N=8000N，單扣件不滿足要求,板底水平桿與立桿連接須采用雙扣件，N雙=12000N。 2. 梁550mm×1000mm模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2次木龍骨采用50×100mm，梁底設置四道160；E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.4N/mm2，梁底小橫桿采用Ø48×2.8鋼管750mm；梁

28、底橫向設三立桿，間距300mm+300mm；梁立桿、橫桿縱向最大間距750mm；側(cè)模設置兩道木楞；（一）荷載計算 (頂板按300mm厚考慮) 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（0.55+0.7×2）= 0.585kN/m 梁混凝土荷重 24 kN/m3×0.55×1= 13.2 kN/m 鋼筋荷重 1.524×0.55×1= 0.838kN/m 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載 4 kN/m2×1= 4kN/m（垂直） 2 kN/m2×0.55= 1.1kN/m（水平） 新澆混凝土側(cè)壓力： 24 kN/m3×1=

29、24kN/m2 混凝土傾倒荷載： 2 kN/m2（二）梁底面模板驗算（1）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 (垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4×1.4= 23.15kN/m永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4.00×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F(xiàn)2= 23.66 kN/m 2）

30、抗彎強度驗算：面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.16m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值轉(zhuǎn)換：q1= F2×1.0m =23.66kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： =23.66×160²8=75712N·mmW=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3 = 7571237500= 2.02N/mm2=10.00 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值抗剪驗算：面模板剪力設計值：=17.53×1602= 1402.4 N=3×1402.42×1000×

31、15= 0.14N/mm2 = 1.4 N/mm2 滿足要求（2）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.62 kN/m線荷載設計值轉(zhuǎn)換：q2= F3×1.0m= 14.62kN/mI=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4= 5×14.62×1604384×4500×= 0.1mm l/400 = 160/400=0.40mm 滿足要求（三）計算次木龍骨 (50×100木楞)承載能力驗算（1）木楞承載能力強度驗算1）均

32、布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 ( 垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4.0×1.4= 23.15kN/m永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4.0×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F(xiàn)2=23.66kN/m次木龍骨視為單跨連續(xù)梁，跨度750mm，鋼管小橫桿作為梁支點，取荷載取值寬0.16m。線荷載設計值：q3=

33、F2 = 23.66kN/m (梁底設4根木楞，受力按3根驗算)2）木楞強度驗算：按三跨最不利條件： =0.125×23.66×7502= .75 N·mm單根木楞截面模量：= = 83333mm3 = .753×83333= 6.65N/mm2=13.00 N/mm2 滿足要求（2）木楞承載能力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 ( 垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4.0×1.4= 23.15 kN/m永久荷載效應控制組合：（）×1.

34、35×0.7×1.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4.0×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F(xiàn)2= 23.66 kN/m線荷載設計值：q3=F2 =23.66kN/m (梁底設4根木楞，受力按3根驗算)木楞剪力設計值：=23.66×7502= 8872.5N2）均布荷載設計值抗剪驗算：=3×8872.52×50×100×3= 0.887N/m2 = 1.4 N/m2 滿足要求（3）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合

35、標準： 荷載標準值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.6 kN/m線荷載設計值轉(zhuǎn)換：q4= F3 = 14.6 kN/m單根木楞慣性距： = = 4.16×105mm4按三跨最不利條件：= 0.99×14.6×75043×100×9000×= 0.04mm l/400 = 750/400=1.875mm 滿足要求（四）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）×1.2×1.4 ( 垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）×1.2+4&

36、#215;1.4= 23.15 kN/m永久荷載效應控制組合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+13.2+0.838）×1.35 + 4×0.7×1.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F(xiàn)2= 23.66kN/m梁底鋼管小橫桿視為二跨連續(xù)梁，跨度0.3000.300m，梁底三根立桿為梁支點。線荷載設計值：q5= F2×0.75m÷0.55m = 23.66kN/m×0.75m= 17.745kN/m 簡圖A 2）簡圖B計算M3= = 0.125

37、5;17.75×0.3×0.3= 0.199 kN·mWn= 4250 mm3 (Ø48×2.8鋼管) = 4250=199.53N/mm2=205 N/mm2 滿足要求撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.525+19.44+1.234）= 21.20 kN/m線荷載設計值轉(zhuǎn)換：q5= 21.20kN/m ×0.75m ÷ 1.35m = 11.78 kN/mE=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8鋼管)max= 0.45mml/4

38、00= 625/400 =1.563mm 滿足要求。（五）梁側(cè)模板的驗算 梁側(cè)模板木楞間距0.20m，為單跨簡支梁。鋼管牽杠間距750mm。（1）荷載驗算：1）假設T=20（混凝土溫度）；1=1.2（外加劑修正系數(shù)）；2=1.15（塌落度修正系數(shù)）；V=2m/h（澆筑速度）；t0 =200/（T+15） F4=0.22ct012 =0.22×24×200/（20+15）×1.2×1.15× = 58.88 kN/m2 F5=ch = 24×0.6 = 14.40kN/m2 取兩者較小值2）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載組合： 4 kN/m2（2

39、）抗彎強度驗算： 1）側(cè)模面板木楞間距0.20m，按單跨簡支梁計算。荷載組合：×1.4min×1.2荷載標準值：F = 4×1.424×0.6×1.2 = 22.88kN/m2 根據(jù)鋼管豎擋750mm間距，q6 = 22.88kN/m2×0.75m= 17.16kN/mM = 1/8 q5 l 2 = 0.125×17.16×0.20m2 = 0.086kN·mW=1/6 bh2 = 1/6×750×152 = 28125 mm3= M / W =0.086kN·m / 28

40、125mm3=3.06N/mm2=10.32 N/mm2荷載組合： F = 14.4kN/m2 根據(jù)鋼管豎擋750mm間距，q7 = 14.4kN/m2×0.75= 10.80 kN/mI=bh3/12= 750×15 3/12 = 2.11×105mm4= =0.24mm l/400 = 200/400= 0.5mm 滿足要求。2）側(cè)模木楞，按單跨梁計算（最不利條件），鋼管豎擋間距750mm 取200mm寬為計算單元，q6 = 22.88kN/m2×0.20= 4.58 kN/m抗彎：M = 0.121 q5 l 2 = 0.125×4.58

41、×0.75 2= 0.322kN·mW=1/6 bh2 = 1/6×50×1002 = 83333 mm3= M / W =0.322kN·m / 83333 mm3 =3.87N/mm2=13 N/mm2 抗剪： S1=1/2×bh2= 0.5×50×1002= 2.5×105 mm3 (木楞) S2=1/2×bh2= 0.5×200×152= 2.5×104 mm3 (面板)S = S1+ S2 = 2.73×105 mm3I1=1/12×bh3= 1/12×50×1003= 4.15×106 mm4 (木楞)I2=1/12×bh3= 1/12×200×153= 5.635×104 mm4 (面板)I =I1+ I2 = 4.2×106 mm3q5