扶壁式擋土墻計算書

1、扶壁式擋土墻驗算執(zhí)行標準：公路計算項目： 扶壁式擋土墻 1-原始條件: 墻身尺寸: 墻身總高: 8.000(m) 墻寬: 0.700(m) 墻趾懸挑長DL: 0.760(m) 墻踵懸挑長DL1: 3.000(m) 底板高DH: 0.800(m) 墻趾端部高DH0: 0.600(m) 扶肋間距: 4.800(m) 扶肋厚: 0.400(m) 扶壁兩端墻面板懸挑長度: 1.804(m) 設(shè)防滑凸榫: 防滑凸榫尺寸BT1: 2.000(m) 防滑凸榫尺寸BT: 1.300(m) 防滑凸榫尺寸HT: 0.600(m) 防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù): 1.000 防滑凸榫容許彎曲拉應(yīng)力: 0.500(MP

2、a) 防滑凸榫容許剪應(yīng)力: 0.990(MPa) 鋼筋合力點到外皮距離: 50(mm) 墻趾埋深: 1.500(m) 物理參數(shù): 混凝土墻體容重: 25.000(kN/m3) 混凝土強度等級: C30 縱筋級別: KL400 抗剪腹筋級別: HRB335 裂縫計算鋼筋直徑: 20(mm) 擋土墻類型: 一般擋土墻 墻后填土內(nèi)摩擦角: 35.000(度) 墻后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墻后填土容重: 19.000(kN/m3) 墻背與墻后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基承載力特征值: 500.000(kPa) 地基承載力特征值提高系

3、數(shù): 墻趾值提高系數(shù): 1.200 墻踵值提高系數(shù): 1.300 平均值提高系數(shù): 1.000 墻底摩擦系數(shù): 0.500 地基土類型: 土質(zhì)地基 地基土內(nèi)摩擦角: 30.000(度) 土壓力計算方法: 庫侖 坡線土柱: 坡面線段數(shù): 2 折線序號 水平投影長(m) 豎向投影長(m) 換算土柱數(shù) 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 地面橫坡角度: 20.000(度) 填土對橫坡面的摩擦角: 35.000(度) 墻頂標高: 0.000(m) 擋墻分段長度: 10.000(m)鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)=

4、第 1 種情況: 組合1= 組合系數(shù): 1.000 1. 擋土墻結(jié)構(gòu)重力 分項系數(shù) = 1.000 2. 填土重力 分項系數(shù) = 1.000 3. 填土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 4. 車輛荷載引起的土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 8.000(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 32.060(度) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 29.582(度) Ea=409.100(kN) Ex=231.387(kN) Ey=337.376(kN) 作用點高度 Zy=2.929(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第

5、2破裂角=19.827(度) 第1破裂角=29.582(度) Ea=401.773(kN) Ex=231.439(kN) Ey=328.416(kN) 作用點高度 Zy=2.949(m) 墻身截面積 = 9.312(m2) 重量 = 232.800 (kN) 整個墻踵上的土重(不包括超載) = 193.442(kN) 重心坐標(1.605,-4.700)(相對于墻面坡上角點) 墻趾板上的土重 = 10.944(kN) 相對于趾點力臂=0.364(m)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.500 采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下: 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 墻身

6、重力的力臂 Zw = 1.675 (m) Ey的力臂 Zx = 3.397 (m) Ex的力臂 Zy = 2.949 (m) 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離墻趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 墻趾=299.152 凸榫前沿=184.809 墻踵=44.167(kPa) 凸榫前沿被動土壓應(yīng)力=725.941(kPa) 凸榫抗彎強度驗算: 凸榫抗彎強度驗算滿足: 彎曲拉應(yīng)力 = 463.915 <= 500.000(kPa) 凸榫抗剪強度驗算: 凸榫抗剪強度驗算滿足: 剪應(yīng)

7、力 = 335.050 <= 990.000(kPa) 滑移力= 231.439(kN) 抗滑力= 576.385(kN) 滑移驗算滿足: Kc = 2.490 > 1.300 滑動穩(wěn)定方程驗算： 滑動穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 54.133(kN) > 0.0(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.675 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 2.365 (m) 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂 Zw2 = 0.364 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 3.397 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 2.949 (m

8、) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 682.429(kN-m) 抗傾覆力矩= 1967.050(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 2.882 > 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 1114.327(kN-m) > 0.0(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗算 基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基底壓

9、應(yīng)力: 趾部=299.152 踵部=44.167(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比 = 299.152 / 44.167 = 6.773 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.552 <= 0.167*4.460 = 0.743(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=299.152 <= 600.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=44.167 <= 650.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=171.660 <= 500.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標準值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于

10、墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa) 趾板根部 截面高度: H&

11、#39; = 0.800(m) 截面彎矩: M = 73.067(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1500.000(mm2) 截面剪力: Q = 186.600(kN) 剪力設(shè)計值 = 186.600(kN) < 521.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 截面彎矩: M(標準值) = 73.067(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.095(mm)。(五) 墻踵板強度計算標準值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B

12、 = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa) 截面高度: H' = 0.800(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 250.681(k

13、Pa) 踵板邊緣的法向應(yīng)力標準值 = 250.681(kPa) 支座彎矩: M = 404.433(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋：As = 1679.014(mm2) > Asmin = 1500.000(mm2) 支座彎矩: M(標準值) = 404.433(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.468(mm)。 踵板與肋結(jié)合處剪力: Q = 551.499(kN/m) 計算箍筋面積：Av = 0.674(mm2/mm) < Avmin = 1.200(mm2/mm)?？辜艄拷钊?gòu)造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 跨中彎矩: M = 242.660(kN-

14、m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1500.000(mm2) 跨中彎矩: M(標準值) = 242.660(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.314(mm)。(六) 墻面板強度計算 截面高度: H' = 0.700(m) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力 = 26.805(kPa) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力(標準值) = 26.805(kPa) 水平向強度驗算 凈跨長為4.400(m) 支座彎矩: M = 43.245(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(mm2) 支座彎矩: M(標準值) = 43.245(kN-m/

15、m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.075(mm)。 支座處剪力: Q = 58.971(kN/m) 剪力設(shè)計值 = 58.971(kN) < 451.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 跨中彎矩: M = 25.947(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(mm2) 跨中彎矩: M(標準值) = 25.947(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.045(mm)。 豎向強度驗算 最大正彎矩: M = 12.738(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(m

16、m2) 最大正彎矩: M(標準值) = 12.738(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.022(mm)。 最大負彎矩: M = 50.951(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(mm2) 最大負彎矩: M(標準值) = 50.951(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.088(mm)。(七) 肋板截面強度驗算 距離墻頂 1.800(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.450(m) 翼緣寬度 BT = 1.500(m) 翼緣高度 HT = 0.700(m) 截面剪力 Q = 78.886(kN) 截面彎矩 M

17、= 47.331(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1120.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 1213(mm2) 剪力設(shè)計值 = 78.886(kN) < 389.200(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 47.331(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.038(mm)。 距離墻頂 3.600(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.200(m) 翼緣寬度 BT = 2.600(m) 翼緣高度 HT = 0.700(m) 截面剪力 Q

18、= 281.727(kN) 截面彎矩 M = 359.844(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1720.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 1863(mm2) 剪力設(shè)計值 = 281.727(kN) < 597.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 359.844(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.123(mm)。 距離墻頂 5.400(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.950(m) 翼緣寬度 BT = 3.700(m) 翼緣

19、高度 HT = 0.700(m) 截面剪力 Q = 563.839(kN) 截面彎矩 M = 1108.994(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 2320.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 2513(mm2) 剪力設(shè)計值 = 563.839(kN) < 806.200(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 1108.994(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.209(mm)。 距離墻頂 7.200(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 3.70

20、0(m) 翼緣寬度 BT = 4.800(m) 翼緣高度 HT = 0.700(m) 截面剪力 Q = 925.010(kN) 截面彎矩 M = 2437.099(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 2920.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 3163(mm2) 剪力設(shè)計值 = 925.010(kN) < 1014.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 2437.099(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.290(mm)。=第 2 種情況: 組合2= 組合系數(shù):

21、 1.000 1. 擋土墻結(jié)構(gòu)重力 分項系數(shù) = 1.000 2. 填土重力 分項系數(shù) = 1.000 3. 填土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 4. 車輛荷載引起的土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 8.000(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 32.060(度) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 29.582(度) Ea=409.100(kN) Ex=231.387(kN) Ey=337.376(kN) 作用點高度 Zy=2.929(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=19.827(度) 第1破裂

22、角=29.582(度) Ea=401.773(kN) Ex=231.439(kN) Ey=328.416(kN) 作用點高度 Zy=2.949(m) 墻身截面積 = 9.312(m2) 重量 = 232.800 (kN) 整個墻踵上的土重(不包括超載) = 193.442(kN) 重心坐標(1.605,-4.700)(相對于墻面坡上角點) 墻趾板上的土重 = 10.944(kN) 相對于趾點力臂=0.364(m)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.500 采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下: 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 墻身重力的力臂 Zw = 1.675 (m

23、) Ey的力臂 Zx = 3.397 (m) Ex的力臂 Zy = 2.949 (m) 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離墻趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 墻趾=299.152 凸榫前沿=184.809 墻踵=44.167(kPa) 凸榫前沿被動土壓應(yīng)力=725.941(kPa) 凸榫抗彎強度驗算: 凸榫抗彎強度驗算滿足: 彎曲拉應(yīng)力 = 463.915 <= 500.000(kPa) 凸榫抗剪強度驗算: 凸榫抗剪強度驗算滿足: 剪應(yīng)力 = 335.050 <= 9

24、90.000(kPa) 滑移力= 231.439(kN) 抗滑力= 576.385(kN) 滑移驗算滿足: Kc = 2.490 > 1.300 滑動穩(wěn)定方程驗算： 滑動穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 54.133(kN) > 0.0(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.675 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 2.365 (m) 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂 Zw2 = 0.364 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 3.397 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 2.949 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆

25、力矩= 682.429(kN-m) 抗傾覆力矩= 1967.050(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 2.882 > 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 1114.327(kN-m) > 0.0(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗算 基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基底壓應(yīng)力: 趾部=299.152 踵部=4

26、4.167(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比 = 299.152 / 44.167 = 6.773 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.552 <= 0.167*4.460 = 0.743(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=299.152 <= 600.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=44.167 <= 650.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=171.660 <= 500.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標準值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(k

27、N-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.800(m) 截面彎

28、矩: M = 73.067(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1500.000(mm2) 截面剪力: Q = 186.600(kN) 剪力設(shè)計值 = 186.600(kN) < 521.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 截面彎矩: M(標準值) = 73.067(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.095(mm)。(五) 墻踵板強度計算標準值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e

29、= 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa) 截面高度: H' = 0.800(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 250.681(kPa) 踵板邊緣的法向應(yīng)力標準值 =

30、250.681(kPa) 支座彎矩: M = 404.433(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋：As = 1679.014(mm2) > Asmin = 1500.000(mm2) 支座彎矩: M(標準值) = 404.433(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.468(mm)。 踵板與肋結(jié)合處剪力: Q = 551.499(kN/m) 計算箍筋面積：Av = 0.674(mm2/mm) < Avmin = 1.200(mm2/mm)。抗剪箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 跨中彎矩: M = 242.660(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As

31、= 1500.000(mm2) 跨中彎矩: M(標準值) = 242.660(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.314(mm)。(六) 墻面板強度計算 截面高度: H' = 0.700(m) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力 = 26.805(kPa) 替代土壓力圖形中，面板的設(shè)計法向應(yīng)力(標準值) = 26.805(kPa) 水平向強度驗算 凈跨長為4.400(m) 支座彎矩: M = 43.245(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(mm2) 支座彎矩: M(標準值) = 43.245(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.

32、075(mm)。 支座處剪力: Q = 58.971(kN/m) 剪力設(shè)計值 = 58.971(kN) < 451.750(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 跨中彎矩: M = 25.947(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(mm2) 跨中彎矩: M(標準值) = 25.947(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.045(mm)。 豎向強度驗算 最大正彎矩: M = 12.738(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(mm2) 最大正彎矩: M(標準值) =

33、 12.738(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.022(mm)。 最大負彎矩: M = 50.951(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1300.000(mm2) 最大負彎矩: M(標準值) = 50.951(kN-m/m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.088(mm)。(七) 肋板截面強度驗算 距離墻頂 1.800(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 1.450(m) 翼緣寬度 BT = 1.500(m) 翼緣高度 HT = 0.700(m) 截面剪力 Q = 78.886(kN) 截面彎矩 M = 47.331(kN-m) 縱向受拉

34、鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1120.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 1213(mm2) 剪力設(shè)計值 = 78.886(kN) < 389.200(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 47.331(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.038(mm)。 距離墻頂 3.600(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.200(m) 翼緣寬度 BT = 2.600(m) 翼緣高度 HT = 0.700(m) 截面剪力 Q = 281.727(kN) 截面彎矩

35、M = 359.844(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1720.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 1863(mm2) 剪力設(shè)計值 = 281.727(kN) < 597.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 359.844(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.123(mm)。 距離墻頂 5.400(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 2.950(m) 翼緣寬度 BT = 3.700(m) 翼緣高度 HT = 0.700(m) 截面

36、剪力 Q = 563.839(kN) 截面彎矩 M = 1108.994(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 2320.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 2513(mm2) 剪力設(shè)計值 = 563.839(kN) < 806.200(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 1108.994(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.209(mm)。 距離墻頂 7.200(m)處 截面寬度 B = 0.400(m) 截面高度 H = 3.700(m) 翼緣寬度 BT = 4.80

37、0(m) 翼緣高度 HT = 0.700(m) 截面剪力 Q = 925.010(kN) 截面彎矩 M = 2437.099(kN-m) 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 2920.000(mm2) 轉(zhuǎn)換為斜鋼筋: As/cos? = 3163(mm2) 剪力設(shè)計值 = 925.010(kN) < 1014.700(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 0.480(mm2/mm)。 截面彎矩 M(標準值) = 2437.099(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.290(mm)。=第 3 種情況: 組合3= 組合系數(shù): 1.000 1. 擋土墻結(jié)構(gòu)重力 分

38、項系數(shù) = 1.000 2. 填土重力 分項系數(shù) = 1.000 3. 填土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 4. 車輛荷載引起的土側(cè)壓力 分項系數(shù) = 1.000 = 土壓力計算 計算高度為 8.000(m)處的庫侖主動土壓力 無荷載時的破裂角 = 32.060(度) 按假想墻背計算得到: 第1破裂角： 29.582(度) Ea=409.100(kN) Ex=231.387(kN) Ey=337.376(kN) 作用點高度 Zy=2.929(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=19.827(度) 第1破裂角=29.582(度) Ea=401.

39、773(kN) Ex=231.439(kN) Ey=328.416(kN) 作用點高度 Zy=2.949(m) 墻身截面積 = 9.312(m2) 重量 = 232.800 (kN) 整個墻踵上的土重(不包括超載) = 193.442(kN) 重心坐標(1.605,-4.700)(相對于墻面坡上角點) 墻趾板上的土重 = 10.944(kN) 相對于趾點力臂=0.364(m)(一) 滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù) = 0.500 采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下: 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 墻身重力的力臂 Zw = 1.675 (m) Ey的力臂 Zx = 3.397

40、(m) Ex的力臂 Zy = 2.949 (m) 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離墻趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 墻趾=299.152 凸榫前沿=184.809 墻踵=44.167(kPa) 凸榫前沿被動土壓應(yīng)力=725.941(kPa) 凸榫抗彎強度驗算: 凸榫抗彎強度驗算滿足: 彎曲拉應(yīng)力 = 463.915 <= 500.000(kPa) 凸榫抗剪強度驗算: 凸榫抗剪強度驗算滿足: 剪應(yīng)力 = 335.050 <= 990.000(kPa) 滑移力= 23

41、1.439(kN) 抗滑力= 576.385(kN) 滑移驗算滿足: Kc = 2.490 > 1.300 滑動穩(wěn)定方程驗算： 滑動穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 54.133(kN) > 0.0(二) 傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點，墻身重力的力臂 Zw = 1.675 (m) 相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂 Zw1 = 2.365 (m) 相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂 Zw2 = 0.364 (m) 相對于墻趾點，Ey的力臂 Zx = 3.397 (m) 相對于墻趾點，Ex的力臂 Zy = 2.949 (m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩= 682.429(kN-m) 抗

42、傾覆力矩= 1967.050(kN-m) 傾覆驗算滿足: K0 = 2.882 > 1.500 傾覆穩(wěn)定方程驗算： 傾覆穩(wěn)定方程滿足: 方程值 = 1114.327(kN-m) > 0.0(三) 地基應(yīng)力及偏心距驗算 基礎(chǔ)為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基底壓應(yīng)力: 趾部=299.152 踵部=44.167(kPa) 最大應(yīng)力與最小應(yīng)

43、力之比 = 299.152 / 44.167 = 6.773 作用于基底的合力偏心距驗算滿足: e=0.552 <= 0.167*4.460 = 0.743(m) 墻趾處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=299.152 <= 600.000(kPa) 墻踵處地基承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=44.167 <= 650.000(kPa) 地基平均承載力驗算滿足: 壓應(yīng)力=171.660 <= 500.000(kPa)(四) 墻趾板強度計算標準值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.4

44、60 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa) 趾板根部 截面高度: H' = 0.800(m) 截面彎矩: M = 73.067(kN-m)

45、 縱向受拉鋼筋構(gòu)造配筋：As = 1500.000(mm2) 截面剪力: Q = 186.600(kN) 剪力設(shè)計值 = 186.600(kN) < 521.250(kN)，可不進行斜截面抗剪承載力驗算，箍筋取構(gòu)造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。 截面彎矩: M(標準值) = 73.067(kN-m) 最大裂縫寬度：鋐max = 0.095(mm)。(五) 墻踵板強度計算標準值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用

46、點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa)設(shè)計值: 作用于基礎(chǔ)底的總豎向力 = 765.602(kN) 作用于墻趾下點的總彎矩=1284.621(kN-m) 基礎(chǔ)底面寬度 B = 4.460 (m) 偏心距 e = 0.552(m) 基礎(chǔ)底面合力作用點距離趾點的距離 Zn = 1.678(m) 基礎(chǔ)底壓應(yīng)力: 趾點=299.152 踵點=44.167(kPa) 截面高度: H' = 0.800(m) 踵板邊緣的法向應(yīng)力 = 250.681(kPa) 踵板邊緣的法向應(yīng)力標準值 = 250.681(kPa) 支座彎矩: M = 404.433(kN-m/m) 縱向受拉鋼筋：As = 1679.014(mm2) > Asmin = 1500.000(mm2) 支座彎矩: M(標準值) = 404.433(