懸索橋設計計算書

1、京江/建疣摘要自錨式懸索橋作為一種特殊懸索橋橋型，在沉寂了多年之后，現(xiàn)在又重新引起工程界的興趣。它保留了傳統(tǒng)的懸索橋橋型，以其優(yōu)美的外形受到工程師們的青睞。但此種橋型結構復雜，國內外對其研究的資料和成果也很少。本文主要是對一座中等跨度的正在施工中的混凝土自錨式懸索橋一撫順萬新橋進行設計和計算分析。1 .理想索力的計算。懸索橋一般要求包載作用下索力均勻，這樣彎矩和剪力就分布均勻。此橋主塔采用滑動索鞍以及有一定的預偏量，所以橋塔在恒載作用下不受彎，調索時只需控制主梁的彎矩。使主梁彎矩盡量上下均勻，可得吊索的理想索力。2 .主梁的計算。自錨式懸索橋是將主纜直接錨固于加勁梁的兩端，所以求得的主梁的軸力

2、很大，主梁的縱向只需配置普通鋼筋。3 .橋面板的計算。橋面板為雙向板，按雙向板求內力配筋。關鍵詞混凝土，自錨式，懸索橋，設計AbstractAsaparticularkindofsuspensionbridge,self-anchoredsuspensionbridgehasmadeanappearanceinfieldofengineeringafteryears?dreariness.Preservingshapeoftraditionalsuspensionbridge,itcausestheengineerfavorbyitselegantfigure.Howener,duetocom

3、plexityofitsstructure,therearelittleresearchdataorachievementathomeandabroad.Thispaperhasputemphasisondesignandcomputationalanalysistoamiddle-spanconcreteself-anchoredsuspensionbridgeinconstructionFuShunWanXinBridgearedone.1. Calculationofthereasonalforceofcable.Thesuspensionbridgeiscommonlyrequired

4、theforceofcableareuniformitywhenthedeadloadactedonthebridge.Thentheshearandbendingmomentwilldistributeuniformly.Thetowerofthisbridgeadoptsaslipingsaddleandtherearesomedeclinations.ThereforethebridgetowerdoesnZhasbendingmomentwhenthedeadloadactedonthebridge.Whenweadjusttheforceofthecable,wejustneedco

5、ntrolthebendingmomentofthegirder.Ifthedistributionofthegirderbendingmomentisuniformly,theforceofthecableisthereasonalforceofcable.2. Calculationofgirder.self-anchoredsuspensionbridge,thecableanchoredatthetwoendsofthegirderdirectly,sotheaxial-forceofthegirderisverygreatThereforethegirderonlyneedordin

6、aryreinforcingbar.3. Calculationofdeckslab.Thedeckslabistwo-wayslab,woneedcalculatethedeckslabaccordingtothetwo-wayslab.Keywordsconcrete,self-anchored,suspensionbridge,design目錄摘要IAbstractII第1章緒論11.1 課題背景11.1.1 自錨式懸索橋的發(fā)展概況11.1.2 自錨式懸索橋的特點21.1.3 設計的主要內容3第2章總體設計和構造形式的選擇44.1 大橋概況44.2 總體設計及構造形式的選擇44.2.1

7、結構體系44.2.2 構造形式44.3 主橋施工方法5第3章理想索力的計算61.1 恒載集度計算61.2 吊索的理想索力計算61.3 索力調整的分析71.3.1 靜載作用下索力調整的分析71.3.2 考慮活載作用索力調整的分析9第4章主梁內力計算113.1.1.1 恒載內力計算113.2.1.1 活載內力計算153 橫向分布系數(shù)計算233 活載內力計算243.3.1.1 溫度內力計算283.4.1.1 收縮、徐變293.5.1.1 荷載組合畫內力包絡圖29第5章主梁配筋計算362.1.3 本章小結362.2.3 截面配筋362.3.3 截面驗算412 垂直于彎矩作用平面內的截面復核412 彎矩

8、作用平面內的截面復核422.4.3 應力驗算442.5.3 撓度驗算50第6章橫梁及橋面板計算51橫梁計算51預應力損失計算52應力驗算55截面強度驗算59橋面板計算60結論66致謝67參考文獻68附錄169附錄276第1章緒論課題背景自錨式懸索橋的發(fā)展概況前言自錨式懸索橋不同于一般的懸索橋，它不需要龐大的錨碇，而是把主纜直接錨固到橋面板或加勁梁的兩端，由它們來承擔主纜中的水平力。因此，端部支撐只需承擔拉索的豎向分力，這給不方便建造錨碇的地方修建懸索橋提供了一種解決方法。過去建造的自錨式懸索橋加勁梁大多采用鋼結構。2002年7月在大連建成了世界上第一座鋼筋混凝土材料的自錨式懸索橋一金石灘金灣橋

9、，為該類橋型的研究提供了寶貴的經驗。歷史發(fā)展19世紀后半葉，奧地利工程師約瑟夫朗金和美國工程師查理斯本德分別獨立構思出自錨式懸索橋的造型。本德于1867年申請了專利，朗金于1870年在波蘭建造了一座小型的鐵路自錨式懸索橋。20世紀初期自錨式懸索橋在德國興起。1915年，德國在科隆的萊茵河上建造了第一座大型自錨式懸索橋一一科隆一迪茲橋，主跨185m。世界各國的工程師都認為該橋是一種創(chuàng)新，在它建成的15年里影響了其它橋梁的設計。于1929年在德國建成的科隆米爾海姆橋，主跨315m,是當時歐洲跨徑最大的懸索橋。此橋雖于1945年被毀，但它至今仍然保持著自錨式懸索橋的跨徑記錄。在20世紀30年代，工程

10、師們認為自錨式懸索橋加勁梁中的軸力將使該種橋梁的受力性能接近于彈性理論，所以這段期間美國和德國修建了許多座自錨式懸索橋。現(xiàn)代自錨式懸索橋1990年修建的日本此花大橋，又名大阪北港橋，是自1954年以來修建的第一座大型自錨式公路懸索橋，跨徑300mo韓國永宗大橋是世界上第一座雙層行車的公鐵兩用自錨式懸索橋，其結構造型和尺寸都與此花大橋很相似。止匕外，還有美國舊金山奧克蘭海灣新橋、韓國Sorok橋、愛沙尼亞Muhu島橋等都是自錨式懸索橋。自錨式懸索橋在我國修建較少，而且這種橋型在國內的發(fā)展也較落后于國外。2002年在大連建成了世界上第一座加勁梁采用鋼筋混凝土材料的自錨式懸索橋，使這種橋型在我國也得

11、到發(fā)展。至目前為止，國內外自錨式懸索橋已修建了20余座。自錨式懸索橋的特點自錨式懸索橋的主纜直接錨固在加勁梁的兩端，所以它有其自身的特自錨式懸索橋的優(yōu)點.不需要修建大體積的錨碇，可以在地質條件差的地方修建。.因受地形限制小，可結合地形靈活布置，既可做成雙塔三跨的懸索橋，也可做成單塔雙跨的懸索橋。.保留了傳統(tǒng)懸索橋的外形，橋梁外形美觀。.采用混凝土加勁梁的自錨式懸索橋：.鋼筋混凝土加勁梁由于承受主纜傳遞的壓力，剛度會提高，可節(jié)省大量預應力構造及錨具，同時也克服了鋼在較大軸向力下容易壓屈的缺點。.克服了以往自錨式懸索橋用鋼量大，建造和后期維護費用高的缺點，能取得很好的經濟效益和社會效益。.采用鋼筋

12、混凝土材料造價低，結構合理，橋梁外形美觀，所以不僅局限于在地基很差、錨碇修建困難的地區(qū)修建。自錨式懸索橋是一種在中小跨徑上很有競爭力的方案。1.1.2.2自錨式懸索橋的缺點.由于主纜直接錨固于加勁梁上，梁承受了很大的軸向力，為此需加大梁的截面，對于鋼結構的加勁梁會明顯增加造價，對于混凝土梁則增加了主梁自重，從而增加了主纜用鋼量，所以這種橋型的跨徑是受限的。.施工步驟受到限制，主纜錨固于主梁上，所以必須在主梁、主塔做好之后再吊裝主纜，安裝吊索，因此需要搭建大量臨時支架以安裝主梁。所以自錨式懸索橋若跨徑增大，其額外的施工費用就會增多。.錨固區(qū)局部受力復雜。1.1.3設計的主要內容了解自錨式懸索橋的

13、結構形式及結構特點；掌握這類橋梁的結構計算方法，包括靜載索力計算、主梁內力計算、溫度梯度計算、配筋計算等；熟練運用各種程序進行橋梁設計計算，熟悉計算機繪圖，提高橋梁設計的能力。靜載索力計算熟練掌握struct程序，建立靜載索力計算模型及索力調整模型，利用程序求得結構在靜載作用下的索力。主梁內力計算學習ansys程序，建立成橋模型，求得主梁分別在恒載、活載、溫度作用下的內力，再進行內力組合，畫出主梁的內力包絡圖。主梁配筋計算由于主梁承受很大的軸向力，相當于提供了免費的預應力，只需配普通鋼筋。按偏心受壓構件進行主梁配筋計算并驗算。繪圖繪制橋型布置圖、結構圖、配筋圖。第2章總體設計和構造形式的選擇2

14、.1大橋概況萬新大橋位于撫順市區(qū)東部，跨越渾河，道路等級為城市主干道，機動車道為雙向6車道，橫斷面布置形式為：2.5m人行道+3.5m非機動車道+2.5m索區(qū)+24m機動車道+2.5m索區(qū)+3.5m非機動車道+2.5m人行道=41m=萬新大橋全長476.15m,跨徑布置為(35+18+15+70+160+70+15+16+24+29.15+24)m。其中主橋為自錨式鋼筋混凝土懸索橋，長度330m,跨徑為(15+70+160+70+15)m。南岸引橋為(35+18)m兩跨預應力混凝土箱梁，北岸引橋為16m跨徑預應力混凝土簡支空心板和(24+29.15+24)m三跨預應力混凝土箱梁?？傮w設計及構造

15、形式的選擇結構體系主橋為雙索面自錨式混凝土懸索橋，主跨160m,邊跨70m,邊主跨之比1:2.29。錨固跨15m,全長15+70+160+70+15=330mo主梁為單箱五室箱梁，主纜中心距26.5m。d單位：I圖21主橋平面圖41m,梁構造形式主梁采用鋼筋混凝土箱梁，箱梁標準端面為單箱五室，梁寬中心高度2.5m,設雙向1.5%橫坡。箱梁頂板厚20cm,底板厚18m,邊腹板厚50cm,中間腹板厚40cm=箱梁內每5m設一道橫梁，橫梁中間厚度40cm,端部加厚為95cm,橫梁內配置54根915.24mm鋼絞線預應力束，分兩束布置。單位：I圖22主梁橫斷面圖索塔上設置裝飾性避雷針，使門式塔形成富于

16、變化且高而挺拔的H型剛性橋塔。主塔采用矩形截面，尺寸2.5m*3.5m。上橫梁采用由兩條曲線組成的變截面梁。塔柱為實體截面，上下橫梁為箱形截面。基礎采用擴大基礎。邊墩采用鋼筋混凝土雙圓柱墩，直徑2.0m?；A采用擴大基礎。主纜與主梁的夾角為8度，失跨比采用1:6。主纜直徑54.3cm,由85根654mm®鋅鋼絲繩組成，鋼絲標準強度為1960Mpa主纜由單根連續(xù)的鋼絲繩繞過全圖2-3主塔部索鞍形成。吊桿沿順橋向間距5m,吊桿采用121*67.1mm鍍鋅高度平行車岡絲，強度為1670Mpa主橋施工方法首先施工主塔及邊墩擴大基礎，爬模施工塔柱和邊墩，同時施工臨時墩，安裝貝雷桁架，立模澆筑錨

17、固跨。安裝塔頂索鞍和梁上索鞍，架設主纜，同時在支架上施工主跨和邊跨主梁。主纜和主梁完成后，張拉主梁內橫向預應力筋，安裝索夾、并張拉吊桿使主梁脫模，張拉吊桿過程中需頂推塔頂索鞍。引橋主梁同步施工完畢后，進行全橋橋面鋪裝、護欄、伸縮縫等施ZLo第3章理想索力的計算恒載集度計算在CAD中求得主梁面積、慣性矩，由面積及容重可求得一期、二期包載集度。計算列于表31:表3-1恒載集度計算表回積（m2）谷重（KN/m3）集度(KN/m)主梁16.05226417.352碗面鋪裝2.64（混凝土墊層）25661.44（瀝吉層）2333.12索區(qū)6.057*0.95*57*2/3002554.665橫梁8.40

18、96*0.4*5*61/3002688.91758.0496*0.55*61/6002612.226斜承5.298*0.95*61*2/3002521.545側立板0.6554*0.95*61*2/300256.326人蓋板1.2*22662.4人行道0.23*22511.5非機道0.21*2239.66欄桿一一12總荷載集度q=795.7154KN/m。吊索的理想索力計算懸索橋的理想索力的計算和斜拉橋類似，主要采用不可壓縮或拉伸的結構了計算靜載內力。最方便直觀的方法就是將主纜和吊索切斷，用力代替。具體計算方法如下：忽略主纜對主梁的軸向作用，只取主梁為計算構件，原吊桿作用位置用一個豎向支撐代替

19、，靜力計算后，原吊索處的支反力就接近于理想索力。計算模型如圖3-1所示，用struct程序進行計算，可求得原吊索處的各支撐的支反力，所得支反力就接近于理想索力，見表3-2。圖31索力計算模型表32原吊索處支反力吊索編號索力(KN)吊索編號索力(KN)吊索編號索力(KN)34511.605443978.61823978.45153835.752463978.568843979.04574016.847483978.579863976.83293968.32250P3978.576883985.091113981.327523978.577903954.265133977.832543978.57

20、7924036.726153978.808156P3978.577974036.726173978.399583978.577993954.265193979.059603978.5771013985.092213976.828162P3978.5771033976.828233985.092643978.5771053979.059253954.26566P3978.577r1073978.399274036.726683978.5771093978.808324036.726703978.5771113977.832343954.265723978.577r1133981.32736398

21、5.091743978.5761153968.322383976.832763978.5791174016.847403979.04578P3978.5681193835.752423978.451803978.611214511.605索力調整的分析靜載作用下索力調整的分析由于主塔采用滑動索鞍以及有一定的預偏量，可以使橋塔在包載作用卜不受彎，調索時只需控制主梁的彎矩。使主梁彎矩盡量上下均勻。將得到的初始索力讀入struct程序，建模時忽略吊桿單元，模型見圖3-2,將初始吊索力按節(jié)點荷載加在原吊索兩端。經過計算可得到主梁、主纜等的內力，而實際的吊索力就是讀入的初始索力。調整時根據主梁的彎矩圖來

22、調整讀入的初始索力值，直到主梁的內力滿足要求為止。圖32索力調整模型將表3-2中的初始索力讀入struct程序，可得主梁內力圖，見圖33所小o1990Q（剪力圖）單位：KN9234450100150200250300N（軸力圖）單位：KN圖33主梁恒載內力圖由于主梁在恒載及讀入的初始索力作用下的內力圖較均勻，則認為讀入的表3-2中的初始索力即為吊索在包載作用下的理想索力。3.3.2考慮活載作用索力調整的分析考慮包載和活載疊加后的效果，可以用包載的應力抵消一部分活載產生的應力。即使主梁在恒載作用下的跨中彎矩為負而支點處的彎矩為正，反復調整讀入的索力值，直到主梁內力滿足要求為止。調整后吊索的理想索

23、力見表33:表33吊索的理想索力(考慮活載作用)吊索編號索索(KN)吊索編號索力(KN)吊索編號索力(KN)34511.6054413978.6182;3978.45153835.752463978.568843979.04574016.847483978.579863976.83293968.322503978.57688F3985.091113981.327523978.577903954.265133977.832543978.577924036.726153978.808563978.57797;4036.726173978.399583978.577993954.265193979.

24、059603978.5771013985.092213976.828623978.577103F3976.828233985.092643978.5771053979.059253954.2656613978.5771073978.399274036.726683978.5771093978.808324036.726703978.5771113977.832343954.2657213978.577113F3981.327363985.091743978.5761153968.322383976.832763978.5791174016.847403979.045783978.5681193

25、835.752423978.451803978.611214511.605調整后主梁的內力見圖34。這時主梁的彎矩不均勻，吊索力也比不考慮活載的情況稍大一些。但疊加活載后產生的應力可抵消一部分活載產生的不利應力，從而使結構的總體受力更合理。Q（剪力圖）單位：KN95513N（軸力圖）1-11111單位：KN050100150200250300圖34主梁恒載內力圖第4章主梁內力計算4.1恒載內力計算用ansys程序建立成橋模型并進行計算。模型共210個節(jié)點，265個單元，主梁、主塔單元類型為beam3主纜和吊索單元類型為link10。主纜吊索的初應變由主纜內力及吊索的理想索力反求得到。主纜線型為

26、二次拋物線。模型如圖4-1所示08：1,962120i3i22Ll82U83842JJX1111123,恒1y68114115108109110ill9192858687888990515611r116，7,58圖4-1主梁計算模型在調整模型的過程中發(fā)現(xiàn)，主纜線型對吊索內力的影響非常大，反復調整主纜線型，使包載作用的下吊索內力接近與理想索力，于是可得主纜線型方程為:左邊跨：y=0.004294314右邊跨：y=0.004294314中間跨：y=0.0041666672xT.428835077x,17.703,9662x1.428835077x,17.703,966x2

27、+4.213333333（主跨跨中為原點）由程序計算可得主梁的恒載內力，彎矩值列于表4-1,剪力值列于表4-2,內力圖見圖42。表41主梁恒載彎矩（Nm）節(jié)點號彎矩節(jié)點號彎矩節(jié)點號彎矩11.99E-07421787140.37824305344.742383616.92143-1916232.7833120201.931-4230362.444-508190.16847036547.624-3400359.845-4097743.9855955297.15F-7567953.446-2571607.3869969905.726-6294142.847-6043067878986918.17-1

28、001792948-4395035.38813093732.18P-8303412.749-7744599.98912202949.99-1158649350-59713569016395498.210-9434888.851-9195708.49115590450.311-1228088152-72944289219861854.512P-9696306.453-103907449319135662.613-1210932854-8359104.69418289456.1141-9096396.155-113250629512445653.315-1108106056-9161249.396

29、1198293516-7644859.757-11995033976522620.4617-9206255.458-9697748.5986450981.0718P-5352342.759-12398060991381745.4419-6496026.260-9966520.11001708478.820-2230410.961-12532577101-2962384.121P-2962391.862-9966521.4102-2230399.5221708475.763-12398062103-6496011.2231381746.9264-9697752.4104-535232524:64

30、50988.1165-11995039105-9206235.12565226338106-7644837.52611982954.167-11325069107-11081036271244567968-8359113.6108-9096371.32818289385.669-10390754109-12109303291913549670-7294439.7110-9696280.730P19861790.571-9195721.3111-122808553115590488.672-5971370.3112-94348643216395535.373-7744

31、615.5113-1158646933P12202985.874-4395052.2114-8303390.53413093766.875-6043085.1115-10017908358986951.5176-2571626.7116-6294125369969937.8877-4097764.6117-7567938.237595532878-508212.16118-3400348387036577.2679-1916256119-4230354393120230.27801787115.82120383621.14240P4305371.8581492891.3381211.9866E

32、-0741492917.171一一一一表42主梁恒載剪力（N）節(jié)點號剪力節(jié)點號剪力節(jié)點號剪力1-11529664248183082-5254622846072.543-156273683-25660583-133152044436302.284-5670194667518.245-160997485-26053635-150904346389064.686-606324648999547-165873287-26422457-168532648340306.688-6432068313712.949-170881789-26765399-186016150290221.790-67750010

33、138877.551-176003191-270808111-203334952239007.192-70904212-34310.553-181217593-66103713-220469254186863.594133800214-20565455-186504495n-81443215-237399956133994.496118460716-37496157-191843397-97086317-25410845880605.28981102817518-54204659-197213599-113021319-27057656026903.37100868825.920-706727

34、61-20259411011-129231321-286786662-26902.9102706725.422-86882863-2079643103-145699423-302721664-80604.81041542044.824-102817765-2133032105-162407825-318364866-133994106374960.226-118460967-2185902107-179338527-333700268-186863108205653.328-133796369-2238045109-196472829-129003770-23900711034310.4730

35、709001.571-22892601111-213791631-132153872-290221112-13887732677500.673-2339345113-231275133-135583274-3403061141-31371234643206.975-2388103115-248903235-139271476-389064116-48999436606324.777-24353401171-266655537-143201978-436302118-66751738567019.579-24808681191-284510939-147357680-481829120-8460

36、7140525462.681-2524501121115296641-1517209一一一一主梁在恒載作用下各截面的軸力相等，N=-99059340.3NQ（剪力圖）單位：N11I11I05010015020025030099059340.3N（軸力圖）單位：N圖4-2主梁恒載內力圖4.2活載內力計算本設計中荷載等級為城市A級荷載，人群荷載3.5KN/m2,非機動車荷載4.0KN/m20城A荷載，跨徑20mMLM150m時，計算彎矩時按均布力q=10.0KN/m,集中力P=300KN計算，計算剪力、軸力時按均布力q=15.0KN/m,集中力P=300KN計算。本設計主跨跨徑L=160m也按此規(guī)

37、定取值。用ansys程序求得橋梁支點、L/8、L/4、3L/8、L/2等截面的縱向影響線，再加載可求得這些截面在各活載作用下的最不利內力，列于表43,4-4,4-5。表43汽車荷載作用下主梁內力邊跨支點彎矩（Nnj）剪力（N）軸力（N）最大-0.006271-257109.57855040.0125最小軸力-0.00627247364.156P-790948.529最大剪力-0.00582252537.077-769611.709最小剪力-0.004471-476845.796P34714.6721最大彎矩-0.0031514909.313-64500最小彎矩-0.01029-22672.60

38、06-481195.178邊跨L/8彎矩剪力r軸力最大1375118.637-209858.49255040.0125最小軸力2827047.8213285.862-790948.529最大剪力-1280831.728223344.185P-763031.504最小剪力2736220.637-396206.88836891.1076最大彎矩2834893.737-105033.04436251.7025最小彎矩-1412025.6071171118.3523P-597882.505邊跨L/4彎矩剪力軸力最大2827777.68-145223.266455040.0125最小軸力-2754902

39、.04145262.274-790948.529最大剪力2581025.14207204.319P-506603.243最小剪力4661761.51-297027.59740292.3363最大彎矩5369614.078437.344240213.9023最小彎矩-2870509.02154432.219P-756123.669邊跨3L/8彎矩剪力軸力最大3633101.75-95507.502755039.9825最小軸力-3458482.2877319.21441-790948.529最大剪力3124691.9217878.7147-501388.523最小剪力5268310.27-229

40、039.152843080.6566最大彎矩6361400.45193953.1809P44115.6025最小彎矩-3651988.2890556.37-748280.429邊跨L/2彎矩剪力軸力最大軸*4321134.52-30953.8344P55039.9825最小軸力-3910087.439211.3868P-790948.529最大剪力4063706.537266325.5946-208170.386最小剪力4196076.75-162668.5042-238713.63最大彎矩6523273.72205239.6636149869.0325最小彎矩-4256020.4329468

41、.0708-730576.829邊跨5L/8彎矩剪力車忖最大4548454.2116316.242P55039.9825最小軸力-3883317.9-24845.2655-790948.529最大剪力3965278.882322697.054-106248.15最小剪力3070961.3061-127345.0153P-333913.856最大彎矩5834760.92285767.121153485.1523最小彎矩-4397594.731888.3534-710494.269邊跨3L/4彎矩:剪力r軸力最大3722224.74380925.73955039.9825最小軸力-3402189.

42、37-92894.5777-790948.529最大剪力2874709.928404655.939P-21439.689最小剪力-1800764.42-111955.1428P-693378.468最大彎矩3977737390289.60554797.1123最小彎矩-4239813-4974.9291-532530.999邊跨7L/8彎矩剪力軸力最大1129698.28430409.925355039.9825最小軸力-2708126.06-161069.2132-790948.529最大剪力1428316.1441469611.0123P16478.59962最小剪力-625758.13-

43、169856.939-745708.996最大彎矩2071360.988394172.2263-21541.852最小彎矩-3930251.571-36193.24441-592689.245中跨支點彎矩剪力軸力最大-2709452.94-60561.887955039.9825最小軸力-1292921.28-69116.06P-790948.529最大剪力689147.508154421.6891P-565598.614最小剪力-2683303.13-518811.498-183177.7527最大彎矩919034.84133702.4142-405275.334最小彎矩-4478499.5

44、7-379252.58P-397806.603中跨L/8彎矩剪力軸力最大-1786286.519-47872.406755039.9825最小軸力-517987.441-92102.7118P-790948.529最大剪力2678893.935109426.1185-325412.067最小剪力1944811.455-376951.736-321699.569最大彎矩2793622.6821-21437.6028P-169132.2627最小彎矩-2627056.81-46594.3447-369933.924中跨L/4彎矩剪力車忖最大-1064515.9131-34949.4283P5503

45、9.9825最小軸力893903.09-114856.2346-790948.529最大剪力4760430.369169533.2409-286818.626最小剪力3443054.061-295702.347P-553377.511最大彎矩5752647.9485560.4664-393729.981最小彎矩-2047440.31-47423.9524-477346.356中跨3L/8彎矩剪力軸力最大-547407.1-21867.5225255039.9825最小軸力2939485.7-137450.8481-790948.529最大剪力5192478.2230503.9805P-3884

46、57.947最小剪力3766238.838-277086.527-596446.79最大彎矩5943873.62151998.5146-578437.827最小彎矩-1177749.284-76866.1712-313713.51中跨L/2彎矩剪力軸力最大-231486.77512256.6584355039.9825最小軸力5622233.551139597.279P-790948.529最大剪力4712278.585256745.3315-523894.085最小剪力1119696.604-266446.034-509593.85最大彎矩6163352.36141039.8202-7284

47、80.353最小彎矩-324837.238-10721.93988-15471.4634表44人群荷載作用下主梁內力邊跨支點彎矩（Nnj）剪力（N）軸力（N）最大-1.94E-07-44244.459617643.2836最小軸力-1.72E-0738942.919-120215.4最大剪力-1.79E-0738942.5802-120213.7最小剪力-1.79E-07-44244.12077641.6222最大彎矩-2.24E-0711.64E-03P4.18E-02最小彎矩-2.39E-07-5301.54221-112572.1邊跨L/8彎矩剪力軸力最大軸*304762.9-33416

48、.23687643.28.64最小軸力-27916.81133780.4903-120215.4最大剪力-233342.45334672.1798-120164最小剪力258939.542-34307.92627591.9212最大彎矩304762.9-33416.23687643.2864最小彎矩-27916.81133780.4903-120215.4邊跨L/4彎矩剪力車忖最大583143.0151-18759.7867P7643.2836最小軸力-565346.4423455.6351-120215.4最大剪力-392861.36927619.0136-119948.2最小剪力41065

49、7.9441-22923.1651P7376.1132最大彎矩583144.756-18759.94737642.4529最小彎矩-565348.18123455.7957-120214.6邊跨3L/8彎矩:剪力r軸力最大695950.336-7603.333837643.2836最小軸力-715451.51913130.7825-120215.4最大剪力-436897.65621312.624P-119641最小剪力417396.473-15785.17547068.9113最大彎矩695950.336-7603.333837643.2836最小彎矩-715451.51913130.7825-120215.4邊跨L/2彎矩剪力軸力最大717842.5767053.113587643.2836最小軸力-820947.178280