填料吸收塔課程項目設計方案

1、填料吸收塔課程項目設計方案一設計任務書(一) 設計題目水吸收SO過程填料吸收塔的設計：試設計座填料吸收塔，用于脫除焙燒爐送出的混合氣體(先冷卻)中的SO2其余為惰性組分，采用清水進行吸收混合氣體的處理雖m3/h2000混合氣體SO含雖(體積分數)10%SO的回收率不低于97%吸收劑的用n與最小用n之比1.3(1) 操作條件操作壓力常壓操作溫度25C(1) 設計內容吸收塔的物料衡算；吸收塔的工藝尺寸計算；填料層壓降的計算；液體分布器簡要設計；吸收塔接管尺寸計算；繪制吸收塔設計條件圖；對設計過程的評述和有關問題的討論。二設計方案簡介2.1方案的確定用水吸收SO屬中等溶解度的吸收過程，為提高傳質效率

2、，選用逆流吸收流程。因用水作為吸收劑，且SQ不作為產品，故采用純溶劑2.2填料的類型與選擇對于水吸收SO的過程，操作溫度及操作壓力較低，工業(yè)上通常選用塑料散裝填料。在塑料散裝填料中，塑料階梯環(huán)填料的綜合性能較好，故此選用DN38聚丙烯階梯環(huán)填料。階梯環(huán)是對鮑爾環(huán)的改進。與鮑爾環(huán)相比，階梯環(huán)高度減少了一半，并在一端增加了一個錐形翻邊。由于高徑比減少，使得氣體繞填料外壁的平均路徑大為縮短，減少了氣體通過填料層的阻力。錐形翻邊不僅增加了填料的機械強度，而且使填料之間由線接觸為主變成以點接觸為主，這樣不但增加了填料間的空隙，同時成為液體沿填料表面流動的匯集分散點，可以促進液膜的表面更新，有利于傳質效率

3、的提高。階梯環(huán)的綜合性能優(yōu)于鮑爾環(huán)，成為目前所使用的環(huán)形填料中最為優(yōu)良的一種。2.3設計步驟本課程設計從以下幾個方面的內容來進行設計（一）吸收塔的物料衡算；（二）填料塔的工藝尺寸計算；主要包括：塔徑，填料層高度，填料層壓降；（三）設計液體分布器及輔助設備的選型；（四）繪制有關吸收操作圖紙。三、工藝計算3.1基礎物性數據3.1.1液相物性數據對低濃度吸收過程，溶液的物性數據可近似取純水的物性數據。由手冊查得，密度為pl=997.1kg/m25C時水的有關物性數據如下：粘度為Pl=0.0008937Pa-s=3.2173kg/（m?h）表面張力為（Tl=71.97dyn/cm=932731kg/h

4、2（依Wilke-ChangD=1.8591048商計算,查化學工程基礎SQ在水中的擴散系數為Dl=1.724為0-9m2/s=6.20610-6m2/h3.1.2氣相物性數據設進塔混合氣體溫度為25C,混合氣體的平均摩爾質雖為Mvm=»yMi=0.164.06+0.929=32.506g/mol混合氣體的平均密度為pvm=PM/RT=101.325<32.506/(8.314X298.15)=1.3287kg/m3混合氣體的粘度可近似取為空氣的粘度，查手冊得25r空氣的粘度為-5Pv=1.83X5Pa?s=0.066kg/(m?h)查手冊得SO2在空氣中的擴散系數為522Dv

5、=1.422X10m/s=0.051m/h(依D=D0-P0(T)1.75計算，其中273K時，1.013X105Pa時SO在空氣中的擴PTo散系數為1.22X10-5m/s，查化學工程基礎)3.1.3氣液相平衡數據由手冊查得，常壓下25T時SO在水中的亨利系數為3E=4.13X10kPa相平衡常數為3m=E/P=4.13X0/101.3=40.76溶解度系數為33H=p/EM=997.2/4.13X0X18.02=0.0134kmol/kPam3.1.4物料衡算.進塔混合氣中各組分的M近似取塔平均操作壓強為101.3kPa,故:混合氣雖=2000(273.15）81.80kmol/h273.

6、15+2522.4混合氣SQ中雖=81.80X0.1=8.18kmol/h=8.18X64.06=542.01kg/h設混合氣中惰性氣體為空氣，則混合氣中空氣雖=81.8-8.18=73.62kmol/h=73.62X29=2135kg/h(2) .混合氣進出塔的摩爾組成yAo.i8.18(10.97)0.0033273.62 8.18(10.97)混合氣進出塔摩爾比組成1_y11-0.1出塔氣相摩爾比為匕=Y(1-A)=0.11(10.97)0.0033(3) 出塔混合氣雖出塔混合氣雖=73.62+8.18x0.03=73.7836kmol/h=2135+542.01X0.03=2151.2

7、6kg/h(4) 吸收齊J(水)的用雖L該吸收過程屬低濃度吸收，平衡關系為直線，最小液氣比可按下式計算進塔氣相摩爾比為丫XAX2對于純溶劑吸收過程，進塔液相組成為X2=0=39.54,10.11-0.0033(minV0.11/40.76-0取操作液氣比為-=1.339.54=51.40VL=51.473.62=3784.07kmol/h(5) 塔底吸收液組成Xi73.62 V(Y7)=L(X1X2)(0.11-0.0033)Xi-0.002083784.07(6) 操作線方程3784.07依操作線萬程YX0.0033X(Y2-X2)VV73.623.2填料塔的工藝尺寸的計算3.2.1塔徑的計

8、算采用Eckert通用關聯(lián)圖計算泛點氣速。氣相質雖流雖為Wv=2000X1.3287=2657.4kg/h液相質雖流雖可近似按純水的流雖計算，即W=3784.07X18.02=68188.94kg/h其中：pl=997.1kg/mv=1.3287kg/mg=9.81m/s=1.27X108m/hw=2657.4kg/hW=68188.94kg/hPl=0.0008937Pa?s采用Ecekert通用關聯(lián)圖法計算泛點氣速Uf通用填料塔泛點和壓降的通用關聯(lián)圖如下s0.001圖一填料塔泛點和壓降的通用關聯(lián)圖（引自化工原理）圖中U0空塔氣速，m/s;（I一濕填秘因子，簡稱填料因子，1/m;書一一水的密

9、度和液體的密度之比；2g重力力可殘度，m/s;PV、pL分別為氣體和液體的密度，kg/m3;04wV、wL-MR分別為氣體和液體的質雖流雖，kg/s。006此圖適用于亂堆的顆粒形填料，如拉西環(huán)、孤鞍形填料、矩鞍形填料、鮑爾環(huán)等，其上還繪制了整砌拉西環(huán)和弦柵填料兩種規(guī)整填料的泛點曲線。對于其他填料，尚無可靠的填料因子數據。002Eckert通用關聯(lián)圖的橫坐標為0.0080.0060.00423456S10WV2657.46818894(茸0.937997.1查圖一查得縱坐標值為曲鼻0.022表一散裝填料泛點填料因子平均值填料類型填料因子，1/mDN16DN25DN38DN50DN76金屬鮑爾環(huán)4

10、10117160金屬環(huán)矩鞍170150135120金屬階梯環(huán)160140塑料鮑爾環(huán)55028018414092塑料階梯環(huán)260170127瓷矩鞍1100550200226瓷拉西環(huán)1300832600410（化工原理課程設計附錄十一）查得：0.022g幾0.0229.81997.1Uf=0.987m/sy叮217011.32870.89370.2f=170mJ(1) 操作氣速由以下公式計算塔徑：(化工原理課程設計)VTTU對于散裝填料,其泛點率的經驗值為U/Uf=0.50.85取u=0.7Uf=0.7>0.987=0.691m/s(2) 塔徑4VJ42000/3600=1.012m二u3.

11、140.691圓整塔徑，取D=l.1m。(3) 泛點率校核：2000/3600u20.585m/s0.7851.1(4) U0585一=100%=59.27%(在允許范圍內)uf0.987填料規(guī)格校核：D1100=28.94-8d38液體噴淋密度校核：取最小潤濕速率為3(Lw)min=0.08m/mh查填料手冊得塑料階梯環(huán)比表面積at=132.5m2/m33268188.94/997.232078511Umin=(Lw)minq=0.08X32.5=10.6m/mh經以上校核可知，填料塔直徑選用D=1100mm合理3.2.2填料層高度計算二mX2=0(1)傳質單元數NDGYA=mX1=40.7

12、60.00208=0.08478%解吸因數為：mV40.7673.62-0.793L3784.07饑總黑元數為0.793=9.857Nog1In(1_S)-In(1-0.793)0.111-0.7930.0033-0(2)傳質單元高度的計算awat廣0.1ULw|IUI。lj1|0.2Ul2Pqat,氣相總傳質單元高度采用修正的恩田關聯(lián)式計算=1-exp-1.45材質碳瓷玻璃聚丙烯聚氯乙烯鋼石蠟表面張力,mN56617333407520查表二:常見材質的臨界表面張力值液體質雖通雖為=71789.17kg/(mh0.7851.1詁t5拿果5倍肘忌ci,小礙I=33dyn/cm=427680kg/

13、h氣膜吸收系數由下式計算：-0.604771789.172匯132.505''71789.172l997.1*1.27O08<997.A93273A132.522IJJ氣體質雖通雖為kG=0.237UvDv1atDv|'V.RT20.70.0661.32870.051§132.50.0518.31429820001.3287Uv0.785!.廠日勺嘶/寸)2797.70kG-0.237132.50.066氣體質H通H-0.0363kmol/(m2hkPa)液膜吸收系數由下式計算71789.17-0.00950.6047132.53.21733.21739

14、97.16.20610»1廣3.2173燈.27燈083997.1UlJoUkL二0.00952IALDL|PL=1.320m/h查表三：常見填料塔的形狀系數填料類型球形棒形拉西環(huán)孤鞍開孔環(huán)中值0.720.7511.191.451.1?a二kGaw本設計填料類型為開孔環(huán)所以W=1.45,則=0.036313250.6047".45'=4.3769kmo/(m3hkPa)0.4=1.320"32.5漢0.6047漢1.4504=122.71!/h乂因u/uf=59.27%>50%kga(需要按下式進行校正，即UF1+2.62-0.5可得:kG，a=1+

15、9.5(0.59270.54.3769=5.85kmol/(m3hkPa)'-2.2nda=1+2.6(0.5927-0.5)?122.71=124.411/haa1111=1.297kmol/(mhkPa)'+113VVHogkya-KGaP'J73.6221.297101.30.7851.1=0.590m(3)填料層高度的計算由Z二HogNg=0.599.857=5.82m根據設計經驗，填料層的設計高度一般為Z'=(1.21.5)Z(4-19)式中z'一一設計時的填料高度，mZ工藝計算得到的填料層高度，m。得：Z'=1.25X5.82=7.2

16、7m設計取填料層高度為Z=7.4m查：乞6m表四散裝填料分段高度推薦值填料類型h/DHmax/m拉西環(huán)2.5<4矩鞍5?8<6鮑爾環(huán)5?10<6階梯環(huán)8?15<6環(huán)矩鞍5?15<6對于階梯環(huán)填料，-=815m,取一=8,貝Uh=8X1100=8800mmD7300mm18800mm故需分為兩段，每段周3.7m。323填料層壓降計算采用Eckert通用關聯(lián)圖計算填料層壓降橫坐標為：竺.k=0.937WvEJ表五散裝填料壓降填料因子平均值填料類型填料因子，1/mDN16DN25DN38DN50DN76金屬鮑爾環(huán)306-11498-金屬環(huán)矩鞍-13893.47136金屬

17、階梯環(huán)-11882-塑料鮑爾環(huán)34323211412562塑料階梯環(huán)-17611689-瓷矩鞍環(huán)700215140160-瓷拉西壞1050576450288-1查表得，p=116mxL3?87xo893嚴gL9.81=0.0053縱坐標為:P0.2=0585511611997.1.查Eckert通用關聯(lián)圖得：P/Z=117.72Pa/m填料層壓降為：P=117.72X7.4=871.128Pa四、輔助設備的計算及選型除霧沫器穿過填料層的氣體有時會夾帶液體和霧滴，因此需在塔頂氣體排出口前設置除沫器，以盡雖除去氣體中被夾帶的液體霧沫,SO溶于水中易于產生泡沫為了用范圍，該填料防止泡沫隨出氣管排出，

18、影響吸收效率，采用除沫裝置，根據除沫裝置類型的使塔選取絲網除沫器。絲網除霧沫器：一般取絲網厚度H=100150mm氣體通過除沫器的壓降約為120250pa。1. 通過絲網除沫器的最大速,R-PgU-=0.085VPg實際氣速為最大氣速的0.750.8997.1-1.32781.3278=2.3277m/s倍所以實際氣速u=0.75X2.3277=1.75m/s液體分布器簡要設計液體分布器的選型該吸收塔液相負荷較大，而氣相負荷相對較低，故選用糟式液體分布器分布點密度計算表六Eckert的散裝填料塔分布點密度推薦值塔徑,mm分布點密度，點/m塔截面D=400330D=750170D>1200

19、42按Eckert建議值，因該塔液相負荷較大，設計取噴淋點密度為140點/m22布液點數為n=0.785X1.1XI40=132.9?133點按分布點幾何均勻與流雖均勻的原則，進行布點設計。設計結果為：二級糟共設七道，在糟側面開孔，糟寬度為80mm,糟高度為210mm兩糟中心矩為160mm。分布點采用三角形排列，實際設計布點數為n=132點.14Titi>】r444ii4IW1W_I1WI160I160160圖二糟式液體分布器二級糟的布液點示意圖（3）布液計算由重力型液體分布器布液能力計算由1_八-d02n2g:H式中Ls液體流H,m/s;n-開孔數目（分布點數目）；?孔流系數，通常取？

20、-0.55?0.60;d孔徑，m;-開孔上方的液位高度，mo0.54Lsdo取=0.60,H=160mm.則4匯68188.94/997.仔3600、13.14漢132汽0.6M“2漢9.81漢0.16J=0.0131m設計取d0二14mm液體分布器的安裝一般高于填料層表面150300mm取決于操作彈性），糟式分布器主糟分糟高度均取210mm主糟寬度為塔徑的0.70.8，這里取塔徑的0.7,分糟寬度由液體雖及停留時間確定，最低液位為50mn為宜，最高液位由操作彈性塔內允許高度及造價確定，一般為200mm左右。2.液體再分布器升氣管式液體再分布器在離填料頂面一定距離處，噴淋的液體便開始向塔壁偏流

21、，然后沿塔壁下流，塔中心處填料的不到好的潤濕，形成所謂的“干錐體”的不正?，F(xiàn)象，減少了氣液兩相的有效接觸面積。因此每隔一定的距離設置液體再分布裝置，以克服此現(xiàn)象。由于塔徑為1100mm因此可選用升氣管式再分布器，分布外徑1180mm升氣管數&3填料支承裝置填料支承結構用于支承塔內填料及其所持有的氣體和液體的重雖之裝置。對填料的基本要求是：有足夠的強度以支承填料的重雖；提供足夠的自由截面以使氣液兩相流體順利通過，防止在此產生液泛；有利于液體的再分布；耐腐蝕，易制造，易裝卸等。常用填料支承板有柵板式和氣體噴射式。這里選用分塊梁式支承板。4.填料限定裝置為防止在上升氣流的作用下填料床層發(fā)生松

22、動或者跳動，需在填料層上方設置填料壓緊裝置。2. 對于塑料散裝填料，本設計選用創(chuàng)層限制板氣體和液體的進出口裝置管道的公稱通徑758090100120130140160185205235260315氣體和液體的進出口直徑的計算由公式d4VS，二uvs為流體的體積流H,m/su為適宜的流體流速，m/s.常壓氣體進出口管氣速可取1020m/s;液體進出口速度可取0.81.5m/s(必要時可加大)選氣體流速為15m/s由Vs=2000/3600=0.556m3/s代入上公式得d=217mm圓整之后，氣體進出口管徑為d=235mm選液體流速為2.0m/s,由Vs=3784.07X18.02/(3600X

23、997.1)=0.019m3/s代入上公式得d=110mm,圓整之后液體進出口管徑為d=120mm(1) 底液出口管徑：選擇d=75mm(2) 泵的選型由計算結果可以選用：IS100-80-125型的泵塔附屬高的確定塔的附屬空間高度主要包括塔的上部空間高度，安裝液體分布器和液體再分度器所需的空間高度，塔的底部空間高度以及塔的群坐高度。塔的上部空間高度是指塔填料層以上，應有一足夠的空間高度，以使隨氣流攜帶的液滴能夠從氣相中分離出來，該高度一般取1.2-1.5。安裝液體再分布器所需的塔空間高度依據所用分布器的形式而定一般需要1-1.5m的高度。塔的底部空間高度是指塔底最下一塊塔板到塔底封頭之間的垂

24、直距離。該空間高度含釜液所占的高度及釜液面上方的氣液分離高度的兩部分。釜液所占空間高度的確定是依據塔的釜液流雖以及釜液在塔內的停留時間確定出空間容積，然后根據該容積和塔徑計算出塔釜所占的空間高度。塔底液相液相停留時間按1min考慮，則塔釜液所占空間為,仆60漢3784.97漢18.02,hi2=1m0.7853600997.11.12考慮到氣相接管所占的空間高度，底部空間高度可取1.5米，所以塔的附屬空間高度可以取3.7米。(3) 人孔公稱壓力公稱直徑密封面型標準號常壓450mm平面(FS)HG21515-95五、設計結果匯總課程設計名稱水吸收SO填料吸收塔的設計操作條件操作溫度25攝氏度操作

25、壓力：常壓物性數據液相氣相液體密度997.1kg/m3混合氣體平均摩爾質H33.505kg/kmol液體粘度3.22kg/(mh)混合氣體的平均密度1.3287kg/m3液體表而張力932731混合氣體的粘度0.066kg/(mh)SO在水中的擴散系數6.206x10-6m/hSO在空氣中的擴散系數0.051m/h重力加速度1.27x108m/hSO在水中的亨利系數Ei財艘據m溶解度系數H34.13x10kpa40.760.0134kmol/kPam3物料藺算數據Y1Y2X1X2氣相流雖G液相流雖L最小液氣比操作液氣比0.110.003_30.00208073.62kmol/h3784.07k

26、mol/h39.5451.4工藝數據氣相質雖流H液相質H:流H塔徑氣相總傳質單元數氣相總傳質單元高度填料層高度填料層壓降2657.468188.941.1m9.8570.590m7.4m871.128pa填料塔附件除沫器液體分布器填料限定裝置填料支承板液體再分布器絲網式一級糟式床層限制版分塊梁式升氣管式六、工藝流程圖下圖是本設計的工藝流程簡圖圖二工藝流程簡圖溫度計塔頂取樣緩沖器言寺排入地溝吸收用水X3-*塔底取樣（4）項目<1><2><3><1>空氣（摩爾分敷0.90.99668組成S02（摩爾分數）0.10.0033200.00203水（摩爾分

27、數10.99792溫度25252525壓力/IP&0*1010*1001010-101i?fi/(kniol/h)8L3073.863784.07379101流最/(kg/h)2657.42151.2668188.&8696.09七、課程設計總結本次課程設計是在生產實習后進行的，是對化學工程的過程設計及設備的選擇的一個深層次的鍛煉，也是對實際操作的一個加深理解。在設計過程中遇到的問題主要有：（1）未知條件的選?。唬?）文獻檢索的能力；（3）對吸收過程的理解和計算理論的運用；（4）對實際操作過程中設備的選擇和條件的最優(yōu)化；（5）對工藝流程圖的理解以及繪制簡單的流程圖和設備結構；（

28、6）還有一些其他的問題，例如計算的準確度等等。當然，在本次設計中也為自己再次重新的復習化工這門學科提供了一個動力，對化工設計過程中所遇到的問題也有了一個更深的理解。理論和實際的結合也是本次設計的重點，為日后從事相關工作打下了一定的基礎。最后，深感要完成一個設計是相當艱巨的一個任務，如何細節(jié)的出錯都有可能造成實際操作中的經濟損失甚至生命安全。八、主要符號說明at填料的總比表面積，m2/m3aw-填料的潤濕比表面積，nVm3d一填料直徑，m;D塔徑,mDl液體擴散系數，m/s;n氣體擴散系數，m/s;ev液沫夾帶雖，kg（液）/kg（氣）；2g重力加速度，9.81m/s;h填料層分段高度，mHETP關聯(lián)式常數；hmax-允許的最大填料層高度，mHb塔底空間高度，mHd塔頂空間高度，mHDG氣相總傳質單元高度，mk-氣膜吸收系數，kmol/(m2?s?kP