技術措施-PKPM參數(shù)2018

1、結(jié)構專業(yè)技術措施之PKPM-SATWE參數(shù)取值 ：一總信息：1) 水平力與整體坐標夾角：該參數(shù)主要針對風荷載計算， 同樣對地震力起作用。 只需考慮其它角度的地震作用時，無需在此填數(shù)值，應填“斜交抗側(cè)力構件方向地震數(shù)，相應角度”或勾選“程序自動考慮最不利水平地震作用”一般按 0 輸入。2）混凝土容重：鋼筋砼計算重度，考慮飾面的影響應大于25，不同結(jié)構構件的表面積與體積比不同飾面的影響不同，一般按結(jié)構類型取值：結(jié)構類型框架結(jié)構框剪結(jié)構剪力墻結(jié)構重度2626.5273) 鋼材容重：一般情況下，鋼材容重為 78KN/m3，若要考慮鋼構件表面裝修層重，鋼材的容重可以填入適當值。4）裙房層數(shù)：層數(shù)要從最底

2、層算起，包括地下室層數(shù)。此參數(shù)主要用來確定剪力墻底部加強區(qū)高度。抗規(guī)第 6。1。3 條規(guī)定：與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應低于主樓的抗震等級，主樓結(jié)構在裙房頂部上下各一層應適當加強抗震措施； 但是該參數(shù)的作用在程序中并沒有反應。繪圖中采用構造加強。注意：對于體型收進的高層建筑結(jié)構、底盤高度超過總高度 20%的多塔尚應符合高規(guī)條；目前程序不能自動將體型收進部位上、下各兩層塔樓周邊豎向構件抗震等級提高一級，需要在“特殊構件定義”中自行定義，不宜事后提高配筋。5) 轉(zhuǎn)換層所在層號：層數(shù)要從最底層算起，包括地下室層數(shù)。如果有轉(zhuǎn)換層，必須在此指明其層號，以便進行正確的內(nèi)力調(diào)整。注意：程序不能自動識別

3、轉(zhuǎn)換構件 !作用： a、程序自動判斷加強區(qū)層數(shù)； b、輸入轉(zhuǎn)換層數(shù)，并選擇相應的樓層剛度算法，軟件會輸出上下層樓層剛度比。 C、計算參數(shù)中有將轉(zhuǎn)換層號自動識別為薄弱層的選項?？拐鸬燃墸撼绦蛟O有“框支剪力墻結(jié)構底部加強區(qū)剪力墻抗震等級自動提高一級”的選項。（高位轉(zhuǎn)換可以自動再提高）轉(zhuǎn)換層全層應設置為“彈性膜”（平面內(nèi)剛度真實考慮，平面外為0）轉(zhuǎn)換層結(jié)構選擇“施工模擬 3”時，施工次序：宜將轉(zhuǎn)換層與其上 2 層設為同一施工次序。6) 嵌固端所在層號：如在基礎頂面嵌固，嵌固端所在層號為 1；當?shù)叵率翼敯遄鳛榍豆潭瞬课粫r，那么嵌固端所在層為地上一層，即地下室層數(shù) +1.作用：確定剪力墻底部加強部位時，

4、程序?qū)⑵鹚銓犹柸椋呵豆潭怂趯犹?-1 ；程序自動將嵌固端下一層的柱縱向鋼筋對應上層增加 10%；梁端彎矩設計值放大1.3 倍。涉及到底層的內(nèi)力調(diào)整等，程序針對嵌固層進行調(diào)整。7）地下室層數(shù)：a. 當?shù)叵率揖植繉訑?shù)不同時，以主樓地下室層數(shù)輸入。b. 地下室一般與上部共同作用分析；c. 地下室頂板作為上部結(jié)構嵌固端時，可不采用共同分析；8）墻元細分最大控制長度：工程規(guī)模較小可取 0.51 之間的數(shù)值，剪力墻數(shù)量較多時， 可取 12 就可滿足計算要求，框支剪力墻可取1或 1.5。當樓板采用彈性板或彈性膜時， 彈性板細分最大控制長度起作用。 通?？膳c墻元的控制長度一致。9）對所有樓層強制采用剛性樓

5、板假定：除計算結(jié)構位移比，周期比時，剛度比時需要選擇此項，其他的結(jié)構分析、設計不應選擇此項。如果工程中無彈性樓板、無開洞、無越層、錯層，則可默認為剛性樓板假定?！皬娭苿傂詷前寮俣ā焙汀皠傂詷前寮俣ā笔莾蓚€相關但不等同的概念。“剛性樓板假定”指樓板平面內(nèi)無限剛，平面外為 0 的假定。程序自動搜索，對符合條件的樓板自動判斷。 為提高計算精度， 某些工程中可在 特殊構件補充定義中將部分樓板定義合適的彈性板，這部分采用相應的計算原則?！皬娭苿傂詷前寮俣ā?則不區(qū)分剛性板、 彈性板，只要位于樓板標高處的所有節(jié)點均在計算時強制從屬與同一剛性板。 不在樓板標高處的則不強制， 仍按剛性樓板假定處理。（越層柱會

6、由于強制剛性樓板假定而在中間強制截斷）注意： a. 彈性板設置應連續(xù)，不應出現(xiàn)與剛性板間隔布置或包含布置的情況。b. 兩側(cè)是彈性樓板時，梁的剛度放大和扭轉(zhuǎn)折減仍有效。C 如果定義了彈性樓板，在計算周期比、位移比等時，必須“強制剛性”d. 采用彈性板 3（6）時，會影響梁的安全儲備，建議：彈性膜。e. 對坡屋面斜板，程序默認為彈性膜。10）墻梁跨中節(jié)點作為剛性樓板從節(jié)點：墻梁：開洞方式形成的連梁。程序默認勾選（此時，一方面因剛性板的作用過強而導致連梁剪力偏大， 另一方面由于樓板平面內(nèi)作用， 使墻梁兩側(cè)的彎矩和剪力不滿足平衡關系）。如不勾選，則類似框架梁的算法，墻梁剪力比勾選小，相應結(jié)構整體剛度變

7、小、周期變長，側(cè)移加大。11）墻傾覆力矩計算方法考慮墻的所有內(nèi)力貢獻：“只考慮腹板和翼緣，其余計入框架”：使墻無效翼緣部分內(nèi)力計入框架，實現(xiàn)框架、短肢墻、普通墻的傾覆力矩更合理。只考慮面內(nèi)貢獻，面外計入框架：對單向少墻結(jié)構（一個方向上剪力墻密集，而正交方向剪力墻稀少， 甚至沒有） ，剪力墻的面外成為一種不可忽略的抗側(cè)力成分，性質(zhì)上類似框架柱，宜看作一種獨立的抗側(cè)力構件。12）高位轉(zhuǎn)換等效側(cè)向剛度比計算：傳統(tǒng)方法和采用高規(guī)附錄方法。當塔樓數(shù)大于1 時，計算結(jié)果無效。13）扣除構件重疊質(zhì)量和重量選擇此項，梁、墻扣除與柱重疊部分的質(zhì)量和重量。建議：僅在有經(jīng)濟性需要、對設計結(jié)構的安全裕度確有把握時勾選

8、。14）考慮梁板頂面平齊一般不勾選15）構件偏心方式傳統(tǒng)移動節(jié)點方式剛域變換方式： 新的考慮墻偏心的方式， 更符合實際。 但對部分模型在局部可能會產(chǎn)生較大的內(nèi)力差異，建議謹慎采用。16）結(jié)構材料信息：鋼筋混凝土結(jié)構：按砼結(jié)構有關規(guī)范計算地震力和風荷載鋼與砼混合結(jié)構：目前沒有專門的規(guī)范，可參照相應的規(guī)范執(zhí)行有填充墻鋼結(jié)構：按鋼結(jié)構有關規(guī)范計算地震力和風荷載無填充墻鋼結(jié)構：按鋼結(jié)構有關規(guī)范計算地震力和風荷載砌體結(jié)構：按砼結(jié)構有關規(guī)范計算地震力和風荷載，并對砌塊墻進行抗震驗算選取不同的結(jié)構材料，對計算結(jié)果會有所影響12）. 結(jié)構體系：這個參數(shù)用來對應規(guī)范中相應的調(diào)整系數(shù)。13）恒活荷載計算信息：a：

9、一次性加載計算：對鋼結(jié)構或體育館（類似沒有嚴格標準層概念的結(jié)構）；長懸臂或有吊柱的結(jié)構采用此算法。b：模擬施工方法 1 加載：就是按一般的模擬施工方法加載。對于“框剪結(jié)構”，采用這種方法計算在導給基礎的內(nèi)力中剪力墻下的內(nèi)力特別大， 使得其下面的基礎難于設計。c：模擬施工方法 2 加載：這是在“模擬施工方法 1”的基礎上將豎向構件（柱、墻）的剛度增大 10 倍的情況下再進行結(jié)構的內(nèi)力計算，也就是再按模擬施工方法 1 加載的情況下進行計算。采用這種方法計算出的傳給基礎的力比較均勻合理，可以避免墻的軸力遠遠大于柱的軸力的不合理情況。 由于豎向構件的剛度放大，使得水平梁的兩端的豎向位移差減少， 從而其

10、剪力減少， 這樣就削弱了樓面荷載因剛度不均而導致的內(nèi)力重分配，所以這種方法更接近手工計算。專家建議：在進行上部結(jié)構計算時采用“模擬施工方法 1”；在基礎計算時，框剪或框筒用“模擬施工方法 2”的計算結(jié)果。這樣得出的基礎結(jié)果比較合理。d：模擬施工方法 3 加載 : 模擬施工方法 1 加載的改進版。 建議復雜多層， 高層首選。注意：采用此法，必須正確指定“施工次序”，否則影響計算結(jié)果準確性！當有吊車荷載時，不能采用此算法。* 不同的模擬施工方法對墻柱的軸壓比影響較大?？梢杂谩柏Q向?qū)Ш伞睆秃恕? 如果選用“模 3+VSS求解器”，可能會計算到“ VSS回代求解”死機。表明結(jié)構較為復雜，應采用“模 1

11、”，多存在于多塔、斜屋面和開洞較多的結(jié)構。14）施工次序采用“模擬施工 3”時，為了適應某些復雜結(jié)構，可以對樓層組裝的各自然層分別指定施工次序。程序隱含指定每個自然層是一次施工 （簡稱逐層施工） ；用戶可以通過施工次序指定連續(xù)若干層為一次施工（簡稱多層施工）對一些傳力復雜的結(jié)構 （轉(zhuǎn)換層、 巨型結(jié)構、下層荷載由上層構件傳遞的結(jié)構形式等），應采用多層施工的施工次序。廣義層的結(jié)構模型，應考慮樓層的連接關系來指定施工次序。梁托柱的樓層，宜將該層和上層合并為一個施工次序 - 相當于用兩個樓層的共同承擔梁托柱層的荷載，受力也會減小。有連廊結(jié)構，兩側(cè)塔樓先施工，最后才建中間連廊?？砂凑＝?，然后在“特殊

12、構件定義”中指定連廊的施工次序。當勾選“自定義構件施工”程序?qū)娭茍?zhí)行“模擬施工3”高層與裙房交接跨處梁因變形差出現(xiàn)配筋異常， 但是一般此處會設置后澆帶來調(diào)節(jié)變形?？梢栽诔绦蛑型ㄟ^指定此處梁的施工次序模擬后澆帶的過程 （若該工程 22 層，將此處梁施工次序設置為 23）15) 風荷載計算：“不計算風荷載”、“計算水平風荷載”：一般工程選項“計算特殊風荷載”：針對平、立面變化比較復雜，或者對風荷載有特殊要求的結(jié)構或某些部位。（如空曠結(jié)構、體育管、有大懸挑結(jié)構的廣告牌等）“計算水平和特殊風荷載”：用于極特殊的情況。16）地震作用計算信息：“計算水平地震作用”“計算水平和規(guī)范簡化豎向地震”豎向地震按

13、抗規(guī)范簡化方法計算?！坝嬎闼胶头磻V方法豎向地震”高規(guī)要求，大跨、轉(zhuǎn)換等宜采用。（反應譜法還不完全成熟）b）“規(guī)定水平力”的確定方式：規(guī)定水平力主要用于新規(guī)范中位移比和傾覆力矩的計算“樓層剪力差方法（規(guī)范方法）”：一般情況選此項“節(jié)點地震作用 CQC組合方法”：適用于極不規(guī)則，樓層概念不清晰，剪力差無法計算的情況。*SATWE在 WV02Q.OUT中輸出三種抗傾覆計算結(jié)果：1 為抗規(guī)方式（ V*H 求和方式， PMSAP叫法，詳抗規(guī)條文說明）；2 為軸力方式（力學標準方式， PMSAP叫法，即柱、墻軸力向軸力合力點取矩，并疊加柱、墻端局部彎矩形成抗傾覆力矩）；3 為 CQC方式（舊規(guī)范算法，

14、公式同抗規(guī)條，供參考）。一般對于對稱布置的框剪、 框筒結(jié)構，“軸力方式” 的結(jié)果遠大于 “抗規(guī)方式” ；而對于偏置的框剪、框筒結(jié)構，“軸力方式”與“抗規(guī)方式”結(jié)果相近。“軸力方式”的傾覆力矩一方面反映框架的數(shù)量， 另一方面反映框架的空間布置， 是更為合理的衡量 “框架在整個抗側(cè)力體系中作用” 的指標，從傾覆力矩的角度出發(fā)更為合理，但不足之處是對非對稱布置結(jié)構合力作用點的選取缺乏理論依據(jù)。 當結(jié)構為框支轉(zhuǎn)換（豎向不連續(xù)）或上部短肢墻、下部一般剪力墻墻時， “抗規(guī)方法”計算結(jié)果有誤，應改為“軸力方法”計算。一般情況首選“抗規(guī)方法”。c）墻梁轉(zhuǎn)框架梁的控制跨高比：5當墻梁的跨高比過大時，仍按殼元來計

15、算內(nèi)力，精度較差。d）框架連梁按殼元計算控制跨高比：5程序?qū)⒖绺弑刃∮诖酥档木匦慰蚣苓B梁用殼元計算剛度。e）樓梯計算：“不帶樓梯計算”“帶樓梯參與整體計算”：程序會自動將梯梁、梯柱、梯板加如模型當中。樓梯計算模型： 殼單元和梁單元。 區(qū)別在與對梯段剛度計算的處理。 默認選擇殼單元。“同時計算以上兩種模型”包絡設計采用樓梯參與計算時，暫不支持按構件指定施工次序的施工模擬計算。f ）采用指定模型計算剛重比選擇此項，程序增加計算一個子模型， 該模型起起始層和終止層由用戶指定。 僅使用于彎曲型和彎剪型的單塔結(jié)構 （存在地下室、 大底盤，頂部附屬結(jié)構重量可忽略的）二、計算控制信息1）計算軟件信息：優(yōu)先選

16、擇64 位計算2）線性方程組解法：3）地震作用分析方法：“側(cè)剛分析方法”：各樓層均采用剛性樓板假定時選用“總剛分析方法”：如定義了彈性樓板或有較多的錯層構件時建議選用。4）位移輸出方式：“簡化輸出” ：在 WDISP.OUT中僅輸出各工況下結(jié)構的樓層最大位移；按總剛模型進行分析時，在WZD.OUT中僅輸出周期、地震力?！霸敿気敵觥?）吊車荷載：若布置了吊車荷載但是不想進行吊車荷載作用，可不勾選。6）傳基礎剛度：勾選此項，在基礎分析時，選擇上部剛度，即可實現(xiàn)上部結(jié)構與基礎共同分析。7）自定義風荷載信息：用來控制是否保留在 “分析模型及計算” 中“風荷載” 處對水平風載進行的修改。勾選此項則保留。

17、三風荷載信息1) 修正后的基本風壓：考慮地點和環(huán)境的影響。不能在此處考慮：對于大于 60 米高層建筑應按基本風壓乘以系數(shù) 1.1 采用。2）X,Y 向結(jié)構基本周期：程序按簡化方法賦初值，在SATWE計算完后，將周期填入，然后重新計算。3）風荷載作用下的結(jié)構阻尼比（%）：混凝土及砌體結(jié)構： 5；有填充墻鋼結(jié)構： 2；無填充墻鋼結(jié)構： 1.4）承載力設計時風荷載效應放大系數(shù)：對于大于 60 米高層建筑應按基本風壓乘以系數(shù)1.1 采用填寫后，程序直接對風荷載作用下的構件內(nèi)力進行放大，不改變結(jié)構位移。5）設縫多塔背風面體型系數(shù)：0.5多塔計算中，為扣除設縫處遮擋面的風荷載，可以指定各塔的遮擋面（“分析

18、模型及計算”“遮擋定義”）。填“ 0”則不考慮擋風面影響。6）用與舒適度驗算的風壓、阻尼比高規(guī)：房屋高度不小于150 米應滿足風振舒適度要求。風壓缺省則與“基本風壓”取值相同；阻尼比（%）取 12，缺省為： 2.7) 順風向風振：對于高度大于 30 米且高寬比大于 1.5 的房屋和基本自振周期大于 0.25S 的各種高聳結(jié)構以及大跨度屋蓋結(jié)構，均應考慮風振影響。8）橫向風振與扭轉(zhuǎn)風振：荷載規(guī)范：對于高度大于 150m或高寬比大于 5 的高層建筑，以及高度大于 30m 或高寬比大于 4 的構筑物，宜考慮橫向風振。9) 水平風體型系數(shù)、各段體型系數(shù)：當結(jié)構里面變化較大時， 按不同區(qū)段取體型系數(shù)；

19、計算風荷載時自動扣除地下室高度，分段只需考慮上部。四. 地震信息：1) 結(jié)構規(guī)則性信息：該參數(shù)在程序內(nèi)部不起作用。2)12 層以下規(guī)則砼框架薄弱層驗算的地震影響系數(shù)最大值：即罕遇地震影響系數(shù)最大值。僅用于 12 層以下規(guī)則框架薄弱層驗算。3) 區(qū)劃圖 2015：抗震專家組對區(qū)劃圖并不完全認可。4）考慮偶然偏心：一般情況高層都勾選高規(guī)：計算單向地震作用時應考慮。計算位移比時須考慮。計算層間位移角時，可不考慮。高鋼規(guī)：平面回轉(zhuǎn)半徑的偶然偏心考慮方式?？紤]偶然偏心， 對結(jié)構的地震力和地震下的位移 （最大位移、層間位移、位移角）有較大區(qū)別。對梁、柱配筋增加約 23%高規(guī)條 條文說明：可按等效尺寸計算偶

20、然偏心。而程序是采用最大外邊長計算?？梢孕薷呐既黄闹怠?）考慮雙向地震作用：抗規(guī)條規(guī)定：質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的結(jié)構，應計入雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響。具體判斷原則可以用樓層位移比或者層間位移比超過1.2 ，考慮雙向地震。程序允許同時考慮偶然偏心和雙向地震作用。兩者取不利，結(jié)果不疊加。6）特征值分析參數(shù)：子空間迭代法：一般情況采用。多重里茲向量法：大體量結(jié)構（大規(guī)模的多塔、大跨結(jié)構等）采用計算振型個數(shù)：多重里茲向量法： 30子空間迭代法：可選擇程序自動確定；質(zhì)量參與系數(shù)之和：90；最多振型數(shù)量：填“ 0”，程序自動取值。按側(cè)剛計算時： 單塔樓考慮耦聯(lián)時應大于等于 9；復雜結(jié)構應大于等于 15

21、；N 個塔樓時，振型個數(shù)應大于等于 N×9。（注意各振型的貢獻由于扭轉(zhuǎn)分量的影響而不服從隨頻率增加面遞減的規(guī)律） 一般較規(guī)則的單塔樓結(jié)構振型數(shù)大于等于 3 就可，頂部有小塔樓時就大于等于 6。按總剛計算時； 采用的振型數(shù)不宜小于按側(cè)剛計算的二倍， 存在長梁或跨層柱時應注意低階振型可能是局部振型， 其階數(shù)低，但對地震作用的貢獻卻較小。 規(guī)范要求，地震作用有效質(zhì)量系數(shù)要大于等于 0.9 ；基底的地震剪力誤差已很小，可認為取的振型數(shù)已滿足。7）重力荷載代表值的活荷載組合值系數(shù)：一般民用建筑為： 0.5 ；圖書館、藏書庫等為：0.8 或其它（抗規(guī)）5) 周期折減系數(shù)：對于框架結(jié)構： 0.60

22、.7 ；（填充墻較少： 0.70.8 ；輕質(zhì)隔墻： 0.80.85 ）框剪結(jié)構： 0.70.8 ；（輕質(zhì)隔墻： 0.850.9 ）框筒結(jié)構： 0.80.9 ；剪力墻 0.81.0 。6）豎向地震作用底線值：0.08當振型分解反應譜法計算的豎向地震作用小于該值時，將取該參數(shù)確定的值。該底線值調(diào)控時，相應的有效質(zhì)量系數(shù)應達到90%。適用結(jié)構詳高規(guī)7）豎向地震影響系數(shù)最大值占水平地震影響系數(shù)最大值的百分比：用戶指定該值， 來調(diào)整豎向地震力的大小。 （如隔震設計， 水平地震力可以降低，豎向地震力不能降低）8）自定義地震影響系數(shù)曲線：9）按主振型確定地震內(nèi)力符號：程序默認規(guī)則： 在確定某一內(nèi)力分量時，

23、取該振型下該分量絕對值最大的符號作為 CQC計算以后的符號。勾選此項則按主振型。10）程序自動考慮最不利水平地震作用勾選 程序自動完成最不利水平地震作用方向計算，無需手動回填。11) 斜交抗側(cè)力構件方向附加地震數(shù)：抗規(guī)條規(guī)定：有斜交抗側(cè)力構件的結(jié)構，當相交角度大于15 度時，應分別計算各抗側(cè)力構件方向的水平地震作用。對異型柱結(jié)構最好增加45 度方向進行補充計算。（異規(guī)）該角度是與 X 軸正方向夾角，逆時針方向為正。建議選擇對稱的多方向 （45 度 225 度程序自動增加兩個逆時針旋轉(zhuǎn)90 度的角度： 135 度和 315 度），否則會造成配筋不對稱。12) 抗震構造措施的抗震等級：在程序中填入

24、的是抗震措施的抗震等級。 在某些情況下， 抗震構造措施的抗震等級與抗震措施的抗震等級不一致。五、隔震信息：六、活荷載信息 ：1) “柱 墻設計時活荷載” 一般選：折減“傳給基礎的活荷載” 該折減僅用于 SATWE設計結(jié)構的文本及圖形輸出， 并未傳遞給 JCCAD。JCCAD計算基礎時的活荷載讀取的是 SATWE沒有折減的標準值，“梁樓面活荷載折減設置”：按使用功能選擇注意：此處的荷載折減設置有一定的局限性，只給出了柱、墻、基礎按樓層數(shù)折減和梁按從屬面積折減 0.9 ，荷載規(guī)范的其它折減規(guī)定不能直接實現(xiàn)。* 設計墻、柱、基礎時的活荷載折減系數(shù)是：計算截面以上各層活荷載總和的折減系數(shù)。例：一棟 8

25、 層辦公樓，計算第 2 層柱內(nèi)力時，上部樓層數(shù)： 6，相應活荷載折減系數(shù)： 0.65 ；計算第 6 層柱內(nèi)力時，上部樓層數(shù)： 2，相應活荷載折減系數(shù)：0.85 。如果下面兩層為商業(yè)，計算 1、2 層柱內(nèi)力時程序就不能直接計算；可以采用簡化的方法：將程序中 68 層的折減系數(shù)由 0.65 改為 0.9 （偏安全取值）；或者在輸入 1、2 層活荷載時先放大（除以折減系數(shù) 0.65 ，計算柱內(nèi)力時程序自動乘以折減系數(shù) 0.65 這樣就抵消了， 但是此方法僅用于計算 1、2 層的柱內(nèi)力）* 程序還可以在建模時“計算模型補充”中實現(xiàn)構件級的活荷載折減。2) 梁活荷不利布置最高層號：填入數(shù)據(jù) N,則要求從

26、 1N層考慮不利布置。一般填模型最高層號。考慮活荷載不利布置后，梁內(nèi)力不再放大。3) 考慮結(jié)構使用年限的活荷載調(diào)整系數(shù)：設計使用年限為100 年時取 1.1 。不對風荷載、雪荷載調(diào)整。七、調(diào)整信息 1：1) 梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)：在豎向荷載作用下，框架梁考慮塑性變形內(nèi)力重分布。一般取0.85 。梁端彎矩調(diào)幅方法：“通過豎向構件判斷調(diào)幅梁支座”：傳統(tǒng)方法?！巴ㄟ^負彎矩判斷調(diào)幅梁支座” ：實際工程中， 剛度較大的梁也可以作為剛度較小梁的中間支座。2) 梁活荷載內(nèi)力放大系數(shù)：用于考慮活荷載不利布置對梁內(nèi)力的影響。一般取1.11.3 。如已考慮活荷載不利布置，則填1.3) 梁扭矩折減系數(shù)：對現(xiàn)澆樓板，可

27、考慮樓板對梁抗扭有利。一般?。?0.4 。對于轉(zhuǎn)換層的邊框支梁，不宜小于0.6 。程序缺省對弧形梁及不與樓板相連的梁不進行折減。折減不區(qū)分中部梁和邊梁，不區(qū)分彈性板和剛性板，但可以考慮“全房間開洞”和“板厚為 0”形成的獨立梁。忽略了“樓板開洞”和“樓板錯層”的影響?？梢栽凇霸O計模型前處理”“特殊梁”中修改單梁的折減系數(shù)。4）連梁剛度折減系數(shù)：可取0.7結(jié)構允許連梁開裂， 程序用剛度折減系數(shù)來反映開裂后的連梁剛度。 為避免開裂過大，一般不宜小于 0.5. 該參數(shù)越小，結(jié)構周期和位移越大，連梁內(nèi)力越小。指定“地震作用”時，豎向地震和風荷載計算時連梁不予折減。注意：高規(guī)條文說明：框剪結(jié)構中一端柱一

28、端墻的梁以及剪力墻結(jié)構中某些連梁，如果跨比較大，重力荷載效應明顯，此時慎重考慮折減。計算整體位移時，可不考慮連梁剛度折減?！帮L荷載作用” ：當風荷載作用水準提高到 100 年一遇或更高，在承載力設計時，允許考慮一定的連梁剛度彈塑性退化。位移計算時不起作用?！安捎?SAUSAGE-CHK計算的連梁剛度折減系數(shù)”勾選此項，程序會在：特殊墻 - 墻梁剛度折減系數(shù)中采用 SAUSAGE-CHK計算結(jié)果作為默認值； 如不勾選，則選用連梁剛度折減系數(shù) - 地震作用的輸入值。5）托墻梁剛度放大系數(shù)：“托墻梁” 指轉(zhuǎn)換梁與上部剪力墻直接相接、共同工作的部分； 墻上開洞處對應的梁，程序不看作“托墻梁”因計算模型

29、中梁較實際偏柔，可以放大梁剛度，放大系數(shù)可?。?100（為了保持一定的安全度，也可以不放大或少放大）6）支撐臨界角（度）： 20？建模時出現(xiàn)傾斜構件，此角度用來判斷是按柱還是支撐來設計（大于此角度）7）超配系數(shù)： 1.151.25 ？對應 9 度時的各類框架和一級框架， 有些抗震計算需要采用實際配筋， 此時程序調(diào)整計算值來模擬實際配筋值。該參數(shù)同時適用與樓層抗剪計算。8）中梁剛度放大系數(shù)：按 2010 規(guī)范 . 此處是為了考慮剛性樓板假定下樓板剛度對結(jié)構的貢獻，此時剛度放大在配筋計算是不考慮。9）矩形截面轉(zhuǎn) T 型：（勾選此項，在承載力設計中考慮梁翼緣作用）10）梁剛度放大系數(shù)同主梁：當選擇“

30、梁剛度放大系數(shù)按 2010 規(guī)范取值”或“矩形截面轉(zhuǎn) T 型”時，對于被次梁打斷的主梁，勾選此項，程序按整根主梁計算，否則按多段梁分布計算。11) 框支柱調(diào)整：勾選“調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力”；“框支柱調(diào)整系數(shù)上限”：5程序自動對框支柱彎矩剪力進行調(diào)整， 調(diào)整系數(shù)往往很大， 為避免異常情況， 可由設計人員決定是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力。調(diào)整系數(shù) 2：12) 按抗震規(guī)范調(diào)整各樓層地震內(nèi)力：抗規(guī)條規(guī)定，抗震驗算時，結(jié)構任一樓層的水平地震的剪重比不應小于表給出的最小地震剪力系數(shù)；對豎向不規(guī)則結(jié)構的薄弱層，尚應乘以 1.15 的增大系數(shù)。一般應選擇。當樓層地震調(diào)整系數(shù)過大（大于 1.2 ）時，說明該

31、層結(jié)構剛度過小，應調(diào)整結(jié)構布置和相關的構件截面尺寸。弱（強）軸方向動位移比例： 當時，動位移比例取，當時，動位移比例取，當時，動位移比例取 .0 要注意其中弱軸對應結(jié)構長周期方向，強軸對應短周期方向。13）按剛度比判斷薄弱層的方式：程序提供 4 個選項。一般選擇：“按抗規(guī)和高規(guī)從嚴判斷?！?4）受剪承載力突變形成的薄弱層自動進行調(diào)整，其限值為：0.8 ？勾選此項，對于受剪承載力不滿足高規(guī)條要求的樓層，程序自動將該層指定為薄弱層，執(zhí)行相關的內(nèi)力調(diào)整，并重新進行配筋設計。若該層已經(jīng)被用戶指定薄弱層，不會重復進行內(nèi)力調(diào)整。15) 指定的薄弱層個數(shù)及相應的各薄弱層層號：程序自動按剛度比判斷薄弱層并對薄

32、弱層進行地震內(nèi)力放大， 但對豎向構件不規(guī)則，或承載力變化不滿足要求的樓層， 桁架轉(zhuǎn)換上下樓層， 不能自動判斷為薄弱層，需要用戶在此指定。多塔模型可以在：“設計模型前處理”“層塔屬性”中指定薄弱層。16）“薄弱層地震內(nèi)力放大系數(shù)”：抗規(guī)范：增大系數(shù)不小于 1.15 ；高規(guī)應乘以 1.25 的增大系數(shù)。17）地震作用調(diào)整：“全樓地震作用放大系數(shù)”此項調(diào)整對位移、剪重比、內(nèi)力計算有影響；對周期計算沒有。17) 二道防線調(diào)整：“考慮雙向地震時內(nèi)力調(diào)整方式”：先考慮雙向地震0.2Vo 分段調(diào)整：針對框架 - 剪力墻結(jié)構和框架 - 核心筒結(jié)構中的框架部分。在水平地震作用下， 由于框架部分與剪力墻的抗側(cè)剛度

33、相差較多， 通?？蚣苡嬎闼玫募袅^小。 為保證框架作為第二道防線具有足夠的承載能力， 需對框架剪力給以適當調(diào)整。此系數(shù)只調(diào)整框架梁柱的彎矩和剪力，不調(diào)整軸力。規(guī)范對 0.2Vo 調(diào)整的方式為： 0.2Vo 和 1.5Vmax 取小值（ min）。 alpha 、beta分別為地震作用調(diào)整前，樓層剪力框架分配系數(shù)和框架各層剪力最大值放大系數(shù)。對于鋼筋混凝土結(jié)構默認值為：0.2 和 1.5 。對于鋼結(jié)構為： 0.25 和 1.8 。程序還增加了一種兩者取大值（max）的偏安全的辦法。* 地下室框架的剪力可以不調(diào)整；少量框架的剪力墻結(jié)構可以不調(diào)整。* 轉(zhuǎn)換層框支柱，高規(guī)規(guī)定了剪力調(diào)整方法。在“特殊

34、構件定義”中選定框支柱，程序自動調(diào)整。不需要再進行 0.2Vo 調(diào)整?？蚣苤鶖?shù)量從下至上分段變化時，可分段調(diào)整。在每段中，Vo 取為本段底層的地震剪力。調(diào)整起始層號：有地下室時，宜從地下一層頂板開始。調(diào)整終止層號：設置在剪力墻到達的層號。* “調(diào)整系數(shù)上限”：為了防止調(diào)整結(jié)果過大，程序設置了上限。 但是規(guī)范規(guī)定不允許對框架柱的樓層剪力調(diào)整設置上限！程序缺省的系數(shù)上限為：2；填為負數(shù)，則按程序?qū)嶋H計算結(jié)果。* “考慮彈塑性內(nèi)力重分布計算調(diào)整系數(shù)”：工程平、立面復雜時（如立面開大洞、布置大量斜柱的外立面收進、連體結(jié)構等），高規(guī)條給出的第二道防線設計不再適用。 程序提供了這種基于性能設計理念的調(diào)整方

35、法。 勾選“按樓層調(diào)整”則每層的柱等構件均采用相同的調(diào)整系數(shù)； “按構件調(diào)整”則每個構件可以采用不同的調(diào)整系數(shù)。18) 指定的加強層個數(shù)及相應的各加強層層號：由用戶指定，程序?qū)崿F(xiàn)如下功能：加強層及相鄰層柱、墻抗震等級自動提高一級；加強層及相鄰層軸壓比限值減小 0.05.加強層及相鄰層設置約束邊緣構件。注：此處并非指剪力墻底部加強區(qū)。八設計信息 ：1) 結(jié)構重要性系數(shù)：該參數(shù)一般?。?1.0安全等級為一級，?。?1.12) 鋼結(jié)構構件凈毛截面比：3）梁按壓彎構件的最小軸壓比：默認值為0.15梁默認按受彎構件計算；當計算軸壓比大于該值時，按壓彎構件計算。如輸入 0.0 則表示全部梁均按受彎構件考慮

36、。4）框架梁端配筋考慮受壓鋼筋：應勾選混規(guī)條：梁端受壓區(qū)高度應符合要求混規(guī)條：框架梁端截面的底部和頂部的縱向受力鋼筋截面面積的比值，一級不應小于 0.5 ，二、三級不應小于0.3 。程序?qū)蚣芰憾私孛姘凑?負彎矩包絡分別配筋， 在計算上部配筋時并不知道下部的配筋，此時程序按上部配筋的 50%（ 30%）為受壓鋼筋。5) 結(jié)構中的框架部分軸壓比按照純框架結(jié)構的規(guī)定采用：高規(guī)條，框剪結(jié)構，底層框架部分承受的地震傾覆力矩的比值在一定范圍內(nèi)時，框架部分的軸壓比需按框架結(jié)構規(guī)定采用。 選擇此項，程序一律按框架結(jié)構軸壓比規(guī)定控制。6）按混凝土規(guī)范條考慮柱二階效應：混規(guī)：排架結(jié)構柱應按按混凝土規(guī)范條計算其

37、軸力二階效應7) 梁按高規(guī)條進行簡支梁控制：高規(guī)條：框架梁跨中截面正彎矩設計值不應小于豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩值的 50%。一般勾選“僅主梁執(zhí)行此條”8) 保護層厚度：按新規(guī)范填寫。以最外層鋼筋的外緣計算。9) 梁柱重疊部分簡化為剛域：不作為剛域即為梁柱重疊部分作為梁長度一部分進行計算， 作為剛域即為梁柱重疊部分作為柱寬度（柱寬一部分）進行計算。一般而言，梁、柱重疊部分簡化為剛域后，結(jié)構的剛度會增加。地震力作用下，基底剪力增大，端部內(nèi)力增加，而結(jié)構的周期和位移則相應減小。 豎向荷載作用下， 端部內(nèi)力會減小。 組合設計內(nèi)力是增加還是減小就不確定。當考慮了節(jié)點剛域后，則在“梁平法施工圖

38、”中不宜再考慮“支座寬度對裂縫的影響”；考慮梁端負彎矩調(diào)幅后，不宜再考慮簡化剛域。異型柱結(jié)構可選擇；梁柱特別大時可選擇。建議：一般不選。特別是考慮了 “梁端負彎距調(diào)幅” 后，則不宜再考慮節(jié)點剛域。10) 鋼柱計算長度系數(shù)按有側(cè)移計算：勾選按有側(cè)移計算，否則按無側(cè)移計算。判斷見鋼規(guī)條11) 指定的過渡層個數(shù)及相應的各過渡層層號：高規(guī)規(guī)定： B 級高度高層建筑剪力墻，宜在約束邊緣構件層與構造邊緣構件層之間設置 12 層過渡層。程序不能自動判斷過渡層，用戶指定。12) 柱配筋計算原則：單偏壓計算，雙偏壓驗算。對于指定的角柱，強制采用雙偏壓計算。柱雙偏壓配筋方式：“迭代優(yōu)化”：得到配筋結(jié)果后會繼續(xù)進行

39、迭代優(yōu)化，直到最小配筋方案?！暗缺壤糯蟆保合劝磫纹珘河嬎?，然后對計算結(jié)果等比例放大后驗算雙偏壓。13）柱剪跨比計算原則：可選“通用方式”14) 一階、二階彈性設計方法：高鋼規(guī)：結(jié)構內(nèi)力分析可采用一階或二階彈性設計方法。當二階效應系數(shù)大于 0.1 時應采用二階彈性設計方法。二階效應系數(shù)不應大于0.2 。對于框架結(jié)構，程序輸出二階效應系數(shù)，用戶自行判斷。當采用“二階彈性設計方法”，必須同時勾選“柱長度系數(shù)設置1.0 ”和“考慮結(jié)構缺陷”。二階計算方法- 內(nèi)力放大法，參見高規(guī)條。當選擇“一階彈性設計方法”，允許在二階計算方法中選擇“不考慮”或“直接幾何剛度法”?？紤] P-DELTA效應：如不滿足剛

40、重比，則應勾選。先不選擇；然后根據(jù)WMASS.OUT文件相關項確定。邊緣構件15）剪力墻邊緣構件的類型：“SATWE列出的所以類型”16）構造邊緣構件尺寸：17) 剪力墻構造邊緣構件的設計執(zhí)行高規(guī)條：高規(guī)規(guī)定：抗震設計時，對于連體結(jié)構、錯層結(jié)構以及 B 級高度高層建筑結(jié)構中的剪力墻 ( 筒體 ) ，其構造邊緣構件的最小配筋應按照要求相應提高。勾選此項，程序一律加強。18）當邊緣構件軸壓比小于抗規(guī)條的限值時一律設置構造邊緣構件：九地下室信息：1) 土層水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)：參照樁基技術規(guī)范JGJ94-94 的表的灌注樁項來取值。取值范圍在2.5100 之間，在少數(shù)情況的中密，密實沙礫、碎石類取值可達10