蘭州工業(yè)學(xué)院機(jī)設(shè)課設(shè)最大加工直徑為400mm的普通車(chē)床的主軸箱部件設(shè)計(jì)

1、蘭州工業(yè)學(xué)院最大加工直徑為400mm的普通車(chē)床的主軸箱部件設(shè)計(jì)系名： 專(zhuān)業(yè)班級(jí)： 學(xué)生姓名學(xué)號(hào)指導(dǎo)老師指導(dǎo)老師職稱(chēng)第一章緒論第2章 傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明2.1車(chē)床的規(guī)格系列和用處2.2操作性能要求2.3.2 主軸級(jí)數(shù)的擬定2.3 變速結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)3、主電機(jī)功率動(dòng)力參數(shù)的確定2.3.3 確定變速組及各變速組中變速副的數(shù)目2.3.4 結(jié)構(gòu)網(wǎng)的擬定 2.3.6 確定各變速組變速副齒數(shù)1）確定齒輪齒數(shù) 3.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案第4章 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)4.1 帶輪的設(shè)計(jì) 區(qū)別看看 機(jī)設(shè)p1634.2 傳動(dòng)軸的直徑估算4.2.1 確定各軸轉(zhuǎn)速 4.2.1 確定各軸轉(zhuǎn)速 5.4 齒輪的布置4.2.2

2、傳動(dòng)軸直徑的估算4.2.3 鍵的選擇4.3各變速組齒輪規(guī)格的確定(好好查查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè))4.3.2 齒寬的確定4.4 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.5 各軸軸承的選用4.1片式摩擦離合器的選擇1、 摩擦離合器上扭矩的計(jì)算3 計(jì)算軸向壓力Q第5章 主軸組件的設(shè)計(jì)5.1 主軸的基本尺寸確定5.1.1 外徑尺寸D5.1.2 主軸孔徑d5.1.3 主軸懸伸量a5.1.4 支撐跨距L5.1.5 主軸最佳跨距的確定5.2 主軸的驗(yàn)算5.2.1 主軸組件彎曲剛度的驗(yàn)算5.2.2 主軸組件扭轉(zhuǎn)剛度的驗(yàn)算5.2.3 主軸軸承壽命的驗(yàn)算7）主軸材料與熱處理6）頭部尺寸的選擇 第6章 箱體與潤(rùn)滑的設(shè)計(jì)6.1 箱體的設(shè)計(jì)6.2 潤(rùn)

3、滑與密封6.3 其他目錄第一章車(chē)床參數(shù)的擬定車(chē)床主參數(shù)和基本參數(shù)運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)式、結(jié)構(gòu)網(wǎng)的學(xué)選擇確定第2章 傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明2.1車(chē)床的規(guī)格系列和用處普通機(jī)床的規(guī)格和類(lèi)型有系列型號(hào)作為設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該遵照的基礎(chǔ)。因此，對(duì)這些基本知識(shí)和數(shù)據(jù)作些簡(jiǎn)要介紹。本次設(shè)計(jì)的是普通型車(chē)床主軸變速箱。主要用于加工回轉(zhuǎn)體。最大加工直徑(mm)最高轉(zhuǎn)速( )最低轉(zhuǎn)速( )電機(jī)功率P（kW）公比4002000 454 1.41表1.1 車(chē)床的主參數(shù)（規(guī)格尺寸）和基本參數(shù)表2.2操作性能要求1）具有皮帶輪卸荷裝置2）手動(dòng)操縱雙向片式摩擦離合器實(shí)現(xiàn)主軸的正反轉(zhuǎn)及停止運(yùn)動(dòng)要求3）主軸的變速由變速手柄完成2.3 變速結(jié)構(gòu)的

4、設(shè)計(jì)變速方案有多種，變速型式更是眾多，比如：變速型式上有集中變速，分離變速；擴(kuò)大變速范圍可用增加變速組數(shù)，也可采用背輪結(jié)構(gòu)、分支變速等型式；變速箱上既可用多速電機(jī)，也可用交換齒輪、滑移齒輪、公用齒輪等。顯然，可能的方案有很多，優(yōu)化的方案也因條件而異。此次設(shè)計(jì)中，我們采用分離變速型式的主軸變速箱。2.3.2 主軸級(jí)數(shù)的擬定由設(shè)計(jì)任務(wù)已知：機(jī)床主軸極限轉(zhuǎn)速為： 公比： 考慮到設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度要適中，故采用常規(guī)的擴(kuò)大傳動(dòng)分級(jí)變速，并選取級(jí)數(shù)z=12,設(shè)其轉(zhuǎn)速公比為。則由式： （1） 現(xiàn)以= 1.41代入上式：得： Z=12因?yàn)椋翰楸恚C(jī)制）表2-4，首先找到45，然后每跳過(guò)5個(gè)數(shù)取一個(gè)數(shù)，即可得到

5、公比為1.41的數(shù)列：45、63、90、125、180、250、355、500、710、1000、1400、2000共12級(jí)轉(zhuǎn)速。綜合上述可得：主傳動(dòng)部件的運(yùn)動(dòng)參數(shù) =2000 =45 Z=12 =1.413、主電機(jī)功率動(dòng)力參數(shù)的確定合理地確定電機(jī)功率N，使機(jī)床既能充分發(fā)揮其性能，滿(mǎn)足生產(chǎn)需要，又不致使電機(jī)經(jīng)常輕載而降低功率因素。選擇電動(dòng)機(jī)的原則有兩點(diǎn)：考慮電動(dòng)機(jī)的主要性能（啟動(dòng)、超載及調(diào)速等）、額定功率大小、額定轉(zhuǎn)速及結(jié)構(gòu)型式等方面要滿(mǎn)足生產(chǎn)機(jī)械的要求。在以上前提下優(yōu)先選用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠、維護(hù)方便又價(jià)格合理的電動(dòng)機(jī)。中型普通車(chē)床典型重切削條件下的用量刀具材料：硬質(zhì)合金YT15（采用車(chē)刀具

6、，可轉(zhuǎn)位外圓車(chē)刀）刀桿尺寸：16mm25mm =0.588GPa刀具幾何參數(shù)：=10，=-10，=75， =0.5mm。工件材料：鋼鐵材料（取熱軋45號(hào)鋼）切削方式：車(chē)削外圓 表面粗糙度：=3.2mm查表可知(切削用量參考表、硬質(zhì)合金外圓車(chē)刀切削速度參考值表)：背吃刀量ap=4mm 進(jìn)給量f(s)=0.3mm/r 切削速度V=100m/min(1.67m/s)功率估算法用的計(jì)算公式機(jī)床功率的計(jì)算，主切削力的計(jì)算 主切削力的計(jì)算公式及有關(guān)參數(shù)：Fc=9.81CFcapxFcfyFc(60Vc)nFcKFc =9.8127040.920.95 =1620（N）切削功率的計(jì)算 =16201.67=2

7、.705（kW）依照一般情況，取機(jī)床變速效率=0.8.=2.7050.8=3.38(kW)根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)Y系列（IP44）封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)表，該系列電動(dòng)機(jī)為一般用途全封閉自扇冷式籠型異步電動(dòng)機(jī)，具有防塵埃、鐵屑或其他雜物侵入電動(dòng)機(jī)內(nèi)部的特點(diǎn)，B級(jí)絕緣，工業(yè)環(huán)境溫度不超過(guò)+40，相對(duì)濕度不超過(guò)95%，海拔高度不超過(guò)1000m，額定電壓380V，頻率50Hz。適用于無(wú)特殊要求的機(jī)械上，如機(jī)床，泵，風(fēng)機(jī)，攪拌機(jī)，運(yùn)輸機(jī)，農(nóng)業(yè)機(jī)械等。我們選取Y112M-4型三相異步電動(dòng)機(jī)，額定功4kW,滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速1440，額定轉(zhuǎn)矩2.3，品質(zhì)47kg。2.3.3 確定變速組及各變速組中變速副的數(shù)目級(jí)數(shù)為

8、Z的主變速系統(tǒng)由若干個(gè)順序的變速組組成，各變速組分別有、個(gè)變速副。即 變速副中由于結(jié)構(gòu)的限制以2或3為合適，即變速級(jí)數(shù)Z應(yīng)為2和3的因子： ，實(shí)現(xiàn)12級(jí)主軸轉(zhuǎn)速變化的傳動(dòng)系統(tǒng)可以寫(xiě)成多種傳動(dòng)副的組合:1) 12=3×4 2) 12=4×33) 12=3×2×2 4) 12=2×3×25) 12=2×2×312級(jí)轉(zhuǎn)速變速系統(tǒng)的變速組，選擇變速組安排方式時(shí)，考慮到機(jī)床主軸變速箱的具體結(jié)構(gòu)、裝置和性能，應(yīng)該遵守以下四個(gè)原則：（1）傳動(dòng)副前多后少原則（2）傳動(dòng)順序與擴(kuò)大順序相一致的原則（3）變速組的降速要前快后慢，中間軸的

9、轉(zhuǎn)速不宜超過(guò)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速（4）轉(zhuǎn)速圖中傳動(dòng)比的分配以上原則，還需根據(jù)具體情況加以靈活運(yùn)用。分析：1） 和方案2)可省掉一根軸。但有一個(gè)傳動(dòng)組有四個(gè)傳動(dòng)副。若用一個(gè)四聯(lián)滑移齒輪，則將大大增加其軸向尺寸；若用兩個(gè)雙聯(lián)滑移齒輪，則操縱機(jī)構(gòu)必須互鎖以防止兩個(gè)滑移齒輪同時(shí)嚙合。將使得結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜。故在此不予采用。2） 按照傳動(dòng)副“前多后少”的原則選擇Z=3×2×2這一方案，但主軸換向采用雙向片式摩擦離合器結(jié)構(gòu)，致使軸的軸向尺寸過(guò)大，所以此方案不宜采用，加之主軸對(duì)加工精度、表面粗超度的影響最大。因此在主軸的傳動(dòng)副不宜太多，故方案5）亦不采用。而應(yīng)先擇12=2×3×2

10、。3）方案4，因?yàn)镮軸上裝有雙向摩擦片式離合器M，軸向尺寸較長(zhǎng)，為使結(jié)構(gòu)緊湊第一變速組采用了雙聯(lián)齒輪，而不是按照前多后少的原則，采用三個(gè)傳動(dòng)副。設(shè)計(jì)車(chē)床主變速傳動(dòng)系時(shí)，為避免從動(dòng)齒輪尺寸過(guò)大而增加箱體的徑向尺寸，一般限制降速最小傳動(dòng)比 ；為避免擴(kuò)大傳動(dòng)誤差，減少振動(dòng)噪聲，一般限制直齒圓柱齒輪最大升速比。斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)較平穩(wěn)，可取。因此在主變速鏈任一變速組的最大變速范圍。在設(shè)計(jì)時(shí)必須保證中間變速軸的變速范圍最小。綜上所述：方案采用12=2x3x22.3.4 結(jié)構(gòu)網(wǎng)的擬定 由上選擇的結(jié)構(gòu)式12=23×31×26 ,畫(huà)其結(jié)構(gòu)圖如下：圖2.1結(jié)構(gòu)網(wǎng)2.3.4 結(jié)構(gòu)式的擬定（1）

11、選擇Y112M-4型三相異步電動(dòng)機(jī)。（2） 分配總降速變速比總降速變速比i=nminnd=452000=0.0225（3）主軸轉(zhuǎn)速nmin=45r/min、z = 12 45、63、90、125、180、250、355、500、710、1000、1400、2000共12級(jí)轉(zhuǎn)速在五根軸中，除去電動(dòng)機(jī)軸，其余四軸按變速順序依次設(shè)為、（主軸）。與、與、與軸之間的變速組分別設(shè)為a、b、c?，F(xiàn)由（主軸）開(kāi)始，確定、軸的轉(zhuǎn)速：1先來(lái)確定軸的轉(zhuǎn)速變速組c 的變速范圍為，結(jié)合結(jié)構(gòu)式，軸的轉(zhuǎn)速只有一種可能：ua1=11.414，ua2=1.412710、500、355、250、180、125 r/min。2確定

12、軸的轉(zhuǎn)速變速組b的級(jí)比指數(shù)為1，決定其余變速組的最小傳動(dòng)比根據(jù)“前慢后快”的原則。 ua1=11.413， ua2=11.412,ua3=11.41 , 軸的轉(zhuǎn)速確定為：500、1400 r/min。確定軸的轉(zhuǎn)速對(duì)于軸，其級(jí)比指數(shù)為3,可得 ua1=11.41 ua2=1.412確定軸轉(zhuǎn)速為1000r/min。2.3.6 確定各變速組變速副齒數(shù)齒輪齒數(shù)的確定必須在保證轉(zhuǎn)速在允許誤差范圍的前提下，對(duì)于閉式傳動(dòng)盡量符合減少模數(shù)、增加齒數(shù)的選定最小齒數(shù)的原則，同時(shí)又應(yīng)考慮到使齒輪結(jié)構(gòu)尺寸緊湊，經(jīng)過(guò)權(quán)衡、分析計(jì)算最后確定出較為合理的齒數(shù)。 齒數(shù)是按各個(gè)變速組分別進(jìn)行計(jì)算確定的。根據(jù)轉(zhuǎn)速圖中各個(gè)傳動(dòng)副的

13、傳動(dòng)比來(lái)確定齒數(shù)等可用計(jì)算法或查表確定齒輪齒數(shù)，后者更為簡(jiǎn)便，此處我們采用查表法。根據(jù)要求的傳動(dòng)比u和初步定出的傳動(dòng)副齒數(shù)和，查表即可求出小齒輪齒數(shù)。選擇時(shí)應(yīng)考慮：1.傳動(dòng)組小齒輪應(yīng)保證不產(chǎn)生根切。對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)齒輪，其最小齒數(shù)=172.齒輪的齒數(shù)和不能太大，以免齒輪尺寸過(guò)大而引起機(jī)床結(jié)構(gòu)增大，一般推薦齒數(shù)和100-120，常選用在100之內(nèi)。3.同一變速組中的各對(duì)齒輪，其中心距必須保證相等。4.保證強(qiáng)度和防止熱處理變形過(guò)大，齒輪齒根圓到鍵槽的壁厚5. 保證主軸的轉(zhuǎn)速誤差在規(guī)定的范圍之內(nèi)。 圖2.3 齒輪的壁厚 1）確定齒輪齒數(shù) 1. 用計(jì)算法確定第一個(gè)變速組中各齒輪的齒數(shù) 其中： 主動(dòng)齒輪的齒數(shù)

14、被動(dòng)齒輪的齒數(shù) 對(duì)齒輪的傳動(dòng)比 對(duì)齒輪的齒數(shù)和 為了保證不產(chǎn)生根切以及保證最小齒輪裝到軸上或套筒上具有足夠的強(qiáng)度，最小齒輪必然是在降速比最大的傳動(dòng)副上出現(xiàn)。u1=11.41（查1.9881）、ua2=1.412滿(mǎn)足以上條件的=84、87、89、90、92、97、101、102且齒根圓直徑應(yīng)大于摩擦離合器外片外徑，即大于90mm。故把Z1的齒數(shù)取大些。取Z1=40則 =齒數(shù)和=Z1+Z1'=40+80=120同樣根據(jù)公式: Z2/Z2'=1.41Z2 = 70 =502. 用查表法確定第二變速組的齒數(shù)1） 首先第二變速組u1、u2、u3中各傳動(dòng)比：u1=11.413(查2.803

15、22)、u2=11.412（查1.9881）、u3=11.41能同時(shí)滿(mǎn)足三個(gè)傳動(dòng)比要求的齒數(shù)和有=84、87、92、102、104、107、108、110、111、114、115、118、119 2） 確定合理的齒數(shù)和，為了使主軸箱軸向尺寸不宜太大，故選取較小的最小齒輪齒數(shù)，在以上同時(shí)滿(mǎn)足三個(gè)傳動(dòng)比的齒數(shù)和中，選取最小齒輪齒數(shù)為24，則對(duì)應(yīng)的齒數(shù)和為=84。3） 依次可以查得各傳動(dòng)比對(duì)應(yīng)的最小齒輪齒數(shù)為：4) 確定第三變速組u1、u2中各傳動(dòng)比u1=、選取齒數(shù)和為101，在同時(shí)滿(mǎn)足兩個(gè)傳動(dòng)比的齒數(shù)和中，選取小齒輪的齒數(shù)為18、30 同理可得其它的齒輪如下表所示：表2.4 各傳動(dòng)組的最小齒輪齒數(shù)

16、和齒數(shù)和變速組第一變速組第二變速組第三變速組齒數(shù)和1208490齒輪齒數(shù)80504070222835625649186072302.3.7 繪制變速系統(tǒng)圖根據(jù)軸數(shù)，齒輪副，電動(dòng)機(jī)等已知條件可有如下系統(tǒng)圖：采用分離式結(jié)構(gòu)第3章 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容、技術(shù)要求和方案 由轉(zhuǎn)速圖確定各軸及各齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速計(jì)算轉(zhuǎn)速是指主軸或各傳動(dòng)件傳遞全功率時(shí)的最低轉(zhuǎn)速。由金屬切削機(jī)床表82可查得主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為從主軸最低轉(zhuǎn)速算起，第一個(gè)轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最高一級(jí)轉(zhuǎn)速，即為。軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為、軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為、軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 各傳動(dòng)齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速如下表：表2.3 齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速（r/min）7107101

17、400500500500500355250180180180125355第4章 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)4.1 帶輪的設(shè)計(jì) 區(qū)別看看 機(jī)設(shè)p163帶傳動(dòng)是一種撓性傳動(dòng)，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、傳動(dòng)平穩(wěn)、價(jià)格低廉和緩沖吸振等特點(diǎn)，在近代機(jī)械中廣泛應(yīng)用。電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n=1440r/min,傳遞功率P=4kW,傳動(dòng)比i=1.41，每天8小時(shí)，工作年數(shù)10年。(1)確定計(jì)算功率（式中為v帶計(jì)算功率，kW、為工作情況系數(shù)、P為電動(dòng)機(jī)額定功率）查機(jī)械設(shè)計(jì)，由表8-7查的工作情況系數(shù)1.1則（小輪轉(zhuǎn)速（即電機(jī)軸轉(zhuǎn)速）為1440查機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-10）（2）選擇V帶的帶型根據(jù)、n，由機(jī)械設(shè)計(jì)圖8-10，選用A型普通V帶。(3)確定帶輪

18、的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速。帶輪的直徑越小帶的彎曲應(yīng)力就越大。為提高帶的壽命，小帶輪的直徑不宜過(guò)小，即。1） 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。根據(jù)普通V帶輪的基準(zhǔn)直徑系列取主動(dòng)小帶輪基準(zhǔn)直徑。由公式2)、驗(yàn)算帶速度，按公式驗(yàn)算帶的速度 ，故帶速合適。3）計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑 式中：-小帶輪轉(zhuǎn)速，-大帶輪轉(zhuǎn)速，-帶的滑動(dòng)系數(shù)，一般取0.02。 根據(jù)普通V帶輪的基準(zhǔn)直徑系列圓整為180mm。 (4)確定V帶的中心距和基準(zhǔn)長(zhǎng)度帶輪的中心距，通常根據(jù)機(jī)床的總體布局初步選定，一般可在下列范圍內(nèi)選取： 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式1）取取。2）由計(jì)算帶輪的基準(zhǔn)長(zhǎng)度公式： 由表8-2選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 3)確定實(shí)際中心距中心距的變化故范圍為(

19、5)、驗(yàn)算三角帶的撓曲次數(shù)，故能滿(mǎn)足要求。(6)、驗(yàn)算小帶輪上的包角根據(jù)公式 (7)、確定三角帶根數(shù)1）計(jì)算單根V帶的額定功率Pr由和，查表8-4a得根據(jù)，和A型帶，查表4-8b得查表8-5得，表8-2得，于是2） 計(jì)算V帶根數(shù)zZ故取4根 (8)計(jì)算單根V帶的初拉力的最小值查表8-3的A型帶V帶單位長(zhǎng)度質(zhì)量得，q=0.10kg/m由公式：其中： -帶的變速功率,KW； v-帶速,m/s； q-每米帶的品質(zhì)，kg/m；取q=0.1kg/m。 v = 1440r/min = 9.42m/s。（9）計(jì)算作用在軸上的壓軸力壓軸力的最小值為 4.2 傳動(dòng)軸的直徑估算傳動(dòng)軸除應(yīng)滿(mǎn)足強(qiáng)度要求外，還應(yīng)滿(mǎn)足剛

20、度的要求，強(qiáng)度要求保證軸在反復(fù)載荷和扭載荷作用下不發(fā)生疲勞破壞。機(jī)床主傳動(dòng)系統(tǒng)精度要求較高，不允許有較大變形。因此疲勞強(qiáng)度一般不失是主要矛盾，除了載荷很大的情況外，可以不必驗(yàn)算軸的強(qiáng)度。剛度要求保證軸在載荷下不至發(fā)生過(guò)大的變形。因此，必須保證傳動(dòng)軸有足夠的剛度。4.2.1 確定各軸轉(zhuǎn)速 、確定主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速：由轉(zhuǎn)速圖確定各軸及各齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速計(jì)算轉(zhuǎn)速是指主軸或各傳動(dòng)件傳遞全功率時(shí)的最低轉(zhuǎn)速。由金屬切削機(jī)床表82可查得主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為從主軸最低轉(zhuǎn)速算起，第一個(gè)轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的最高一級(jí)轉(zhuǎn)速，即為。軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為各傳動(dòng)齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速如下表：表2.3 齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速（r

21、/min）7107101400500500500500355250180180180125355驗(yàn)算主軸轉(zhuǎn)速誤差 由于確定的齒輪齒數(shù)所得的實(shí)際轉(zhuǎn)速與傳動(dòng)設(shè)計(jì)的理論轉(zhuǎn)速難以完全相符，需要驗(yàn)算主軸各級(jí)轉(zhuǎn)速，最大誤差不得超過(guò)±10(-1)%。主軸各級(jí)實(shí)際轉(zhuǎn)速值用下式計(jì)算其中： 滑移系數(shù)u1、 u2 、u3 、u4分別為各級(jí)的傳動(dòng)比 轉(zhuǎn)速誤差用主軸實(shí)際轉(zhuǎn)速與標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速相對(duì)誤差的絕對(duì)值表示同樣其他的實(shí)際轉(zhuǎn)速及轉(zhuǎn)速誤差如下:表2.5各級(jí)傳動(dòng)組的轉(zhuǎn)速誤差主軸轉(zhuǎn)速n1n2n3n4n5n6n7n8n9n10n11n12理論轉(zhuǎn)速456390125180250355500710100014002000實(shí)際轉(zhuǎn)

22、速44.76390125.2176.4252357.75047201001.51411.22016轉(zhuǎn)速誤差 （%）0.60 00.12.00.80.80.81.40.10.80.8故轉(zhuǎn)速誤差滿(mǎn)足要求。 5.4 齒輪的布置為了使變速箱結(jié)構(gòu)緊湊以及考慮主軸適當(dāng)?shù)闹С芯嚯x和散熱條件，其齒輪的布置如下圖2.4所示。 圖2.4齒輪結(jié)構(gòu)的布置4.2.2傳動(dòng)軸直徑的估算：確定各軸最小直徑 機(jī)造p106 根據(jù)軸的最小直徑公式，并查表表3.2 剛度要求允許的扭轉(zhuǎn)角 主 軸 一般的傳動(dòng)軸較低的傳動(dòng)軸0.5111.51.52對(duì)于一般的傳動(dòng)軸，取=1.1。取估算的傳動(dòng)軸長(zhǎng)度為1000mm。軸的直徑：取，圓整為d1=2

23、5mm軸的直徑：取,圓整為d2=32mm軸的直徑：取 ,圓整為d3=38mm其中：P-電動(dòng)機(jī)額定功率（kW）；-從電機(jī)到該傳動(dòng)軸之間傳動(dòng)件的傳動(dòng)效率的乘積；-該傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速（）； -傳動(dòng)軸允許的扭轉(zhuǎn)角（）。4.2.3 鍵的選擇查普通平鍵和普通楔鍵的主要尺寸選擇軸上的鍵，根據(jù)軸的直徑，鍵的尺寸選擇，鍵的長(zhǎng)度L取22。主軸處鍵的選擇同上，鍵的尺寸為，鍵的長(zhǎng)度L取100。采用花鍵軸結(jié)構(gòu)，即將估算的傳動(dòng)軸直徑d減小7%為花鍵軸的直徑，在選相近的標(biāo)準(zhǔn)花鍵。=25×0.93=23.25=32×0.93=29.8=38×0.93=35.24查表可以選取花鍵的型號(hào)其尺寸分別為

24、4.3各變速組齒輪規(guī)格的確定(好好查查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè))4.3.1 齒輪模數(shù)的確定：齒輪模數(shù)的估算。通常同一變速組內(nèi)的齒輪取相同的模數(shù)，如齒輪材料相同時(shí)，選擇負(fù)荷最重的小齒輪，根據(jù)齒面接觸疲勞強(qiáng)度和齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度條件進(jìn)行估算模數(shù)和，并按其中較大者選取相近的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)，為簡(jiǎn)化工藝變速傳動(dòng)系統(tǒng)內(nèi)各變速組的齒輪模數(shù)最好一樣，通常不超過(guò)23種模數(shù)。先計(jì)算最小齒數(shù)齒輪的模數(shù)，齒輪選用直齒圓柱齒輪,齒輪精度選用7級(jí)精度，選擇小齒輪材料為40C(合金鑄鋼調(diào)質(zhì))，硬度為280HBS：（一對(duì)軸承的傳遞效率為0.98-0.99，齒輪傳動(dòng)效率為0.98-0.99，此處去軸承位）根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)有公式：齒面接觸疲勞強(qiáng)度：

25、齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：1 a變速組：分別計(jì)算各齒輪模數(shù)，先計(jì)算最小齒40的齒輪。齒面接觸疲勞強(qiáng)度：其中: -公比 ； = 2； P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.963=2.88KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允接觸應(yīng)力，按MQ線查取;（查查這個(gè)圖） -計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速;K-載荷系數(shù)取1.2。（查表）=650MPa，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列將模數(shù)圓整為2mm。齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.963=2.88KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允齒根應(yīng)力， MQ線查??；-計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速; K-載荷系數(shù)取1.2。，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列將齒輪模數(shù)圓整為2.0mm 。所以于是變速組a的齒

26、輪模數(shù)取m =2.0mm軸上主動(dòng)輪齒輪的直徑： 軸上三聯(lián)從動(dòng)輪齒輪的直徑分別為： 、b變速組：確定軸上另兩聯(lián)齒輪的模數(shù)，先計(jì)算最小齒數(shù)25的齒輪。齒面接觸疲勞強(qiáng)度：其中: -公比 ； =2.5； P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.9224=3.688KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允接觸應(yīng)力，由MQ線查取; -計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速;K-載荷系數(shù)取1.2。=650MPa， 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列將齒輪模數(shù)圓整為3mm齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P =0.9224=3.688KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允齒根應(yīng)力，由MQ線查取；-計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速; K-載荷系數(shù)取1.2。，根據(jù)標(biāo)

27、準(zhǔn)模數(shù)系列4將齒輪模數(shù)圓整為3mm 。所以于是變速組b的齒輪模數(shù)取m = 4mm 軸上主動(dòng)輪齒輪的直徑： 軸上二聯(lián)從動(dòng)輪齒輪的直徑分別為：、c變速組：確定軸上另兩聯(lián)齒輪的模數(shù)，先計(jì)算最小齒數(shù)18的齒輪。齒面接觸疲勞強(qiáng)度：其中: -公比 ； =4； P-齒輪傳遞的名義功率；P = 0.894=3.56KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允接觸應(yīng)力，由MQ線查取; -計(jì)算齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速;K-載荷系數(shù)取1.2。=650MPa， 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列將齒輪模數(shù)圓整為5mm齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度：其中: P-齒輪傳遞的名義功率；P =0.894=3.56KW； -齒寬系數(shù)=； -齒輪許允齒根應(yīng)力，由MQ線查?。?計(jì)算齒

28、輪計(jì)算轉(zhuǎn)速; K-載荷系數(shù)取1.2。，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)系列4將齒輪模數(shù)圓整為4mm 。所以m3=5mm于是變速組c的齒輪模數(shù)取m = 5mm 軸上主動(dòng)輪齒輪的直徑： 軸上二聯(lián)從動(dòng)輪齒輪的直徑分別為：、標(biāo)準(zhǔn)齒輪參數(shù)：齒頂圓直徑 ； 齒根圓直徑；分度圓直徑 ；齒頂高 ；齒根高 ； 齒輪的具體值見(jiàn)表表4.1齒輪尺寸表 （單位：mm）齒輪齒數(shù)z模數(shù)分度圓直徑d齒頂圓直徑齒根圓直徑齒頂高齒根高1803240246232.522.52403120126112.522.53503150156142.522.54703210216 202.522.55354140148 130456494196204 18645

29、7284112120 1024585642242322144592248896784510624248256 2384511605300310 287.556.2512305150160 137.556.251318590100 77.556.2514725360370 347.556.254.3.2 齒寬的確定由公式得：軸主動(dòng)輪齒輪；軸主動(dòng)輪齒輪；軸主動(dòng)輪齒輪；一般一對(duì)嚙合齒輪，為了防止大小齒輪因裝配誤差產(chǎn)生軸向錯(cuò)位時(shí)導(dǎo)致嚙合齒寬減小而增大輪齒的載荷，設(shè)計(jì)上，應(yīng)主動(dòng)輪比從動(dòng)輪齒寬大（510mm取6）。所以：4.3.3 各軸間中心距的確定；4.4 帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、帶輪的材料常用的V帶輪材料為HT

30、150或HT200，轉(zhuǎn)速較高時(shí)可以采用鑄鋼或鋼板沖壓焊接而成，小功略時(shí)采用鑄鋁或塑料。、帶輪結(jié)構(gòu)形式V帶輪由輪緣、輪輻和輪轂組成。V帶輪的結(jié)構(gòu)形式與基準(zhǔn)直徑有關(guān)，當(dāng)帶輪基準(zhǔn)直徑（d為安裝帶輪的軸的直徑，mm）時(shí)?？梢圆捎脤?shí)心式，當(dāng)可以采用腹板式，時(shí)可以采用孔板式，當(dāng)時(shí)，可以采用輪輻式。 帶輪寬度：。 分度圓直徑： 。、V帶輪的論槽V帶輪的輪槽與所選的V帶型號(hào)相對(duì)應(yīng) mm槽型與相對(duì)應(yīng)得A11.02.758.79（1） V帶繞在帶輪上以后發(fā)生彎曲變形，使V帶工作面夾角發(fā)生變化。為了使V帶的工作面與大論的輪槽工作面緊密貼合，將V帶輪輪槽的工作面得夾角做成小于。（2） V帶安裝到輪槽中以后，一般不應(yīng)該

31、超出帶輪外圓，也不應(yīng)該與輪槽底部接觸。為此規(guī)定了輪槽基準(zhǔn)直徑到帶輪外圓和底部的最小高度。（3）輪槽工作表面的粗糙度為。帶輪的技術(shù)要求鑄造、焊接或燒結(jié)的帶輪在輪緣、腹板、輪輻及輪轂上不允許有傻眼、裂縫、縮孔及氣泡；鑄造帶輪在不提高內(nèi)部應(yīng)力的前提下，允許對(duì)輪緣、凸臺(tái)、腹板及輪轂的表面缺陷進(jìn)行修補(bǔ)；轉(zhuǎn)速高于極限轉(zhuǎn)速的帶輪要做靜平衡，反之做動(dòng)平衡。其他條件參見(jiàn)中的規(guī)定。4.5 各軸軸承的選用 主軸 前支承：NN3000K，前支承：NN3000K 軸 前支承：30208;帶輪處支承：6210 軸 前支承：30207;中后支承：30207 軸 前支承：30208;后支承：3020844.1片式摩擦離合器的

32、選擇片式摩擦離合器可以在運(yùn)轉(zhuǎn)中接通或斷開(kāi)，且具有結(jié)合平穩(wěn)、沒(méi)有沖擊、結(jié)構(gòu)緊湊等特點(diǎn)，部分零件已標(biāo)準(zhǔn)化。在機(jī)床主軸箱變速傳動(dòng)中用于主軸的啟動(dòng)和正、反轉(zhuǎn)。1、 摩擦離合器上扭矩的計(jì)算 由上可知軸取 6-25×21×5，直徑為20mm、轉(zhuǎn)速為。 摩擦離合器所在軸（軸）的扭矩由下式計(jì)算： 式中：離合器的額定靜扭矩 K安全系數(shù) 運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)最大扭矩 N電動(dòng)機(jī)額定功率 軸計(jì)算轉(zhuǎn)速 電動(dòng)機(jī)軸到軸傳動(dòng)效率由上知：N=5.5KW、=1000、=0.96。查機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表得 K=1.5。則由表查的摩擦離合器外片外徑D=90mm，內(nèi)片內(nèi)徑d=30mm， 則其平均圓周速度1） 計(jì)算摩擦面對(duì)數(shù)Z 式中：f

33、摩擦片間摩擦系數(shù) p 許用壓強(qiáng)MPa D 摩擦片外片外徑mm d 摩擦片內(nèi)片內(nèi)徑mm Kv 速度修正系數(shù) Kz 結(jié)合面數(shù)修正系數(shù) Km 接觸系數(shù)修正系數(shù) 查表12得f=0.06、p=1.2.；查表13得Kv =0.94、Km =0.84所以經(jīng)計(jì)算得KzZ=7.8取Z=10則摩擦片的總數(shù)為10+1=11片。3 計(jì)算軸向壓力Q 軸向壓力可由下式計(jì)算：第5章 主軸組件的設(shè)計(jì)主軸的結(jié)構(gòu)儲(chǔ)存應(yīng)滿(mǎn)足使用要求和結(jié)構(gòu)要求，并能保證主軸組件具有較好的工作性能。主軸結(jié)構(gòu)尺寸的影響因素比較復(fù)雜，目前尚難于用計(jì)算法準(zhǔn)確定出。通常，根據(jù)使用要求和結(jié)構(gòu)要求，進(jìn)行同型號(hào)筒規(guī)格機(jī)床的模擬分析，先初步選定尺寸，然后通過(guò)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

34、確定下來(lái)，最后在進(jìn)行必要的驗(yàn)算或試驗(yàn)，如不能滿(mǎn)足要求可重新修改尺寸，直到滿(mǎn)意為直。 主軸上的結(jié)構(gòu)尺寸雖然很多，但起決定作用的尺寸是：外徑D、孔徑d、懸伸量a和支撐跨距L。 5.1 主軸的基本尺寸確定5.1.1 外徑尺寸D主軸的外徑尺寸，關(guān)鍵是主軸前軸頸的（前支撐處）的直徑。選定后，其他部位的外徑可隨之而定。一般是通過(guò)筒規(guī)格的機(jī)床模擬分析加以確定。根據(jù)下圖的資料參考，P為4KW，最大加工直徑為400mm。 所示為普通車(chē)床主軸前軸頸直徑D1和主參數(shù)最大加工直徑Dmax的關(guān)系Dmax220250315400 5006301000D10.27Dmax±100.25Dmax±150.

35、22Dmax±150.2Dmax±15則初取前軸頸D1=80mm, 后軸頸取主軸平均直徑D=(60+80)/2=70mm5.1.2 主軸孔徑d主軸內(nèi)孔作用： 1.通過(guò)棒料、夾緊刀具或工件用的拉桿、冷卻管等 2.大型、重型機(jī)床的空心主軸，減輕重量確定d的原則：在滿(mǎn)足對(duì)空心主軸孔徑的要求和最小壁厚要求以及不削弱主軸剛度的要求下盡量取大些1、結(jié)構(gòu)限制；對(duì)于軸徑尺寸由前向后遞減的主軸，應(yīng)特別注意主軸后軸頸處的壁厚不允許過(guò)薄，對(duì)于中型機(jī)床的主軸，后軸頸的直徑與孔徑之差不要小于，主軸尾端最薄處的直徑不要小于。2、剛度限制；孔徑增大會(huì)削弱主軸的剛度，由材料力學(xué)知，主軸軸端部的剛度與截面慣

36、性矩成正比，即：式中：據(jù)上式可得出主軸孔徑對(duì)剛度有影響 ，有圖可見(jiàn)，當(dāng)時(shí)，說(shuō)明空心主軸的剛度降低較小。當(dāng)時(shí)，空心主軸剛度降低了24%，因此為了避免過(guò)多削弱主軸的剛度，一般取。普通車(chē)床初步設(shè)定主軸孔徑d=48mm，主軸孔徑與外徑比為0.6。5.1.3 主軸懸伸量a主軸懸伸量a指的是主軸前支承反力的作用點(diǎn)到主軸前端受力作用點(diǎn)之間的距離。主軸懸伸量a取決于主軸端部的結(jié)構(gòu)形狀及尺寸，一般應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)選取。有時(shí)為了提高主軸剛度或定位精度，可不按標(biāo)準(zhǔn)取。另外，懸伸量a與前支承中軸承的類(lèi)型及組合形式、工件或工件夾具的夾緊方式以及前支承的潤(rùn)滑與密封裝置的結(jié)構(gòu)尺寸等有關(guān)。因此，在滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)要求的前提下，應(yīng)盡可能減少懸

37、伸量a，以利于提高主軸組件的剛度。根據(jù)結(jié)構(gòu)類(lèi)型,定懸伸長(zhǎng)度。主軸懸伸量與直徑之比類(lèi)型機(jī)床和主軸的類(lèi)型a/D1 I通用和精密車(chē)床，自動(dòng)車(chē)床和短主軸端銑床，用滾動(dòng)軸承支承，適用于高精度和普通精度要求。0.61.5II中等長(zhǎng)度和較長(zhǎng)軸端的車(chē)床和銑床，懸伸不太長(zhǎng)（不是細(xì)長(zhǎng)）的機(jī)密鏜床和內(nèi)圓磨床，用滾動(dòng)和滑動(dòng)軸承支承，適用于絕大部分普通生產(chǎn)的要求。 1.252.5III孔加工機(jī)床，專(zhuān)用加工細(xì)長(zhǎng)深孔的機(jī)床，由加工技術(shù)決定需要有常的懸伸刀桿或主軸可移動(dòng)，由于切削較重而不適用于有高精度化要求的機(jī)床。 >2.5（考慮密封裝置的結(jié)構(gòu)尺寸）暫取a=85mm5.1.4 支撐跨距L支撐跨距L，當(dāng)前，多數(shù)機(jī)床的主軸

38、采用前后兩個(gè)支撐，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造、裝配方便，容易保證精度，但是，由于兩支撐主軸的最佳支距一般較短，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)難于實(shí)現(xiàn)，故采用三支撐結(jié)構(gòu)。如圖所示，三支撐主軸的前中支距，對(duì)主軸組件剛度和抗震性的影響，要比前后支距地影響大得多，因此，需要合理確定。為了使主軸組件獲得很高的剛度可抗震性，前中之距可按兩支撐主軸的最佳只距來(lái)選取。由于三支撐的前后支距對(duì)主軸組件的性能影響較小，可根據(jù)結(jié)構(gòu)情況適當(dāng)確定。如果為了提高主軸的工作平穩(wěn)性，前后支距可適當(dāng)加大，如取。采用三支撐結(jié)構(gòu)時(shí)，一般不應(yīng)該把三個(gè)支撐處的軸承同時(shí)預(yù)緊，否則因箱孔及有關(guān)零件的制造誤差，會(huì)造成無(wú)法裝配或影響正常運(yùn)作。因此為了保證主軸組件的剛度和旋轉(zhuǎn)精度

39、，在三支撐中，其中兩個(gè)支撐需要預(yù)緊，稱(chēng)為緊支撐；另外一個(gè)支撐必須具有較大的間隙，即處于“浮動(dòng)”狀態(tài)，稱(chēng)為松支撐，顯然，其中一個(gè)緊支撐必須是前支撐，否則前支撐即使存有微小間隙，也會(huì)使主軸組件的動(dòng)態(tài)特性大為降低。試驗(yàn)表明，前中支撐為緊支撐、后支撐位松支撐，要比前后支撐位緊支撐、中支撐為松支撐的結(jié)構(gòu)靜態(tài)特性顯著提高。 5.1.5 主軸最佳跨距的確定(4)、主軸支承跨距 主軸跨距與懸伸量主軸支承跨距L是指主軸前-后或前-中支承反力作用點(diǎn)之間的距離，它是決定主軸組件剛度的主要因素之一，因?yàn)橹鬏S組件的剛度主要取決于主軸本身的剛度和主軸支承的剛度，而前者與支承跨距L 有關(guān)。 主軸組件的剛度與主軸受力后的端部

40、變形有關(guān)。主軸端部受力后，主軸和主軸的支承都會(huì)產(chǎn)生彈性變形，使主軸端部產(chǎn)生位移，根據(jù)位移疊加原理，主軸端部位移y由兩部分組成 式中：y1-剛性支承（假定支承不變形）上彈性主軸端部的位移。 y2-彈性支承上剛性主軸（假定主軸不變形）端部的位移。（1）剛性支承上彈性主軸端部的位移y1根據(jù)材料力學(xué)中兩支撐點(diǎn)梁和懸臂梁的撓度公式，可得： y1=a+= （厘米）式中：E主軸材料的彈性模量； I 主軸截面的平均慣性矩。當(dāng)主軸平均直徑為D,內(nèi)孔直徑為d時(shí)，I=；當(dāng)無(wú)孔時(shí)，;(2)彈性支承上剛性主軸端部的位移y2設(shè)前、后支承的剛度分別為，前后支承的彈性變形剛度分別為 式中：前支承的支反力， 后支承的支反力，

41、因此， ， 用相似三角形定理可求得： 整理后可得： 主軸端部位移： 合理的跨距可根據(jù)上式確定，最小撓度的條件為，這時(shí)的應(yīng)為合理跨距，式中用表示： 整理后得： 可以證明，該三次代數(shù)方程式只存在唯一的正實(shí)根，求解此方程較麻煩，為此可考慮用計(jì)算線圖來(lái)定，令綜合變量，代入上式，可解出： 系無(wú)量綱量，它表示抗彎剛度EI與主軸前支承剛度及懸伸量a的三次方的比值，由上式可知，僅是比值和的函數(shù)，故可用為參變量，為變量，做出的計(jì)算圖。（3）根據(jù)線圖法可以求解出最佳跨距L0，已知主軸孔徑為d=63mm，主軸前、后支承均選用 NN3000K（3182100）系列軸承，D1=115mm,D2=95mm,D=105mm

42、,a=110mm。計(jì)算前支承剛度 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式前軸承剛度=1700×D1.41=1700×1151.4=13.04×105Nmm后軸承直徑小于前軸承， 取則后軸承剛度計(jì)算綜合變量 主軸慣性矩I= (D4-d4)/6464（1054-634）=5.119×106mm4此處彈性模量E=2.1×105Nmm2 ,綜合變量=EIc1a3=2.1×105×5.119×10613.04×105×1103=0.619確定L0a在上圖中在橫坐標(biāo)上找出=0.619之點(diǎn)，向上作垂直線與KAKB =1.4的斜直線相交

43、，由點(diǎn)向左作水平線與縱坐標(biāo)軸相交，得L0a =2.8所以主軸最佳跨距L0=110×2.8=308mm。由于采用分離式主軸箱，沒(méi)有結(jié)構(gòu)等限制原因，所以主軸最佳跨距既是主軸實(shí)際跨距L=303mm。且不用采用三支承。5.2 主軸的驗(yàn)算機(jī)床在切削加工過(guò)程中，主軸的負(fù)荷較重，而允許的變形由很小，因此決定主軸結(jié)構(gòu)尺寸的主要因素是它的變形大小。對(duì)于普通機(jī)床的主軸，一般只進(jìn)行剛度驗(yàn)算。通常能滿(mǎn)足剛度要求的主軸，也能滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。只有重載荷的機(jī)床的主軸才進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算。對(duì)于高速主軸，還要進(jìn)行臨界轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算，以免發(fā)生共振。 一彎曲變形為主的機(jī)床主軸(如車(chē)床、銑床)，需要進(jìn)行彎曲剛度驗(yàn)算，以扭轉(zhuǎn)變形為主的機(jī)

44、床（如鉆床），需要進(jìn)行扭轉(zhuǎn)剛度驗(yàn)算。當(dāng)前主軸組件剛度驗(yàn)算方法較多，沒(méi)能統(tǒng)一，還屬近似計(jì)算，剛度的允許值也未做規(guī)定?？紤]動(dòng)態(tài)因素的計(jì)算方法，如根據(jù)部產(chǎn)生切削顫動(dòng)條件來(lái)確定主軸組件剛度，計(jì)算較為復(fù)雜?，F(xiàn)在仍多用靜態(tài)計(jì)算法，計(jì)算簡(jiǎn)單，也較適用。主軸彎曲剛度的驗(yàn)算；驗(yàn)算內(nèi)容有兩項(xiàng)：其一，驗(yàn)算主軸前支撐處的變形轉(zhuǎn)角，是否滿(mǎn)足軸承正常工作的要求；其二，驗(yàn)算主軸懸伸端處的變形位移y，是否滿(mǎn)足加工精度的要求。對(duì)于粗加工機(jī)床需要驗(yàn)算、y值；對(duì)于精加工或半精加工機(jī)床值需驗(yàn)算y值；對(duì)于可進(jìn)行粗加工由能進(jìn)行半精的機(jī)床（如臥式車(chē)床），需要驗(yàn)算值，同時(shí)還需要按不同加工條件驗(yàn)算y值。5.2.1 主軸組件彎曲剛度的驗(yàn)算對(duì)一般

45、設(shè)備中的主軸，主要進(jìn)行剛度驗(yàn)算。通常，如果能滿(mǎn)足剛度要求，也就能滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。只有對(duì)重載荷的主軸才需要進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算；對(duì)于高速主軸，有時(shí)需要進(jìn)行臨街轉(zhuǎn)速的驗(yàn)算，以防發(fā)生共振。（1）考慮機(jī)械效率，主軸最大輸出轉(zhuǎn)距.床身上最大加工直徑約為最大回轉(zhuǎn)直徑的50到60%,即加工工件直徑200mm,則半徑為0.1.（2）計(jì)算切削力 前后支撐力分別設(shè)為,.如上圖所示為主軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。主軸端部受到F力作用，產(chǎn)生彎曲形變，在主軸端部引起的撓度為YF。當(dāng)假設(shè)軸承為剛性支撐，主軸為彈性體，則主軸前端受力F后的彈性形變引起的撓度為Y1，即Y1=Fa33EI(La+1式中：代入數(shù)據(jù)得：Y1=2719.8×110

46、33×2.1×105×5.119×106×（308110+1）=0.00426mm當(dāng)假設(shè)主軸為剛體，支承件為剛性體，又前后支承的支反力分別為FA,FB,其支承剛度相應(yīng)為KA,KB,則主軸前端受力F后的彈性變形引起的撓度為F2,即Y2=FKA(1+KAKB)a2L2+2aL+1 代入數(shù)據(jù)得：Y2=2719.813.04×105×(2.4×11023082+2×110308+1)=0.00420mm根據(jù)疊加原理，主軸端部最大變形量YF是在剛性支承彈性主軸引起的主軸端部變形Y1和剛性主軸彈性支承引起的主軸端部變

47、形Y2的代數(shù)和，即YF=Y1+Y2=0.00426+0.00420=0.00846mm對(duì)一般設(shè)備，則取Y=0.0002L則YF=0.00846mm<0.0002L=0.0616mm符合要求。5.2.2 主軸組件扭轉(zhuǎn)剛度的驗(yàn)算對(duì)以扭轉(zhuǎn)變形為主的主軸，還要驗(yàn)算其扭轉(zhuǎn)剛度。通常要求其扭轉(zhuǎn)角在（2025）D的長(zhǎng)度內(nèi)不超過(guò)1o,即：=MnLGIR180O<10式中： Mn主軸傳遞的最大扭矩，單位為Nmm L計(jì)算長(zhǎng)度，取2025D,單位為mmG剪切彈性模量，對(duì)于鋼材為8.1×104Nmm2 IR軸截面極慣性矩，對(duì)于圓截面IR0.1D4,單位為mm4 D主軸直徑，單位為mm代入數(shù)據(jù)得=

48、2.7198×105×22×3088.1×104×0.1×1054×180o=0.08960<1o符合要求。5.2.3 主軸軸承壽命的驗(yàn)算在水平面：在水平面：考慮壓軸力FC=839.2N的影響的 因軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)中有中等沖擊載荷，又由于不受軸向力，查得載荷系數(shù)，取，則有： 軸承的壽命計(jì)算:所以按軸承的受力大小計(jì)算壽命 故該軸承NN3000K能滿(mǎn)足要求。7）主軸材料與熱處理材料為45鋼，調(diào)質(zhì)到220250HBS，主軸端部錐孔、定心軸頸或定心圓錐面等部位局部淬硬至HRC5055，軸徑應(yīng)淬硬。6）頭部尺寸的選擇 對(duì)機(jī)床主軸的頭部廣泛采用短圓周式結(jié)構(gòu)，懸伸短，剛度好。在此選擇B型，主軸前端軸徑D1=100mm,故選代號(hào)為6的B型結(jié)構(gòu)。其公稱(chēng)直徑D=106.375,、偏差為+0.010、D1=170、D2=133.4、d1=19.05、d2=14、d3=M6、B=25、=14、h=5。第6章 箱體與潤(rùn)滑的設(shè)計(jì)6.1 箱體的設(shè)計(jì)參考設(shè)計(jì)手冊(cè)11-1，鑄鐵減速器箱體結(jié)構(gòu)尺寸初步取如下5-1：表5-1名稱(chēng)符號(hào)減速器型及尺寸關(guān)系mm箱體壁厚=12mm箱蓋壁厚=12mm箱座凸緣厚度bb=1.5=18mm箱蓋凸緣厚度b1b1=1.5=18mm箱座底凸緣厚度b2b2=2.5=30mm表5-1 續(xù)名稱(chēng)符號(hào)減速器型及尺寸關(guān)系mm地