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1、.混凝土損傷塑性模型之小梁算例i=s 本帖最后由 blueshell 于 2009-3-2 10:54 編輯 /i/v9E 7N$T/D:e P 5Od 混凝土損傷塑性模型的收斂性一直是一個(gè)很頭疼的問(wèn)題,論壇中有不少高手提供了不少的思路和方法。本人也嘗試了包括ABA中提供的Riks等方法進(jìn)行了測(cè)試分析,最后采用位移加載法,成功實(shí)現(xiàn)模擬,現(xiàn)整理供討論。 q!O)DL基本資料:假想一根矩形鋼筋混凝土截面梁,梁長(zhǎng)10m,截面尺寸為0.5×0.8m,采用5跟鋼筋,每根鋼筋面積為0.0008m2(此處為假想值,截面配筋率為1%,鋼筋采用truss單元,embedded到20節(jié)點(diǎn)的混凝土單元中)

2、,混凝土材料采用Abaqus Verification Manual 2.2.24 Concrete damaged plasticity例子中給出的混凝土的參數(shù)。采用兩點(diǎn)加載,加載點(diǎn)距梁端3.5m。支座中心距梁端0.15m。模型采用位移加載法,控制位移值為0.05m,但算到一半多的時(shí)候,發(fā)現(xiàn)部分損傷值已超過(guò)0.9,就人為終止了計(jì)算。鋼筋未考慮塑性強(qiáng)化。(壓縮文件為完整inp文件) rocksoul 發(fā)表于 2009-2-19 21:34老兄,弄的不錯(cuò)哦。TYJ-T0q+z,O!3u 其實(shí)有限元軟件材料非線性計(jì)算不容易收斂真是一個(gè)令人頭疼的問(wèn)題。不收斂原因涉及本構(gòu)、網(wǎng)格質(zhì)量、模型幾何形狀等。你

3、這個(gè)位移加載法還不錯(cuò)。學(xué)習(xí)了。 blueshell 發(fā)表于 2009-2-19 21:40拜讀了混凝土損傷塑性模型應(yīng)用研究(結(jié)構(gòu)工程師 2008.04)一文,文中提到增強(qiáng)收斂性方法:Rx"Sq?tC“求解混凝土問(wèn)題,一般都會(huì)碰到計(jì)算收斂困難。特別是當(dāng)混凝土開(kāi)裂后,應(yīng)變能突然釋放,使計(jì)算變得極不穩(wěn)定。在ABAQUS中可用RIKS(弧長(zhǎng))法來(lái)處理這種不穩(wěn)定的非線性問(wèn)題,但作者通過(guò)反復(fù)試算發(fā)現(xiàn),此計(jì)算結(jié)果并不穩(wěn)定,初始弧長(zhǎng)的設(shè)置對(duì)其計(jì)算結(jié)果影響極大,故而舍棄。為了抓住混凝土材料的主要本質(zhì),作者認(rèn)為在材料參數(shù)上力求準(zhǔn)確,而在計(jì)算收斂困難及計(jì)算效率很低的情況下,可采用一定的措施來(lái)幫助收斂。歸納

4、如下:&yeI;j hp'p O (1)采用位移加載,初始步長(zhǎng)取0.005;并采用自動(dòng)時(shí)間步長(zhǎng)。WyE*KcC c9M(2)通過(guò)引入粘性系數(shù)對(duì)本構(gòu)方程進(jìn)行修正,考慮到過(guò)大的粘性系數(shù)會(huì)使結(jié)構(gòu)變“硬”。經(jīng)反復(fù)試算,粘性系數(shù)取0.0005可以獲得較理想的計(jì)算結(jié)果。VP+xz ? Q6J#? (3)打開(kāi)ABAQUS的連續(xù)性開(kāi)關(guān),(*controls,analysis=discoutinuous)關(guān)鍵詞來(lái)幫助收斂。,9UkNv*w/CrnB(4)在混凝土有限元分析中,能夠得到問(wèn)題的解有時(shí)遠(yuǎn)比單純追求計(jì)算精度更為重要,所以必要時(shí)還可以通過(guò)調(diào)整收斂設(shè)置(*controls)關(guān)鍵詞的力和位移收

5、斂準(zhǔn)則來(lái)使計(jì)算順利進(jìn)行?!?D(d9u O 5UZ6l/R%P|在此,想探討幾個(gè)問(wèn)題:6HPOxQ:$h1. 很多人都提到采用位移加載的效果更好,那么如何確定加載的位移總量和初始步長(zhǎng)?s Hm"Vq#f 2. 粘性系數(shù)如何選取更為合理?VG9a8D?-m tZ-D,Y 3. Riks method  or Modified Riks method  是一種計(jì)算非線性很有效的方法,為什么在混凝土開(kāi)裂計(jì)算反而比較困難? 4. 有不少人在用UMAT子程序做損傷塑性分析,其計(jì)算效果跟ABA自帶的concrete damage plasticity相比怎

6、樣?其收斂性又是如何處理的? rocksoul 發(fā)表于 2009-2-19 21:58i=s 本帖最后由 敦誠(chéng) 于 2009-3-2 12:16 編輯 /i!S8RN%U m1xYmc7jq0e'W粘性系數(shù)我以前好像算過(guò),沒(méi)有記錯(cuò)好像千分之一或二也會(huì)獲得不錯(cuò)效果的。+x u!yx+i R y 比較關(guān)系UAMT損傷本構(gòu)和aba自帶損傷本構(gòu)收斂性這個(gè)問(wèn)題,有做過(guò)不妨透漏下,郭版主可以談?wù)?%+i8QC uwq BW6Q90b5P0hA+U color=Red是dun敦,不是guo郭敦誠(chéng)/color 敦誠(chéng) 發(fā)表于 2009-3-2 11:34談?wù)剛€(gè)人對(duì)于abaqus中混凝土材料的理解吧!其實(shí)

7、準(zhǔn)靜態(tài)時(shí),混凝土在下降段的的網(wǎng)格依賴效應(yīng)是眾所周之的產(chǎn)生的原因是運(yùn)動(dòng)方程的退化?,F(xiàn)階段兩種方式可以較好解決的這一問(wèn)題,一種就是樓主所提供的加入粘性參數(shù)為了減緩在峰值以后的迅速跌落,混凝土材料在拉伸的過(guò)程中出現(xiàn)準(zhǔn)脆性斷裂,所以這種方式尤其是在研究混凝土受拉破壞的時(shí)候長(zhǎng)長(zhǎng)采用。另外一種就是比較熱門(mén)的梯度依賴?yán)碚?!這個(gè)我也就不多說(shuō)了!至于粘性系數(shù)選取,我比較贊同blueshell兄和rocksoul兄的意見(jiàn),千分之幾得到的效果還是比較合理的。對(duì)于blueshell兄的幾個(gè)問(wèn)題,我是這樣理解的。位移總量是根據(jù)一些試驗(yàn)來(lái)判斷的,一般是先找做過(guò)的試驗(yàn),然后確定模擬的位移加載量;初始增量一般都要設(shè)的很小1e

8、10,當(dāng)然如果選擇restart就沒(méi)有這個(gè)問(wèn)題了,你可以首先預(yù)測(cè)一下塑性開(kāi)始的位置,然后restat的時(shí)候?qū)⒃隽吭O(shè)的非常小就行了!比較贊同rocksoul兄的觀點(diǎn),千分之幾比較合理。(AmiD3A7I(3.Riks method  or Modified Riks method不能直接就是用,因?yàn)樵谑褂没¢L(zhǎng)法的時(shí)候,會(huì)出現(xiàn)負(fù)加載的情況,而混凝土材料的拉壓區(qū)別十分明顯,在計(jì)算拉伸的時(shí)候,riks發(fā)現(xiàn)施加拉伸載荷過(guò)不去,而壓縮能過(guò)得去,就認(rèn)為那里是分叉點(diǎn),然后開(kāi)始施加壓縮載荷,這樣就發(fā)生了ls所說(shuō)的情況了,一般riks是加在一個(gè)standard后面來(lái)計(jì)算的!我做過(guò)的umat與d

9、amage plastic在拉伸載荷與壓縮的時(shí)候比較像,但是在shear和rotation的時(shí)候差別還是很明顯的。umat收斂性就是注意應(yīng)力積分方式,這個(gè)說(shuō)起來(lái)就復(fù)雜了,我有半年的時(shí)間是在對(duì)于應(yīng)力積分進(jìn)行試驗(yàn)!呵呵-m!F h#MT個(gè)人觀點(diǎn),歡迎大家提出意見(jiàn)和建議! xiaoqg2003 發(fā)表于 2009-3-2 13:24文件好大, 我的機(jī)器要算一天一夜才能算完沒(méi)能用對(duì)稱性縮減一下規(guī)模就好了 blueshell 發(fā)表于 2009-3-2 14:24敦版主可是這一塊兒的高人了。拜讀過(guò)你不少的帖子,受益頗多。在此,也再提一下,后來(lái)才發(fā)現(xiàn)首帖中的inp文件中粘性參數(shù)取為0.0005,好像是比較大了

10、,估計(jì)跟計(jì)算能順利收斂也有關(guān)系。不過(guò),現(xiàn)在沒(méi)有時(shí)間去做對(duì)比分析了。?6O/e'v33l你提到的在收斂性問(wèn)題嚴(yán)重的步之前考慮采用restart的方法很好,應(yīng)能節(jié)省大量分析時(shí)間。關(guān)于弧長(zhǎng)法,我用上邊的模型也算過(guò),確實(shí)也獲得了負(fù)加載的情況。Umat就更復(fù)雜了,還得花時(shí)間去學(xué)習(xí)學(xué)習(xí)!'NfhU'y+BNn*p 回應(yīng)xiaoqg2003,這個(gè)模型雖然是根小梁,但涉及開(kāi)裂,網(wǎng)格劃分較密,且增量步一般也比較小,所以,計(jì)算起來(lái)是很費(fèi)時(shí)的,我的那個(gè)計(jì)算結(jié)果文件都超過(guò)2G!得配個(gè)powerful的計(jì)算機(jī)!呵呵 敦誠(chéng) 發(fā)表于 2009-3-3 18:15re:100Mcayg;aIgblue

11、shell兄過(guò)獎(jiǎng)了,我那是什么高手啊,就是本科一直到碩士做混凝土方面較多!其實(shí)根據(jù)個(gè)人經(jīng)驗(yàn)來(lái)看,一般選擇standard來(lái)做混凝土損傷的話加了rebar或者鋼筋,計(jì)算會(huì)順利一些,收斂性能也好了很多!但是要是單純做素混凝土的損傷還是應(yīng)該選擇explicit,但是在加載的時(shí)候速度要足夠??!確保整個(gè)過(guò)程是準(zhǔn)靜態(tài)的! bb20040128 發(fā)表于 2009-3-9 20:47quote精品啊,學(xué)習(xí)了!"jR85H:W1c;l5談?wù)剛€(gè)人對(duì)于abaqus中混凝土材料的理解吧!3S:rUH6l;B其實(shí)準(zhǔn)靜態(tài)時(shí),混凝土在下降段的的網(wǎng)格依賴效應(yīng)是眾所周之的產(chǎn)生的原因是運(yùn)動(dòng)方程的退化。5e-_n4Tw*

12、C-J4L現(xiàn)階段兩種方式可以較好解決的這一問(wèn)題,一種就是樓主所 .1o _-WJ+yYsize=2color=#999999敦誠(chéng) 發(fā)表于 2009-3-2 11:34/color url= WT!K;e|RPcolor=blacksize=2敦誠(chéng) 版主/size%ITIF*l!F%isize=2個(gè)人認(rèn)為版主所說(shuō)第三點(diǎn)的分叉點(diǎn)不應(yīng)該是指計(jì)算這種情況的時(shí)候的分叉點(diǎn) 導(dǎo)致弧長(zhǎng)法計(jì)算會(huì)出現(xiàn)的問(wèn)題的分叉點(diǎn) 我以我個(gè)人的理解 舉個(gè)例子說(shuō)下 軸心受壓的理想桿件 承受一定軸力后 會(huì)出現(xiàn)分叉點(diǎn) 穩(wěn)定一條路徑 強(qiáng)度一條路徑 具有不連續(xù)響應(yīng)趨勢(shì)  這個(gè)是弧長(zhǎng)法計(jì)算無(wú)法解決的 對(duì)于混凝土的計(jì)算 我

13、不太懂 但是我認(rèn)為結(jié)構(gòu)響應(yīng)應(yīng)該是連續(xù)的 應(yīng)該可以用弧長(zhǎng)法直接計(jì)算 這是我個(gè)人看法  版主長(zhǎng)期做混凝土的 請(qǐng)指教/size/color 敦誠(chéng) 發(fā)表于 2009-3-14 15:48quoteK%r D(H7l; 敦誠(chéng) 版主D3s6vE 個(gè)人認(rèn)為版主所說(shuō)第三點(diǎn)的分叉點(diǎn)不應(yīng)該是指計(jì)算這種情況的時(shí)候的分叉點(diǎn) 導(dǎo)致弧長(zhǎng)法計(jì)算會(huì)出現(xiàn)的問(wèn)題的分叉點(diǎn) 我以我個(gè)人的理解 舉個(gè)例子說(shuō)下 軸心受壓的理想桿件 承受一定軸力后 會(huì)出現(xiàn)分叉點(diǎn) 穩(wěn)定一條 .%Hb$V wf'?uU size=2color=#999999bb20040128 發(fā)表于 2009-3-9 20:47/color ur

14、l=N,F/r/FNc i T6|:K e#XD9fg2m re:bb20040128兄e:.5(t&kV8cl其實(shí)我所指的分叉并不是分叉理論時(shí)的分叉,我也就是借用了一下這個(gè)術(shù)語(yǔ),不好意識(shí)啊!$BZ3c8c4f Y D其實(shí)riks對(duì)于結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的分叉求解是可以的,但是對(duì)于材料失穩(wěn),尤其是混凝土材料時(shí)候就不好用,其實(shí)簡(jiǎn)單的材料失穩(wěn)談不上什么分叉理論,但是在abaqus計(jì)算中這個(gè)比較簡(jiǎn)單的下降段就會(huì)遇到麻煩,根本原因不在于求解的技巧,而是在于計(jì)算理論本身就存在問(wèn)題,為了彌補(bǔ)這一問(wèn)題,一下方法被采用了,首先riks對(duì)于這樣的問(wèn)題本身并不是專屬的,但是它的無(wú)量綱形式以及平衡點(diǎn)的求解方式使得它對(duì)于

15、失穩(wěn)結(jié)構(gòu)方面能夠計(jì)算出下降段,而混凝土結(jié)構(gòu)也會(huì)有下降段,所以在此相當(dāng)于做了個(gè)借用!)Q;Oo4pHR)c 但是用于這種借用本來(lái)就沒(méi)有什么特別的針對(duì)性(即針對(duì)材料失穩(wěn)實(shí)質(zhì)是運(yùn)動(dòng),平衡方程的退化),所以出了毛病是很正常的, I;L8slJq4U,U_當(dāng)時(shí)的第三點(diǎn)也是我在解決這些問(wèn)題時(shí)采用的一種方法,實(shí)話實(shí)說(shuō)的話效果還是一般!i&Tcp!x5q 請(qǐng)bb20040128兄多多指導(dǎo)?。?bb20040128 發(fā)表于 2009-3-16 13:46quotedc(ieiY %h&Ot'y!it re:bb20040128兄 x)mB*?o/jvK 其實(shí)我所指的分叉并不是分叉理論時(shí)的

16、分叉,我也就是借用了一下這個(gè)術(shù)語(yǔ),不好意識(shí)??!*P3?9| m+V 其實(shí)riks對(duì)于結(jié)構(gòu)失穩(wěn)的分叉求解是可以的,但是對(duì)于材料失穩(wěn),尤其是混凝土材料時(shí)候就不好用,其實(shí)簡(jiǎn) . size=2color=#999999敦誠(chéng) 發(fā)表于 2009-3-14 15:48/color url=HL7En b/G 呵呵 是俺學(xué)習(xí)啦 謝謝 dlx850113 發(fā)表于 2009-4-1 15:23樓主  你的文章已經(jīng)拜讀了 非常不錯(cuò)  但是參數(shù)設(shè)置方面我還是有點(diǎn)困惑 比如剪脹角ABA給出的是15E)lG1dZz(d 還有壓縮時(shí)貌似給出了 recovery factor,其值為1

17、.0 再提混凝土彈塑性損傷模型的參數(shù)定義在網(wǎng)上查了很多資料,幾乎沒(méi)有一個(gè)對(duì)這里面的參數(shù)進(jìn)行過(guò)解釋或者對(duì)其有根據(jù)的來(lái)源進(jìn)行闡述,所以這里再討論一下。1b2t4J3D0j$t'I vbIr-p'Mb F S我對(duì)混凝土C50,根據(jù)混凝土規(guī)范附錄C中的單軸受壓受拉應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,進(jìn)行了求解,詳細(xì)見(jiàn)附件。 o5Yv:G5|U0J6I1zZr 問(wèn)題:1.受壓真實(shí)應(yīng)力塑性應(yīng)變起點(diǎn)的確定從附件中可知塑性應(yīng)變由正的轉(zhuǎn)變?yōu)樨?fù)值(因?yàn)槭軌海?,那么起點(diǎn)是不是就是在0的地方?2.受拉真實(shí)應(yīng)力塑性應(yīng)變起點(diǎn)的確定從附件中可知塑性應(yīng)變均由正的,起點(diǎn)是不該從那一點(diǎn)開(kāi)始呢? 3.彈性模量的確定3.1 從附件受壓曲線

18、應(yīng)力應(yīng)變求出的彈性模量3.2從附件受拉曲線應(yīng)力應(yīng)變求出的彈性模量3.3由規(guī)范查得混凝土受壓受拉彈性模量3an8C"i%ktR P其中3.1值和3.3值接近,但是3.2得值就差得比較多,此時(shí)該如何取?3)YQs;qL*k54Lo4.如何由塑性應(yīng)變求受拉受壓損傷參數(shù)?5.如何確定在循環(huán)荷載下得Wt和Wc值?+3O 1p|wei1012 發(fā)表于 2007-6-15 20:31對(duì)于上面我發(fā)的幾個(gè)問(wèn)題我現(xiàn)在就自己回答一下:1lbI#OY"Uw1.起點(diǎn)就是混凝土塑性應(yīng)變?yōu)?的點(diǎn),這個(gè)是和abaqus中的定義要求統(tǒng)一的;2.根據(jù)abaqus中混凝土的受拉曲線來(lái)看,應(yīng)該就是從受拉開(kāi)裂應(yīng)變那

19、點(diǎn)開(kāi)始的;3.彈性模量就取受壓的彈性模量。如果是對(duì)結(jié)構(gòu)而言,這個(gè)影響不會(huì)太大;如果是對(duì)試驗(yàn)試件,那么應(yīng)該用實(shí)驗(yàn)得到這個(gè)值;/D cPjm4.受拉受壓損傷參數(shù) 根據(jù)參考資料取獲得的。最好的損傷曲線應(yīng)該是abaqus中幫助文檔里面的verification2.2.23了。5.在循環(huán)荷載下得Wt和Wc:一般為了簡(jiǎn)化計(jì)算,就直接取Wt0,Wc1。 wsg 發(fā)表于 2007-9-5 10:12請(qǐng)問(wèn)wei1012 ,你給出的附件里面確定是C50的數(shù)據(jù)嗎?你說(shuō)采用的是混凝土規(guī)范附錄C中的單軸受壓受拉應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,可是我對(duì)照了一下,你的數(shù)據(jù)好像不是C50的。難道采用的是fcm對(duì)應(yīng)的參數(shù)值? 另外有問(wèn)題想問(wèn):

20、采用該應(yīng)力應(yīng)變曲線需要對(duì)著表C.1.2來(lái)選取參數(shù),公式中的混凝土單軸抗壓強(qiáng)度f(wàn)c*可以是fck、fc或fcm。C20的fck只有13.4,而表C.1.2只給出了fc*15數(shù)值以后的參數(shù)值,這樣想通過(guò)插值獲得參數(shù)都不能,請(qǐng)問(wèn)該如何解決這個(gè)問(wèn)題? 2. 彈性模量可否去規(guī)范給出的受壓受拉彈性模量? shashami 發(fā)表于 2007-10-8 23:23第一個(gè)和第二個(gè)問(wèn)題wei1012 說(shuō)的很對(duì)后面幾個(gè)參數(shù)不是可以根據(jù)規(guī)范和混凝土強(qiáng)度計(jì)算得出的嗎?如果有實(shí)驗(yàn)當(dāng)然更好 淵源1983 發(fā)表于 2007-10-23 20:56這么好的帖子不能沉哦 繼續(xù)頂起來(lái)。另外在提一個(gè)問(wèn)題:AXzb1A我用規(guī)范提供的數(shù)

21、據(jù)算C30 受壓塑性應(yīng)變?nèi)秦?fù)值k我的塑性應(yīng)變值取不到0值 那么按照LZ的的觀點(diǎn)這個(gè)起點(diǎn)我取什么呢?FK2d#v7T7Qfc 取的是標(biāo)準(zhǔn)值 E取的3E4 南柯一夢(mèng) 發(fā)表于 2007-10-31 22:35本人也曾對(duì)此問(wèn)題研究過(guò)好長(zhǎng)時(shí)間,據(jù)文獻(xiàn)知受拉受壓損傷參數(shù)應(yīng)該是根據(jù)混凝土的滯洄曲線得出的,估計(jì)沒(méi)有一個(gè)統(tǒng)一的公式計(jì)算。 xj983 發(fā)表于 2008-1-20 20:34幫定一下,盼望牛人將混凝土規(guī)范,c30-c60的都計(jì)算一遍就好了斑竹,用于計(jì)算收斂性如何呢 kawakuki 發(fā)表于 2008-1-28 09:36樓主采用的參數(shù)如何定出?C50的c應(yīng)該取值為1920×10-6,為何

22、取1781×10-6?a應(yīng)該取1.78為何取1.906?有什么說(shuō)法么?向ABA轉(zhuǎn)換的公式出處在哪里?請(qǐng)指教,謝謝。/size/font albertyu 發(fā)表于 2008-5-28 21:45目前對(duì),損傷參數(shù)的確定還是一個(gè)難題,大多數(shù)只能通過(guò)實(shí)驗(yàn)獲取.然而在我過(guò)去的研究中發(fā)現(xiàn),損傷參數(shù)的引入對(duì)單向加載的模擬影響并不大. caliber 發(fā)表于 2008-11-23 10:58其實(shí)關(guān)于混凝土損傷參數(shù)的確定是難以有統(tǒng)一的結(jié)果,最合適的方法是試驗(yàn)數(shù)據(jù)。但這個(gè)數(shù)據(jù)僅對(duì)非常接近試驗(yàn)的各種狀態(tài)下才是有效而真實(shí)的。在工程實(shí)踐計(jì)算中你可以發(fā)現(xiàn),其實(shí)其影響是非常有限的。通過(guò)取不同的損傷參數(shù)對(duì)宏觀的結(jié)果

23、的影響基本可以忽略,當(dāng)然做試驗(yàn)對(duì)照是另當(dāng)別論了。彈性模量可以取進(jìn)入塑性臨界狀態(tài)的割線模量。 ABAQUS Concrete damaged plasticity中混凝土的損傷變量D的計(jì)算方法大家都知道ABAQUS中認(rèn)為損傷變量是塑性應(yīng)變、溫度、場(chǎng)變量的函數(shù).即損傷變量取值可從0(代表無(wú)損傷)到1(完全失去強(qiáng)度)但是,ABAQUS幫助文檔中并未給出損傷變量Dt,Dc的相應(yīng)計(jì)算公式,如果不輸入損傷變量,那就不是塑性損傷模型了,而稱之為塑性模型。那損傷變量如何計(jì)算呢?首先我們了解下?lián)p傷變量,損傷是指在單調(diào)加載或重復(fù)加載下,材料性質(zhì)所產(chǎn)生的一種劣化現(xiàn)象,材料的損傷可以用損傷變量來(lái)描述,損傷變量是力學(xué)中

24、描述材料內(nèi)部性質(zhì)劣化的宏觀變量,它的定義有很多種,有各向同性彈性損傷模型,各向異性彈性損傷模型,彈塑性損傷模型和隨即損傷模型等等,因此損傷變量的定義也有很多種。這里個(gè)人推薦兩種比較經(jīng)典的損傷模型的損傷變量計(jì)算方法,可近似用與ABAQUS計(jì)算。1:經(jīng)典損傷理論的混凝土損傷變量計(jì)算方法:                 D=1-Es/E0其中Es為應(yīng)力應(yīng)變曲線上任一點(diǎn)的割線模量。(經(jīng)過(guò)分析,該公式為彈性損傷模型,計(jì)算的損傷變量偏大,不適合ABAQUS塑性損傷計(jì)算,輸入后會(huì)報(bào)錯(cuò))2

25、:Mazars模型混凝土損傷變量計(jì)算方法:式中:A,B為材料常數(shù),由實(shí)驗(yàn)確定,對(duì)一般混凝土材料0.7<A<1, 104<B<105,f為對(duì)應(yīng)于f的應(yīng)變。(計(jì)算公式較復(fù)雜,但有實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)說(shuō)話,可信度高,可以參考)3:適合鋼纖維混凝土損傷變量計(jì)算方法:根據(jù)材料的全應(yīng)力-應(yīng)變曲線特征,選擇Weibull分布的密度函數(shù)模擬全應(yīng)力應(yīng)變曲線,又因?yàn)椴牧系膹?qiáng)度服從Weibull統(tǒng)計(jì)分布,可認(rèn)為材料的損傷變量D也服從該分布:式中pk,pk為峰荷應(yīng)變值、峰值應(yīng)力。還有其他的一些模型以后再補(bǔ)充以上為個(gè)人愚見(jiàn),若有不妥,歡迎拍磚!1:經(jīng)典損傷理論的混凝土損傷變量計(jì)算方法:  

26、0;              D=1-Es/E0其中Es為應(yīng)力應(yīng)變曲線上任一點(diǎn)的割線模量。(直觀并且計(jì)算起來(lái)非常簡(jiǎn)單,個(gè)人強(qiáng)烈推薦)請(qǐng)問(wèn),這里計(jì)算Es時(shí),應(yīng)變不是INELASTIC PLASTIC吧?為何我計(jì)算后 帶入abaqus 中時(shí)出現(xiàn)錯(cuò)誤呢?”During the conversion from crushing to plastic strain abaqus found negative and/or decreasing values of plastic strain. Veri

27、fy that the degradation data under *concrete compression damage is correct“#42007-10-31 12:53    1的公式是有點(diǎn)問(wèn)題 這個(gè)公式采用的Es斜率起點(diǎn)在零點(diǎn)處而損傷公式里面采用的E起點(diǎn)實(shí)在塑性應(yīng)變處 但是ABA定義塑性應(yīng)變又是基于D的感覺(jué)ABA對(duì)于塑性損傷模型定義的一套公式是一種循環(huán)公式就是這個(gè)變量基于那個(gè)變量 那個(gè)變量又基于這個(gè)變量象這里的塑性應(yīng)變和損傷變量就是互相定義計(jì)算的時(shí)候不知道怎么輸入#52007-10-31 13:14    zyy1983 wrote:

28、 1的公式是有點(diǎn)問(wèn)題 這個(gè)公式采用的Es斜率起點(diǎn)在零點(diǎn)處而損傷公式里面采用的E起點(diǎn)實(shí)在塑性應(yīng)變處 但是ABA定義塑性應(yīng)變又是基于D的感覺(jué)ABA對(duì)于塑性損傷模型定義的一套公式是一種循環(huán)公式就是這個(gè)變量基于那個(gè)變量 . 對(duì),經(jīng)過(guò)分析可知:經(jīng)典損傷理論的混凝土損傷變量計(jì)算方法并不適用與ABAQUS計(jì)算按該公式輸入后確實(shí)會(huì)出現(xiàn)如下錯(cuò)誤:”During the conversion from crushing to plastic strain abaqus found negative and/or decreasing values of plastic strain. Verify that th

29、e degradation data under *concrete compression damage is correct“也就是說(shuō)按(1)式計(jì)算結(jié)果損傷變量偏大,導(dǎo)致計(jì)算得到的塑性應(yīng)變值隨著非彈性應(yīng)變的增加變?yōu)樨?fù)值或減小,ABAQUS認(rèn)為損傷變量定義有錯(cuò)誤。感覺(jué)ABAQUS理論手冊(cè)不太全面了。#72007-10-31 14:38    herojoe wrote: 那怎么辦呀?要是用2公式的話,沒(méi)有試驗(yàn)呀難道用嘗試法,呵呵 不要著急,我在測(cè)試當(dāng)中,在近期給與調(diào)試結(jié)果。論壇以前都沒(méi)有專門(mén)討論損傷變量的計(jì)算方法。并且ABAQUS理論手冊(cè)中說(shuō)的也很含糊,要怪就要ABAQU

30、S公司不給計(jì)算公式了。但是ABAQUS中混凝土塑性損傷模型的損傷思路確實(shí)很明確:即描述損傷問(wèn)題時(shí)用損傷因子D=1-=(A-A')/A其中A為無(wú)損傷狀態(tài)的橫截面面積,A'為損傷后的有效承載截面積。然而在受損材料中,從細(xì)觀上對(duì)缺陷形式和損傷確定有效承載面積A'是很困難的,因此為了間接測(cè)定損傷,通過(guò)應(yīng)變等價(jià)原理認(rèn)為D=1-E'/E其中E'為受損材料彈性模量,也稱為有效彈性模量。E的計(jì)算原理為卸載線的斜率。但是關(guān)鍵問(wèn)題是:ABAQUS并未給出卸載線的斜率怎么計(jì)算,近似用割線模量Es代替的話計(jì)算的損傷變量又偏大,最后導(dǎo)致submit job后出現(xiàn)報(bào)警,只能通過(guò)其他

31、損傷變量計(jì)算方法來(lái)計(jì)算D了。這個(gè)問(wèn)題還有待進(jìn)一步商榷。#92007-11-1 10:13    cyasj_whu 老大,有辦法了嗎?還有,就是想請(qǐng)教。我在做構(gòu)件的骨架曲線時(shí)也要考慮損傷嗎?用塑性模型可以嗎?我之前用了塑性模型來(lái)模擬過(guò)一個(gè)試驗(yàn)結(jié)果,在軸壓比較小的時(shí)候吻合的還是蠻好的,可軸壓比較大時(shí)就有差距了,我認(rèn)為是混凝土本構(gòu)有問(wèn)題,因?yàn)槲也捎玫膯屋S應(yīng)力應(yīng)變,可在鋼管混凝土中,混凝土應(yīng)該是三向受力狀態(tài),所以在軸壓比較大時(shí)就出現(xiàn)了偏差。不知道我的分析對(duì)不對(duì),請(qǐng)大俠指教。謝謝!#112007-11-1 15:29    根據(jù)測(cè)試.第一種方法為彈性損傷模型,計(jì)

32、算出的損傷變量必會(huì)出現(xiàn)如下錯(cuò)誤”During the conversion from crushing to plastic strain abaqus found negative and/or decreasing values of plastic strain. Verify that the degradation data under *concrete compression damage is correct“不適合ABAQUS計(jì)算按照第二種方法,根據(jù)著名Mazars損傷演化得的損傷變量通過(guò)計(jì)算,適合ABAQUS對(duì)混凝土計(jì)算,第三種方法適合對(duì)鋼纖維混凝土計(jì)算。問(wèn)題解決。cyas

33、j_whu 修改于2007-11-01 15:32#122007-11-1 15:48    herojoe wrote: 我在做構(gòu)件的骨架曲線時(shí)也要考慮損傷嗎?用塑性模型可以嗎?我之前用了塑性模型來(lái)模擬過(guò)一個(gè)試驗(yàn)結(jié)果,在軸壓比較小的時(shí)候吻合的還是蠻好的,可軸壓比較大時(shí)就有差距了,我認(rèn)為是混凝土本構(gòu)有問(wèn)題,因?yàn)槲也捎玫膯屋S應(yīng)力應(yīng)變,可在鋼管混凝土中,混凝土應(yīng)該是三向受力狀態(tài),所以在軸壓比較大時(shí)就出現(xiàn)了偏差。不知道我的分析對(duì)不對(duì)1:不輸入損傷變量,就是塑性模型了,原理基于彈塑性力學(xué),當(dāng)然可以用。2:輸入的是單軸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系沒(méi)錯(cuò),約束混凝土是三向受力,軟件根據(jù)你輸入的單軸應(yīng)力

34、-應(yīng)變關(guān)系運(yùn)用一定的關(guān)系(比如,破壞準(zhǔn)則、非線性指標(biāo)、等效應(yīng)力-應(yīng)變等)將單軸泛化到多軸。其實(shí)有些東西還是需要力學(xué)專業(yè)的專家們來(lái)解釋,對(duì)于非力學(xué)專業(yè),比如說(shuō)我,除了學(xué)習(xí)三大力學(xué)外,光個(gè)損傷力學(xué)就把我整“損傷“了。更何況還有其他的比如塑性力學(xué)、固體力學(xué)、斷裂力學(xué)、連續(xù)介質(zhì)力學(xué)等等等等。#132007-11-1 16:36    謝謝,cyasj_whu !挺幽默的哈!1、那我就用第2種算法先嘗試一下,那這樣的話,我的A.B值就要自己嘗試了。能否給個(gè)推薦值呢2、你說(shuō)根據(jù)一定關(guān)系(比如,破壞準(zhǔn)則,非線性指標(biāo)、等效應(yīng)力-應(yīng)變等)將單軸泛化到多軸,那我能不能在ABAQUS中修改這些準(zhǔn)

35、則呢,因?yàn)槲矣X(jué)得ABAQUS在將單軸轉(zhuǎn)化為三軸的時(shí)候,混凝土的峰值提高的不多。呵呵,不好意思,老麻煩你#142007-11-26 15:32    我用方法2做了損傷變量,結(jié)果還是顯示During the conversion from crushing to plastic strain abaqus found negative and/or decreasing values of plastic strain. Verify that the degradation data under *concrete compression damage is correct

36、“錯(cuò)誤,怎么辦呢?謝謝#152007-11-27 16:52    怎么會(huì)呢?我經(jīng)過(guò)測(cè)試了的,用該公式不會(huì)出現(xiàn)那種錯(cuò)誤,而且有些人用過(guò)了沒(méi)出錯(cuò),咋到你那就有問(wèn)題了呢.你要注意A,B的取值。我這列的是拉損傷,你查詢下參考文獻(xiàn),拉損傷與壓損傷的A,B取值范圍不一樣。cyasj_whu 修改于2007-11-27 17:10#162007-11-28 11:33    我受拉的時(shí)候A取得0.8,B取得50000.受壓的時(shí)候A=1.3,B=1500,不知道有沒(méi)有問(wèn)題,而且我算受壓的時(shí)候到了最后Dc值超過(guò)1了。到底是哪出錯(cuò)了呢?這個(gè)公式是不是適用于所有的本構(gòu)關(guān)系?

37、#172008-1-15 19:03    推薦一篇論文,基于能量損失的混凝土損傷模型,余志武#182008-1-15 19:39    幾個(gè)月前參考樓上說(shuō)的那篇文獻(xiàn)計(jì)算過(guò)損傷變量,效果還行,就是很難收斂,我也不知道到底要怎么調(diào)。#192008-1-15 21:10    樓上的 你如果要設(shè)定受拉損傷的時(shí)候 把塑性應(yīng)變稍微調(diào)大一些再試試(對(duì)比單軸受拉曲線)#202008-1-17 10:26    chenjuan62 : 你說(shuō)效果還行是什么意思,收斂嗎?不收斂你怎么看出效果還行的?#212008-1-17 21:

38、42    我說(shuō)的是計(jì)算的損傷變量,提交任務(wù)也沒(méi)有報(bào)錯(cuò),只是算不過(guò)去,用vertification2.2.23里的那段本構(gòu)也算不過(guò)去。#222008-1-18 10:37    提交任務(wù)得時(shí)候都沒(méi)有報(bào)錯(cuò)已經(jīng)不同意了,我算得提交任務(wù)得時(shí)候就不行了。為什么我用上面得方法算得就出錯(cuò)那#232008-1-18 16:58    如果損傷太大,提交文件得時(shí)候就直接出錯(cuò)了,那么怎樣調(diào)節(jié)一下它才能不出錯(cuò)那?#242008-3-4 11:44    自己調(diào)整損傷量值D 可以通過(guò)文件的提交可是在答辯時(shí) 應(yīng)該有依據(jù)拜托 樓上的兄弟們

39、Mazars模型混凝土損傷變量計(jì)算方法的相關(guān)文獻(xiàn)和書(shū)籍介紹一下謝了 還有一個(gè)問(wèn)題就是 鋼板的材料 為什么你們都沒(méi)有考慮其循環(huán)荷載下的強(qiáng)化準(zhǔn)則呢我定義的是*hardening=COMBINED,DATA TYPE=HALF CYCLE4.20E+08,        04.70E+08,        0.02365.00E+08,        0.26.00E+08,        0.5*Cyclic Hardening3.5e+0

40、7, 0.014615.4e+07,  0.0703  7e+07, 0.131497.8e+07, 0.18993#252008-3-5 15:53    我計(jì)算的時(shí)候鋼管用的線性隨動(dòng)強(qiáng)化模型,因?yàn)榉蔷€性的不會(huì)定義,請(qǐng)教liqian25420怎么定義阿,把你的定義的鋼材弄進(jìn)去,提交任務(wù)時(shí)提示出錯(cuò)。我用線性隨動(dòng)強(qiáng)化算得骨架曲線數(shù)值比試驗(yàn)值低,不知道用非線性隨動(dòng)強(qiáng)化怎樣。#262008-7-30 09:44    在ANSYS上能不能模擬損傷,如何在圖上顯示出來(lái)?高手請(qǐng)指點(diǎn)一下,謝謝!#272009-3-17 13:

41、36    0 分 誰(shuí)有Mazars模型混凝土損傷變量計(jì)算方法的相關(guān)文獻(xiàn)和書(shū)籍介紹一下謝了#282009-3-18 10:12    0 分 lily8232 wrote: 我用方法2做了損傷變量,結(jié)果還是顯示During the conversion from crushing to plastic strain abaqus found negative and/or decreasing values of plastic strain. Verify that the degradation data under *concret . 我計(jì)算時(shí)也

42、出現(xiàn)了此現(xiàn)象,肯定是損傷因子計(jì)算有問(wèn)題。不知道怎么算???哪位高手指點(diǎn)下啊窗體底端#12007-5-25 18:22    以前沒(méi)用過(guò)弧長(zhǎng)法,現(xiàn)在需用它做一個(gè)靜力彈塑性分析,在一結(jié)構(gòu)中施加水平力(是通過(guò)重力形式施加的,只是重力加速度方向改為水平方向),觀察力與位移的關(guān)系,但是出現(xiàn)一個(gè)問(wèn)題就是當(dāng)計(jì)算到一定程度以后,增量步開(kāi)始出現(xiàn)負(fù)值,也許正常計(jì)算也是這樣,可以解釋為超過(guò)結(jié)構(gòu)的極限承載力,出現(xiàn)了下降段。但是提取結(jié)果一看卻發(fā)現(xiàn)后期頂層位移開(kāi)始逐漸減小。不知是何原因?   還有一個(gè)問(wèn)題,我試圖采用位移方式施加,但是算到一定程度,開(kāi)始退出,錯(cuò)誤如下:A zero d

43、isplacement solution was found in the first iteration of a riks step. The analysis cannot proceed. The most likely cause is that all displacement degrees-of-freedom are constrained to be zero.請(qǐng)問(wèn)是材料極限強(qiáng)度達(dá)到了極限強(qiáng)度,但是還沒(méi)有產(chǎn)生大位移即極限應(yīng)變?cè)O(shè)置太小的原因造成的嗎? 請(qǐng)高手指點(diǎn)!謝謝#22007-5-26 03:40    不論是位移加載還是FORCE加載,都應(yīng)該是加在邊

44、界條件上,因此無(wú)論是什么模型和什么iteration方法,位移加載時(shí),位移是持續(xù)穩(wěn)定地增長(zhǎng)的. FORCE加載也是這樣,只是當(dāng)結(jié)構(gòu)達(dá)到極限荷載時(shí), 結(jié)構(gòu)將不能繼續(xù)承載,程序?qū)?huì)提示不能收斂#32007-5-26 15:40    理論上講,應(yīng)該是這樣在靜力荷載作用,結(jié)構(gòu)位移應(yīng)該是有增無(wú)減的。但是我在用riks法進(jìn)行靜力分析試圖得到其結(jié)構(gòu)從到屈曲后的性能。但是缺算的結(jié)果確實(shí)是在位移增大到一定程度后,出現(xiàn)了減小。這是和我以前做過(guò)靜力所不同的,也是以前所沒(méi)見(jiàn)過(guò)的問(wèn)題。不過(guò)以前再結(jié)構(gòu)靜力分析時(shí)沒(méi)有用過(guò)riks方法。因?yàn)閞iks在做彈塑性靜力分析更容易收斂,并且可以做出力-位移曲線。

45、但是出現(xiàn)了上述問(wèn)題。如果兄臺(tái)有時(shí)間倒是可以做做試試。我上述題目所顯示的錯(cuò)誤信息有意味什么呢。懇求答復(fù)!   謝謝!#42007-5-26 15:44    另外我還要補(bǔ)充一句,當(dāng)結(jié)構(gòu)超過(guò)了其極限承載力,用弧長(zhǎng)法一般依然可以收斂的,只是荷載會(huì)調(diào)整變小而已。所以,事實(shí)上弧長(zhǎng)法是可以做出結(jié)構(gòu)的下降段的。有時(shí)間咱們可以共同研究一下弧長(zhǎng)法的用處及使用方法。還望不吝賜教。#52007-5-26 22:05    我在做考慮結(jié)構(gòu)的壓柑失穩(wěn)影響的時(shí)候, 也出現(xiàn)過(guò)類(lèi)似情況; 當(dāng)改變一些“脆弱”桿件的本構(gòu)時(shí),會(huì)呈現(xiàn)不同的XY值曲線, 當(dāng)本構(gòu)較弱時(shí),有一些

46、情況是結(jié)構(gòu)的力,到了最大值后下降,然后按彈性的E為斜率,位移不斷減小,這就是LZ說(shuō)的情況;   事實(shí)是計(jì)算的問(wèn)題,當(dāng)所加荷載結(jié)構(gòu)不能承受時(shí), 有可能會(huì)出現(xiàn)兩種情況, 一,結(jié)構(gòu)被壓屈,承載力下降,但位移仍然增大; 二,結(jié)構(gòu)被壓屈,出現(xiàn)塑性的情況下“卸載”,即位移減小, 位移-荷載曲線很類(lèi)似滯回曲線的形狀;   這是我做算例所發(fā)現(xiàn)的情況, 由于我對(duì)具體的算法及有限元理論了解有限, 希望能有人解答。#62007-5-26 22:35    我想請(qǐng)教的是怎么樣才可以時(shí)結(jié)構(gòu)采用力加載的方式,能夠出現(xiàn)樓上所說(shuō)結(jié)構(gòu)進(jìn)入塑性,而位移繼續(xù)增大,同時(shí)可以

47、出現(xiàn)卸載的下降段呢。我在稍有變動(dòng)的結(jié)構(gòu)模型中計(jì)算時(shí)描繪出了下降段,但是同樣的設(shè)置,同樣的材料本構(gòu),另一個(gè)模型卻不能分析出下降段,這是什么原因呢?#72007-5-27 07:24    正如我上面提到的情況一樣,應(yīng)用力加載的方式,結(jié)構(gòu)是不穩(wěn)定的,不論你采用弧長(zhǎng)法或任何其他方法,力是不斷增加的,而結(jié)構(gòu)已經(jīng)進(jìn)入軟化段,無(wú)論理論上或數(shù)值上都不可能收斂. 如果改為位移加載, 即使結(jié)構(gòu)進(jìn)入軟化段, 但弧長(zhǎng)法能夠收斂到相應(yīng)的荷載.   加載模擬中如果出現(xiàn)荷載和位移都減小段,它只可能出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)某一構(gòu)件中或者你控制結(jié)構(gòu)開(kāi)始卸載,而不是在加栽.#82007-5-28 12

48、:21    UNL_Structural wrote: 不論你采用弧長(zhǎng)法或任何其他方法,力是不斷增加的至少對(duì)于弧長(zhǎng)法,力是可以增加或者減少的。 UNL_Structural wrote: 如果改為位移加載, 即使結(jié)構(gòu)進(jìn)入軟化段, 但弧長(zhǎng)法能夠收斂到相應(yīng)的荷載.在abaqus中,弧長(zhǎng)法和位移加載不可能在同一步內(nèi)共存。#92007-5-28 12:31    mediteran wrote: 我在做考慮結(jié)構(gòu)的壓柑失穩(wěn)影響的時(shí)候, 也出現(xiàn)過(guò)類(lèi)似情況; 當(dāng)改變一些“脆弱”桿件的本構(gòu)時(shí),會(huì)呈現(xiàn)不同的XY值曲線, 當(dāng)本構(gòu)較弱時(shí),有一些情況是結(jié)構(gòu)的力,到了最大值后下

49、降,然后按彈性的E為斜率,位移不斷減小,這就是LZ說(shuō)的情況;   事實(shí)是計(jì)算的問(wèn)題,當(dāng)所加荷載結(jié)構(gòu)不能承受時(shí), 有可能會(huì)出現(xiàn)兩種情況, 一,結(jié)構(gòu)被壓屈,承載力下降,但位移仍然增大; 二,結(jié)構(gòu)被壓屈,出現(xiàn)塑性的情況下“卸載”,即位移減小, 位移-荷載曲線很類(lèi)似滯回曲線的形狀;   這是我做算例所發(fā)現(xiàn)的情況, 由于我對(duì)具體的算法及有限元理論了解有限, 希望能有人解答。   本貼與樓主提出的問(wèn)題無(wú)關(guān),請(qǐng)開(kāi)辟新話題!參考論壇發(fā)帖規(guī)則第13條,謝謝合作!編輯:walter2003 顯然本貼和樓主提出的問(wèn)題是有關(guān)系的,mediteran的這段話

50、  “事實(shí)是計(jì)算的問(wèn)題,當(dāng)所加荷載結(jié)構(gòu)不能承受時(shí), 有可能會(huì)出現(xiàn)兩種情況, 一,結(jié)構(gòu)被壓屈,承載力下降,但位移仍然增大; 二,結(jié)構(gòu)被壓屈,出現(xiàn)塑性的情況下“卸載”,即位移減小, 位移-荷載曲線很類(lèi)似滯回曲線的形狀”   從某個(gè)角度回答了樓主的問(wèn)題,在abaqus里,用riks法分析彈塑性結(jié)構(gòu),如果塑性加載但控制荷載減少的話,可能會(huì)得到彈性卸載的解。   對(duì)我來(lái)說(shuō),walter2003的判斷和處理難以理解。   接受wong兄的批評(píng),是我思考問(wèn)題不夠仔細(xì)。該貼打分已更改,歡迎wong兄多點(diǎn)評(píng)。謝謝!walter200

51、3#102007-5-28 17:12    首先對(duì)wong兄的關(guān)注表示感謝,同時(shí)也感覺(jué)仁兄對(duì)riks有很深的認(rèn)識(shí)。我仍然有一個(gè)疑問(wèn),實(shí)際加載并未達(dá)到我所設(shè)置的上限。我瀏覽了一下幫助文件,發(fā)現(xiàn)適用的荷載沒(méi)有g(shù)rav,所以我懷疑是我施加荷載的方式不對(duì)。但是現(xiàn)在還有一個(gè)問(wèn)題,我改用了集中荷載的方式加載,最后都不能收斂,錯(cuò)誤信息是:A zero displacement solution was found in the first iteration of a riks step. The analysis cannot proceed. The most likely cau

52、se is that all displacement degrees-of-freedom are constrained to be zero.不知道是什么原因造成的。請(qǐng)wong兄以及各位大俠賜教!小弟謝謝了!#112007-5-28 20:41    感謝wong哥們兒替我出頭,呵呵, 我想,斑竹每天需要看的帖子很多, 偶爾有點(diǎn)誤會(huì)也是可以理解的, 我就當(dāng)是對(duì)我的嚴(yán)格要求吧;   建議lsk同學(xué)上傳inp文件, 我想實(shí)際運(yùn)行一下, 這樣更穩(wěn)妥,也直觀。 不知方便否;   另外,“合適的荷載沒(méi)有g(shù)rav”不知道是什么意思, 是說(shuō)g

53、rav加載方式不適合做弧長(zhǎng)法嗎? 我做過(guò)很多用grav的弧長(zhǎng)法的算例,都可以的; 不知道是我理解有誤還是其他原因;   再說(shuō)句題外話, 非線形有限元計(jì)算中, 計(jì)算結(jié)果不收斂真的是很讓人頭疼的事, 想成功地解決它, 還需要大家多討論, 自己多感悟。   謝謝理解,不過(guò)你可以自己PM給我,呵呵,我會(huì)虛心接受批評(píng)的。再次感謝wong兄的指正。walter2003#122007-5-28 23:48    Wong: 在abaqus里,用riks法分析彈塑性結(jié)構(gòu),如果塑性加載但控制荷載減少的話,可能會(huì)得到彈性卸載的解。   

54、;這句話明顯有矛盾,塑性加載能得到彈性卸載的解,那么結(jié)構(gòu)到底是加載還是卸載?#132007-5-28 23:52    UNL_Structural wrote: 塑性加載能得到彈性卸載的解,那么結(jié)構(gòu)到底是加載還是卸載? 我可沒(méi)說(shuō)過(guò)塑性加載能得到彈性卸載的解。 塑性加載荷載減少是一個(gè)可能的解 彈性卸載荷載減少是另外一個(gè)可能的解 兩個(gè)解都可能符合Riks迭代的約束條件。#142007-5-29 02:29    那么你能否定義塑性加載荷載減少. 這到底是什么狀態(tài)呢?有算例或試驗(yàn)實(shí)現(xiàn)過(guò)這種狀態(tài)嗎?#152007-5-29 02:37   

55、 UNL_Structural wrote: 那么你能否定義塑性加載荷載減少. 這到底是什么狀態(tài)呢?有算例或試驗(yàn)實(shí)現(xiàn)過(guò)這種狀態(tài)嗎? 用你的話來(lái)回答 UNL_Structural wrote: 結(jié)構(gòu)已經(jīng)進(jìn)入軟化段#162007-5-29 02:57    OK,那么在結(jié)構(gòu)進(jìn)入軟化段, 它實(shí)際上存在兩個(gè)路經(jīng)(PATH).一個(gè)是彈性卸載,一個(gè)是塑性加載. 如果是力加栽控制,實(shí)際上這兩個(gè)路經(jīng)無(wú)法區(qū)分(所謂分叉),理論上和程序上都無(wú)法實(shí)現(xiàn). RIKS也不可能實(shí)現(xiàn)這一功能.#172007-5-29 03:35    UNL_Structural wrote: 理論上

56、和程序上都無(wú)法實(shí)現(xiàn). RIKS也不可能實(shí)現(xiàn)這一功能. 如果有解的話,檢測(cè)控制位移就可以區(qū)分了。#182007-5-29 03:59    現(xiàn)有的有限元不可能是如此SMART吧. 按照你的意思,在有限元計(jì)算,對(duì)應(yīng)與荷載加載位置, 相應(yīng)的位移要記錄下來(lái),并和上一步比較.況且就在當(dāng)前步中, 非線性迭代也不可能一步搜索到正確解,所以位移要上下調(diào)整, 你如何確定它是加載還是卸載. 其實(shí)在有限元計(jì)算中,應(yīng)該先確定是加載還是卸載,然后才能確定是用相應(yīng)的彈性還是塑性剛度距陣,最后才能計(jì)算出相應(yīng)的位移.#192007-5-29 04:06    它要不是如此SMART,你又怎么會(huì)掏錢(qián)買(mǎi)呢 :D#202007-5-29 07:54    mediteran兄:關(guān)于riks法中的荷載引用,幫助文件是這樣說(shuō)的:The following loads can be prescribed in a Riks analysis:   Concentrated nodal fo

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