漳州佛曇大橋77+140+77m菱形掛籃計(jì)算書

1、佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 佛曇灣特大橋 （77+140+77）m連續(xù)梁菱形掛籃連續(xù)梁菱形掛籃計(jì)算書計(jì)算書 福建省億中機(jī)械設(shè)備有限公司2016 年 6 月佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 佛曇灣特大橋佛曇灣特大橋單箱單室預(yù)應(yīng)力懸澆連續(xù)箱梁?jiǎn)蜗鋯问翌A(yù)應(yīng)力懸澆連續(xù)箱梁跨度跨度:77+140+77m:77+140+77m 菱形掛籃結(jié)構(gòu)計(jì)算書菱形掛籃結(jié)構(gòu)計(jì)算書 計(jì)算： 復(fù)核： 批準(zhǔn)： 日期： 佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 第 1 頁(yè)第第 1 章章 設(shè)計(jì)計(jì)算說明設(shè)計(jì)計(jì)算說明1.1.1 設(shè)計(jì)依據(jù)設(shè)計(jì)依據(jù)1.鐵路橋梁工程施工技術(shù)規(guī)范;2.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB500

2、17-2003;3.鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范TB10002.2-2005;4.橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；5.連續(xù)梁施工圖；6.其他相關(guān)規(guī)范手冊(cè)。1.21.2 工程概況工程概況 采用菱形掛籃進(jìn)行懸臂澆筑，由主桁系統(tǒng)、懸吊行走系統(tǒng)和模板系統(tǒng)（含底模平臺(tái)）三部分組成。其中，主桁系包括主桁架、橫聯(lián)、前橫梁、后平梁和橫梁錨固系統(tǒng)等部分；樁和橫聯(lián)采用型鋼和鋼板的組合結(jié)構(gòu)，前橫梁、后橫梁采用型鋼組拼。懸吊行走系統(tǒng)包括外?？v梁、吊帶、前下橫梁和后下橫梁等部分；外?？v梁、前下橫梁和后下橫梁等采用型鋼組拼，所有吊帶均采用 PSB83032 精軋螺紋鋼。模板系統(tǒng)包括外模和底模（含底模平臺(tái)）三個(gè)部分；外模、底模均采

3、用大塊組合鋼板；外模桁架采用型鋼組拼；底模平臺(tái)縱橫梁均采用型鋼組拼。內(nèi)模施工采用內(nèi)模桁架及桁架，齒板施工時(shí)配合鋼管托架支撐施工。綜合其余節(jié)段的長(zhǎng)度與截面形式，最終選取綜合其余節(jié)段的長(zhǎng)度與截面形式，最終選取 1#1#塊、塊、7#7#塊和塊和 12#12#塊作為計(jì)算截面。塊作為計(jì)算截面。具體的結(jié)構(gòu)圖如下圖所示。圖 1 掛籃總體布2100500200020002000733030074901200后短吊桿后短吊桿8500155480500110020005001800770021005008500500110020005001800?551000046503604504124125017000447

4、5774150117455447800640075075045035245040012001200R502400200091651669848525174668（單位：mm）佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 1.1.2 2.1.1 主桁主桁主桁為菱形桁片，由立柱、軌道橫梁、斜拉帶組成，每個(gè)掛籃有二片菱形組合梁，兩片組合梁支架由桁架連接形成整體，立柱與主梁之間采用絞接。下弦桿與立柱由 2 根36c 槽鋼加工而成。前后斜桿為2 根28b 槽鋼加工而成。立柱橫聯(lián)采用由桁片連接的形式。1.2.1.2.2 2 底籃底籃底籃由前下橫梁、后下橫梁、縱梁等組成。（1）前下橫梁：底籃前橫梁采用雙拼

5、40b 工字鋼，長(zhǎng) 17m；（2）后下橫梁：底籃后橫梁采用 40b 工字鋼，長(zhǎng) 17m；（3）縱梁：底籃分配梁由 I32b 工字鋼加工而成，長(zhǎng) 7m；1.2.1.2.3 3 懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)包括上前橫梁、外模板滑梁和吊桿，上前橫梁為型鋼結(jié)構(gòu)，通過吊桿及鉸座與底欄連接。外模板滑梁也為型鋼結(jié)構(gòu)，通過前后吊桿與上前橫梁及箱梁翼板連接承載外模澆注砼。（1）前上橫梁：前上橫梁為雙拼 I56b 工字鋼，長(zhǎng) 17m。（2）滑梁：內(nèi)外滑梁采用雙拼 32b 槽鋼，長(zhǎng) 12m；（3）吊桿均采用直徑為 PSB83032 精軋螺紋鋼。1.2.1.2.4 4 錨固系統(tǒng)錨固系統(tǒng)掛籃后錨由錨固梁、錨桿組成，上端通過

6、錨固梁錨于主梁尾部，下端通過連接器錨于豎向預(yù)應(yīng)力精軋螺紋鋼上。擬定單片掛籃主桁的后錨共設(shè) 4 根 32 預(yù)留精軋螺紋鋼和一根使用連接器錨固軌道的精軋螺紋鋼。1.2.1.2.5 5 行走系統(tǒng)行走系統(tǒng)行走系統(tǒng)由由反扣輪支座、滾動(dòng)中支座及千斤頂手拉葫蘆等組成等構(gòu)成。整個(gè)掛籃移動(dòng)時(shí)主桁、側(cè)模和底模共同行走。主桁架行走采用 2 組滑輪安放在前后支點(diǎn)上，后錨扁擔(dān)梁隨主桁的移動(dòng)交替錨固到預(yù)埋的精軋螺紋鋼上，主桁的前進(jìn)依靠導(dǎo)鏈葫蘆牽引或者液壓同心千斤頂前進(jìn)。每片主桁架安裝 4 根后錨扁擔(dān)梁。掛籃走行時(shí)反扣輪導(dǎo)軌，導(dǎo)軌梁錨固于梁體。1.2.1.2.6 6 模板系統(tǒng)模板系統(tǒng)模板采用吊掛式，由內(nèi)、外模板組成。內(nèi)模：

7、內(nèi)模由 GB 組合模板和專用角模以及可調(diào)變徑珩架 脫側(cè)模機(jī)構(gòu)橫豎連接加固帶組成,模板通過勾頭螺栓連成系統(tǒng),可變徑寬 400,可在滑梁上平移 5000,側(cè)立模板平行軌跡快速脫支。外模：由型鋼和大塊平面鋼模板組成桁架式模板，翼緣懸臂模板和腹板焊接為一體，并采用斜撐加強(qiáng)。1.31.3 掛籃設(shè)計(jì)掛籃設(shè)計(jì)1.3.11.3.1 主要技術(shù)參數(shù)主要技術(shù)參數(shù)、砼自重 GC26kN/m3；、鋼彈性模量 Es2.1105MPa；、材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：Q235 鋼 =215Mpa，w=170Mpa，=85MpaQ345 鋼 =310N/mm2，w=263Mpa，=120 Mpa佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書

8、 1.3.31.3.3 掛籃計(jì)算設(shè)計(jì)荷載及組合掛籃計(jì)算設(shè)計(jì)荷載及組合 、荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時(shí)脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；掛籃空載行走時(shí)的沖擊系數(shù) 1.3； 澆筑混凝土和掛籃行走時(shí)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0；掛籃正常使用時(shí)采用的安全系數(shù)為 1.2。 活載分項(xiàng)系數(shù)：1.4 恒載分項(xiàng)系數(shù):1.2、作用于掛籃主桁的荷載箱梁荷載： 應(yīng)取 1#/3m/72.1*2.6t、7#/4m/76.3*2.6、12#/5m/73.2t*2.6 計(jì)算；施工機(jī)具及人群荷載：2.5kN/m2；傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：4kN/m2掛籃自重：87t/只；、荷載組合荷載組合：混凝土重量+超載+動(dòng)力附加荷載+掛籃自

9、重+人群和機(jī)具荷載；荷載組合：掛籃自重+沖擊附加荷載；荷載組合用于主桁承重系統(tǒng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算，荷載組合用于掛籃系統(tǒng)行走驗(yàn)算。1.3.41.3.4 內(nèi)力符號(hào)規(guī)定內(nèi)力符號(hào)規(guī)定軸力：拉力為正，壓力為負(fù)；應(yīng)力：拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負(fù)；其它內(nèi)力規(guī)定同結(jié)構(gòu)力學(xué)的規(guī)定1.1.3.53.5 計(jì)算目標(biāo)計(jì)算目標(biāo)本計(jì)算的計(jì)算目標(biāo)為：（1）確定澆筑時(shí)掛籃各部分的強(qiáng)度剛度能否滿足要求；（2）驗(yàn)算澆筑時(shí)掛籃的壓桿穩(wěn)定性；佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 第第 二二 章章 掛籃底籃及吊桿計(jì)算掛籃底籃及吊桿計(jì)算2.12.1 主要節(jié)段重量作用下底籃各項(xiàng)指標(biāo)計(jì)算主要節(jié)段重量作用下底籃各項(xiàng)指標(biāo)計(jì)算節(jié)段后端梁高（m）前

10、端梁高（m）節(jié)段長(zhǎng)度（m）節(jié)段體積（m3）節(jié)段腹板厚度（m）節(jié)段底板厚度（m）1#8.217.7893m72.10.80.7740.7367#5.9345.5124m76.30.80.5680.52912#4.1493.8255m73.20.80.60.4060.378施工機(jī)具及人群荷載2.5mPa，恒載分項(xiàng)系數(shù)K1=1.2，活載分項(xiàng)系數(shù)K2=1.4。底縱梁采用采用工字鋼底縱梁采用采用工字鋼32b32b型鋼型鋼2.1.12.1.1 （1#)1#)、 （7#)7#)和（和（12#)12#)塊腹板下面縱梁的荷載計(jì)算塊腹板下面縱梁的荷載計(jì)算箱梁1#梁段兩端高度分別為8.21m8.21m 和7.789

11、m7.789m，加強(qiáng)縱梁間腹板寬0.8m0.8m（每邊由4片加強(qiáng)縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.2m0.2m，混凝土荷載為(q q1 1表示梁段線荷載)：1(8.21 7.789) 0.826 1.05 1.2217.7/2qkN m為便于計(jì)算，除側(cè)模外，模板重量按1.1kN/m2 計(jì)，模板荷載為：20.8 1.1 1.21.1/qkN m人群及機(jī)具荷載為：30.8 2.5 1.42.8/qkN m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；40.8 4 1.44.5/qkN m 1#塊每根加強(qiáng)縱梁上的均布荷載：5(217.7 1.1 2.84.5)/456.6/qkN m箱梁7#梁段兩端高度分別為5.934m

12、5.934m 和5.512m5.512m，加強(qiáng)縱梁間腹板寬0.8m0.8m（每邊由4片加強(qiáng)縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.2m0.2m，混凝土荷載為(q q1 1表示梁段線荷載)：1(5.9345.512) 0.826 1.05 1.2150/2qkN m為便于計(jì)算，除側(cè)模外，模板重量按1.1kN/m2 計(jì)，模板荷載為：20.8 1.1 1.21.1/qkN m佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 人群及機(jī)具荷載為：30.8 2.5 1.42.8/qkN m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；40.8 4 1.44.5/qkN m 7#塊每根加強(qiáng)縱梁上的均布荷載：5(150 1.1 2.84.5

13、)/439.6/qkN m箱梁12#梁段兩端高度分別為4.149m4.149m 和3.835m3.835m，加強(qiáng)縱梁間腹板寬0.8m0.8m變化至變化至0.6m0.6m（每邊由3片加強(qiáng)縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.2m0.2m，混凝土荷載為(q q1 1表示梁段線荷載)：計(jì)算時(shí)取中間值0.7m。1(4.1493.835) 0.726 1.05 1.2129.8/2qkN m為便于計(jì)算，除側(cè)模外，模板重量按1.1kN/m2 計(jì)，模板荷載為：20.8 1.1 1.21.1/qkN m人群及機(jī)具荷載為：30.8 2.5 1.42.8/qkN m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；40.8 4 1.44.5/

14、qkN m 12#塊每根加強(qiáng)縱梁上的均布荷載：5(129.8 1.1 2.84.5)/346.1/qkN m采用midas civil 2015計(jì)算模型如下：1、7號(hào)塊變形值均5800/400=14.5mm,滿足要求.12號(hào)塊變形值14.9mm超0.4mm，因有設(shè)計(jì)1.25的系數(shù)和考慮的荷載較大，滿足要求.佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 應(yīng)力值：169.9mpa215MPa，滿足要求；剪應(yīng)力也能滿足要求。1#塊反力值：后支點(diǎn)承受114.7KN，前支點(diǎn)承受61.5KN.7#塊反力值：后支點(diǎn)承受92.9KN，前支點(diǎn)承受71KN.12#塊反力值：后支點(diǎn)承受113.8KN，前支點(diǎn)承受12

15、1.8KN.佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 底籃系統(tǒng)縱梁及吊點(diǎn)布置圖底籃系統(tǒng)縱梁及吊點(diǎn)布置圖2.1.22.1.2 底板下面縱梁的荷載計(jì)算底板下面縱梁的荷載計(jì)算1#1#塊荷載計(jì)算塊荷載計(jì)算1 1：箱梁1#梁段兩端高度分別為0.774m0.774m 和0.736m0.736m，底板板寬6.4m6.4m（由5片縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.72m0.72m，混凝土荷載為(q q2121，q q2222 分別表示梁段兩端的線荷載)：510.72 0.774 26 1.2 1.0518.3/qkN m 520.72 0.736 26 1.2 1.0517.4/qkN m模板重量按1.2kN

16、/m2 計(jì)，模板荷載為：20.7 1.2 1.21.04/qkN m人群及機(jī)具荷載為：230.72 2.5 1.42.52/qkN m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；240.72 4 1.44.04/qkN m 1#塊底板每根縱梁上的均布荷載為：25(18.3 17.4)/2 1.042.524.0424.45/qkN m7#7#塊荷載計(jì)算塊荷載計(jì)算1 1：箱梁1#梁段兩端高度分別為0.568m0.568m 和0.529m0.529m，底板板寬6.4m6.4m（由5片縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.72m0.72m，混凝土荷載為(q q2121，q q2222 分別表示梁段兩端的線荷載)：510.7

17、2 0.568 26 1.2 1.0513.4/qkN m 520.72 0.529 26 1.2 1.0512.5/qkN m模板重量按1.2kN/m2 計(jì)，模板荷載為：20.7 1.2 1.21.04/qkN m佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 人群及機(jī)具荷載為：230.72 2.5 1.42.52/qkN m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；240.72 4 1.44.04/qkN m 7#塊底板每根縱梁上的均布荷載為：25(13.4 12.5)/2 1.042.524.0420.55/qkN m12#12#塊荷載計(jì)算塊荷載計(jì)算1 1：箱梁1#梁段兩端高度分別為0.378m0.37

18、8m 和0.406m0.406m，底板板寬6.4m6.4m（由5片縱梁承受），加強(qiáng)縱梁間距為0.72m0.72m，混凝土荷載為(q q2121，q q2222 分別表示梁段兩端的線荷載)：510.72 0.378 26 1.2 1.059/qkN m 520.72 0.406 26 1.2 1.059.6/qkN m模板重量按1.2kN/m2 計(jì)，模板荷載為：20.7 1.2 1.21.04/qkN m人群及機(jī)具荷載為：230.72 2.5 1.42.52/qkN m傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載；240.72 4 1.44.04/qkN m 12#塊底板每根縱梁上的均布荷載為：25(99.6)/

19、2 1.042.524.0416.9/qkN m通過驗(yàn)算底縱梁的強(qiáng)度、剛度均滿足設(shè)計(jì)需求。通過驗(yàn)算底縱梁的強(qiáng)度、剛度均滿足設(shè)計(jì)需求。結(jié)論：由受力荷載來看同種材料腹板下縱梁滿足，底板下縱梁也能滿足。結(jié)論：由受力荷載來看同種材料腹板下縱梁滿足，底板下縱梁也能滿足。第第 2 2 節(jié)節(jié) 底籃橫梁的控制計(jì)算（后托梁受力較大）底籃橫梁的控制計(jì)算（后托梁受力較大）對(duì)于后托梁的荷載分別為：根據(jù)底縱梁荷載腹板處每根底縱梁的集中荷載：114.7KN（取第一節(jié)支座反力值）；底板處每根底縱梁的集中荷載：49.6KN（取第一節(jié)支座反力值）。底籃前后橫梁作為底板縱梁的支座，模板按 1.2kN/m2 計(jì)，前、后橫梁采用長(zhǎng)度

20、分別為 12m的雙拼 40b、45b 工字鋼焊接的組合梁，在型鋼兩側(cè)設(shè)置適量的綴板、加勁板。 1 1、底籃后橫梁計(jì)算底籃后橫梁計(jì)算（滿澆混凝土工況）（滿澆混凝土工況）佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 2 2、截面尺寸 4004501-115296152235將縱梁各支點(diǎn)處的反力值加到前橫梁上，圖示如圖 2-4 所示。底籃后橫梁計(jì)算模型及受力圖(單位：kN，長(zhǎng)度單位:m)(b).底籃后橫梁應(yīng)力圖(N/mm2)（滿足要求）佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 (d).底籃后橫梁位移云圖(mm)滿足要求。型鋼處支反力（單位：KN）根據(jù)底后托梁吊桿驗(yàn)算：腹板外側(cè)兩根吊桿使用精軋螺紋

21、鋼直徑 40MM,PSB930 吊桿，,安全系數(shù)大于 2.73。MPaMPaAQ9305 .3391256103 .4263由上述計(jì)算可知，底藍(lán)前后托梁滿足要求，前后托梁吊桿吊帶分布。由上述計(jì)算可知，底藍(lán)前后托梁滿足要求，前后托梁吊桿吊帶分布。2 2、底籃后橫梁計(jì)算（滿澆混凝土工況）、底籃后橫梁計(jì)算（滿澆混凝土工況） 后托梁承擔(dān)的懸臂端荷載要比前托梁承擔(dān)的大，即前托梁亦能滿足要求。后托梁承擔(dān)的懸臂端荷載要比前托梁承擔(dān)的大，即前托梁亦能滿足要求。 前、后托梁的強(qiáng)度剛度均滿足設(shè)計(jì)要求！前、后托梁的強(qiáng)度剛度均滿足設(shè)計(jì)要求！3 3、底籃后橫梁倒退和行走計(jì)算（底藍(lán)行走和倒退工況）、底籃后橫梁倒退和行走計(jì)

22、算（底藍(lán)行走和倒退工況）作用于后托梁底縱梁荷載：，0.46 10 1.2/22.76qkN腹/底板下底縱梁佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 底模板底板下重量按 1.1KN/M2，模板荷載為：248.1 1.3 14/ 22.24qkN底托梁自重：軟件自行生成。a.底籃后橫梁計(jì)算模型及受力圖(單位：KN，長(zhǎng)度單位:M)(b).底板縱梁應(yīng)力圖(N/mm2)（滿足要求）(d).底板縱梁位移云圖(mm)滿足要求。結(jié)論：底藍(lán)前后橫梁行走和倒退都滿足施工要求。 兩端吊點(diǎn)反力為：51.2KN。佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 第三章第三章 滑梁系統(tǒng)計(jì)算滑梁系統(tǒng)計(jì)算一、一、外模吊梁校核

23、外模吊梁校核外滑梁受力梁段截面面積約為 1.68，塊長(zhǎng) 5M，混凝土荷載為(N1 表示翼板自重)：kNN2 .27505. 12 . 126568. 11人群機(jī)具荷載為：kNN9 .4675. 355 . 22為便于計(jì)算，側(cè)模板重量計(jì)，單側(cè)約 12 噸，模板 7 片鋼架傳遞荷載kNN1203，kNNNNN3 .3327/ )(321行走時(shí)荷載：外滑梁只承擔(dān)外模板荷載,即：120*1.4/7*2=12KN。外滑梁為兩根 32B 槽鋼簡(jiǎn)支梁，梁體外側(cè)有 32B 槽鋼提吊梁作為雙排梁，施工更穩(wěn)定。600070001 12 2475042003005500僅對(duì)受力梁段（僅單根分析）做受力分析：佛曇灣特

24、大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 (b).應(yīng)力圖(N/mm2)（澆筑時(shí)不能滿足要求）(c).剪力應(yīng)力圖(N/mm2) （滿足要求）佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 (d).底板縱梁位移云圖(mm)，能滿足要求。澆筑施工狀態(tài)澆筑施工狀態(tài)12.41/5800400mmfLmm，能滿足要求。行走施工狀態(tài)行走施工狀態(tài)34.81/11100300mmfLmm(e)支反力(單位:KN)外滑梁兩根吊桿使用精軋螺紋鋼直徑 32MM,PSB930 吊桿，安全系數(shù)大于 2.0。MPaMPaAQ9309 .1572 .8041012732 2、外模吊梁吊架校核外模吊梁吊架校核 根據(jù)反力可知根據(jù)反力可

25、知: :所承擔(dān)的力為所承擔(dān)的力為 127KN127KN。每側(cè)外模板桁架滑架吊架共 2 個(gè)吊架，前側(cè)吊為施工則每個(gè)反扣輪受力63.4KN，考慮 1.3 的不均勻分配系數(shù)。吊架銷軸直徑 30MM，材料為 45#鋼，抗剪切強(qiáng)度不低于 180MPA，輪軸受剪切面積 A=706MM2，該處為雙剪，則使用剪應(yīng)力為：，滿足要求。3/ 2127 101.3/ 2 706116.9 180QAMPaMPa佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 由上述計(jì)算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿直徑由上述計(jì)算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿直徑32mmPSB93032mmPSB930能滿足施工要求。能滿足施工要

26、求。三、三、內(nèi)模吊梁校核內(nèi)模吊梁校核外滑梁受力梁段截面面積約為 3.05，塊長(zhǎng) 5M，混凝土荷載為(N1 表示翼板自重)：kNN3 .57305. 12 . 12655 . 31人群機(jī)具荷載為：kNN858 . 655 . 22為便于計(jì)算，側(cè)模板重量計(jì)，單支約 8 噸，模板 7 片鋼架傳遞荷載kNN803，kNNNNN8 .5227/ )(321行走時(shí)荷載：外滑梁只承擔(dān)外模板荷載,即：80*1.4/7*2=8KN。外滑梁為兩根 40B 槽鋼簡(jiǎn)支梁，梁體外側(cè)有 40B 槽鋼提吊梁作為雙排梁，施工更穩(wěn)定。僅對(duì)受力梁段（僅單根分析）做受力分析：(b).應(yīng)力圖(N/mm2)（澆筑時(shí)不能滿足要求）佛曇灣

27、特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 (c).剪力應(yīng)力圖(N/mm2) （滿足要求）(d).底板縱梁位移云圖(mm)，能滿足要求。澆筑施工狀態(tài)澆筑施工狀態(tài)13.51/14.55800400mmfLmmmm，能滿足要求。行走施工狀態(tài)行走施工狀態(tài)17.51/11100300mmfLmm(e)支反力(單位:KN)外滑梁兩根吊桿使用精軋螺紋鋼直徑 32MM,PSB930 吊桿，安全系數(shù)大于 2.0。MPaMPaAQ9308 .2432 .804101963佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 四、內(nèi)模吊梁吊架校核四、內(nèi)模吊梁吊架校核 根據(jù)反力可知:所承擔(dān)的力為 196KN。每側(cè)外模板桁架滑架

28、吊架共 2 個(gè)吊架，前側(cè)吊為施工則每個(gè)反扣輪受力63.4KN，考慮 1.3 的不均勻分配系數(shù)。吊架銷軸直徑 30MM，材料為 45#鋼，抗剪切強(qiáng)度不低于 180MPA，輪軸受剪切面積 A=706MM2，該處為雙剪，則使用剪應(yīng)力為：，因考慮了 1.3 的系3/ 2196 101.3/ 2 706180 180QAMPaMPa數(shù)，即可滿足要求。由上述計(jì)算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿由上述計(jì)算可知，外模吊梁吊架能滿足要求，吊桿32mmPSB93032mmPSB930能滿足施工要求。能滿足施工要求。第四章第四章 上橫梁系統(tǒng)的控制計(jì)算上橫梁系統(tǒng)的控制計(jì)算第一節(jié)第一節(jié) 上前橫梁計(jì)算上前橫梁計(jì)算210

29、0300850015548050011005001800770021009508500500110015505001800?551000036045041241250447580075075045035245040012001200R50240020009501550前橫梁為一支雙 56B 工字鋼型鋼，其截面模型如圖下：佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 結(jié)構(gòu)受力分析及模型的建立：P1=P2=120.6KNP3=234.6KNP4=328.2KNP5=170.8KNP6=153KN上前橫自重：由軟件自行生成前橫梁為雙工字鋼 II56b 的型鋼，采用 midas Civil 計(jì)算模型分

30、析如圖：佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 (b).應(yīng)力圖(N/mm2)（能滿足要求）(c).剪力應(yīng)力圖(N/mm2) （滿足要求）(d).前橫梁位移云圖(mm)，變形滿足要求。12.21/7760600mmfLmm佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 (e)支反力(單位:KN)結(jié)論：前橫梁在施工過程中是滿足規(guī)范要求。結(jié)論：前橫梁在施工過程中是滿足規(guī)范要求。第五章第五章 7#7#塊段主桁系統(tǒng)的控制計(jì)算塊段主桁系統(tǒng)的控制計(jì)算主桁系統(tǒng)下弦桿采用兩根40B 的普通熱扎槽鋼，立柱采用兩根40B 普通熱軋槽鋼，前后斜桿采用厚度40B 槽鋼上下加焊 12MM 蓋板焊接組成。第一節(jié)第一節(jié)

31、主桁整體受力分析主桁整體受力分析主桁系統(tǒng)主梁承載上前橫梁的支座反力，最大支座反力為 1146.8 kN。如圖佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 主桁系統(tǒng)整體結(jié)構(gòu)圖(b).應(yīng)力圖(N/mm2)（能滿足要求）主桁系統(tǒng)軸力圖（kN）佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 穩(wěn)定性驗(yàn)算:前斜桿壓應(yīng)力最大為：110.1Mpa，滿足要求。需要驗(yàn)算穩(wěn)定性，根據(jù)查 b 表計(jì)算小于 215Mpa。滿足要求。1.2 變形量計(jì)算計(jì)算時(shí)已考慮恒荷載分項(xiàng)系數(shù)按 1.25，進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。 由 midas Civil 2015 解得，前橫梁的縱向位移值 v=20.969mm，因考慮了 1.25 的系數(shù)，故能滿

32、足要求。由于各桿件均為鉸接，其桿端位移值均在桿件的彈性形變范圍內(nèi)。吊桿的形變量在做掛籃的混凝土荷載實(shí)驗(yàn)時(shí)，應(yīng)記錄相關(guān)數(shù)據(jù)，作為澆注各混凝土?xí)r的位移提前量的依據(jù)，每次澆注時(shí)，應(yīng)將吊桿的形變量計(jì)算在千斤頂所調(diào)節(jié)吊桿高度數(shù)值以內(nèi)，由此抵消吊桿因受拉變形而引起的桿端位移值變化。第二節(jié)第二節(jié) 掛籃澆筑滿載時(shí)防傾覆計(jì)算掛籃澆筑滿載時(shí)防傾覆計(jì)算主桁結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖所示反力圖由于后錨鋼筋所有的力大小是不一樣的，按最不利條件計(jì)算，即按最后一排受力計(jì)算。吊桿所承受的最大力 P=1374.1KN，采用 PSB930 的 32 的精軋螺紋鋼 6 根.軸向應(yīng)力： 佛曇灣特大橋 77+140+77 掛籃計(jì)算書 =P/A

33、=1374.1103/6804.2=284.8MPa930Mpa，安全系數(shù)2。后錨筋強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求！第三節(jié)第三節(jié) 掛籃空載行走時(shí)受力計(jì)算掛籃空載行走時(shí)受力計(jì)算 掛籃空載前移時(shí)，只靠反扣輪及配重平衡其傾覆力，掛籃的前橫梁、底模系、側(cè)模、內(nèi)模、端模、吊帶系統(tǒng)以及操作平臺(tái)等總重 600KN，故作用于主構(gòu)架前吊點(diǎn)的荷載為300KN，掛籃前進(jìn)時(shí)沖擊荷載系數(shù)取 1.3，單個(gè)前吊點(diǎn)荷載為：P=3001.3/2=195kN每片桁架后有兩對(duì)反扣輪，則每個(gè)輪子 50 銷軸的剪應(yīng)力：，安全系數(shù) S=49.7/125 =2.52(安全系數(shù)），符合要求。125Mpa49.722514. 31019523 反扣輪輪壓的局部影響及計(jì)算行走軌道為雙 32b 工字鋼，且兩工字鋼之間橫向 25 槽鋼連接，集中輪壓 P 在腹板上邊緣引起的局部擠壓力懸臂梁計(jì)算：最