新雨隊(duì)沁端區(qū)塊煤層氣開發(fā)方案

1、沁端區(qū)塊沁端區(qū)塊煤層氣開發(fā)方案設(shè)計(jì)煤層氣開發(fā)方案設(shè)計(jì)隊(duì) 名：新雨隊(duì)隊(duì) 員：董新秀 喬雨朋指導(dǎo)老師：邵先杰一、氣田概況二、煤儲(chǔ)層特征三、試采分析四、煤儲(chǔ)層地質(zhì)建模五、井型選擇與合理井網(wǎng)論證與合理井網(wǎng)論證及布署及布署六、壓裂改造方案與合理采氣速度壓裂改造方案與合理采氣速度七、煤層氣數(shù)值模擬八、經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)九、創(chuàng)新點(diǎn)匯報(bào)提綱 沁端區(qū)塊位于沁端區(qū)塊位于沁水盆地南部沁水盆地南部，構(gòu)造總體為走向構(gòu)造總體為走向北北東、傾向北北北東、傾向北西西的單斜構(gòu)造。西西的單斜構(gòu)造。巖層傾角一般巖層傾角一般小小于于15，斷層不斷層不發(fā)育，規(guī)模較大發(fā)育，規(guī)模較大的斷層的斷層僅一條僅一條?？傮w屬地質(zhì)構(gòu)造總體屬地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單類。簡(jiǎn)單

2、類。一、氣田概況區(qū)塊構(gòu)造綱要圖一、氣田概況 本區(qū)主要可采煤層本區(qū)主要可采煤層為為3#和和15#煤層煤層為。為。煤系地層綜合柱狀圖（1）3#煤層煤層3#煤層位于山西組下部，平均煤層位于山西組下部，平均厚厚6.24m，干燥無灰干燥無灰基氣含量多在基氣含量多在9.0-21.3m3/t之間之間。 （2）15#煤層煤層 15#煤層位于太原組一段頂部，煤層平均煤層位于太原組一段頂部，煤層平均厚厚4.14m，干燥無灰基氣含量一般在干燥無灰基氣含量一般在10.8-22.5m3/t之間之間。二、煤巖特征 經(jīng)經(jīng)測(cè)定測(cè)定， 3#煤層煤層Ro平平均均3.06%，屬屬高變質(zhì)階段高變質(zhì)階段無煙煤三號(hào)。無煙煤三號(hào)。 15#

3、煤層煤層Ro平均平均3.02%，屬于無煙煤，屬于無煙煤三號(hào)。三號(hào)。 煤變質(zhì)程度直接關(guān)系到煤層的生氣量以及煤儲(chǔ)層特性等問題。鏡煤變質(zhì)程度直接關(guān)系到煤層的生氣量以及煤儲(chǔ)層特性等問題。鏡質(zhì)組最大反射率作為衡量煤化程度的最好標(biāo)志，可以很好地反映有機(jī)質(zhì)組最大反射率作為衡量煤化程度的最好標(biāo)志，可以很好地反映有機(jī)質(zhì)的生烴過程。質(zhì)的生烴過程。鏡質(zhì)組反射率分布直方圖（一）變質(zhì)程度（一）變質(zhì)程度 該區(qū)該區(qū)3#煤層孔隙度為煤層孔隙度為4.0%-6.0%，滲透率在，滲透率在0.96-2.04 mD之間之間；15#煤層孔隙度為煤層孔隙度為5.1%-6.0%，滲透率滲透率0.67-1.74 mD之間。之間。氣水兩相相對(duì)滲

4、透率（二）孔滲特性（二）孔滲特性（三）吸附特性（三）吸附特性 該區(qū)域蘭氏體積較高，該區(qū)域蘭氏體積較高，平均平均37.9m37.9m3 3/t/t，反映出較大的開發(fā)潛力反映出較大的開發(fā)潛力，蘭氏蘭氏壓力普遍較低，壓力普遍較低，平均平均2.2MPa2.2MPa。煤儲(chǔ)層在低壓區(qū)煤儲(chǔ)層在低壓區(qū)較易較易吸附，而在高壓區(qū)隨著吸附，而在高壓區(qū)隨著壓力增大煤的吸附量增加減少，壓力增大煤的吸附量增加減少，若若投入開發(fā)，當(dāng)壓力降到一定程度后，產(chǎn)投入開發(fā)，當(dāng)壓力降到一定程度后，產(chǎn)氣量和產(chǎn)氣速率會(huì)迅速提高。因此該區(qū)塊具有良好的開發(fā)條件氣量和產(chǎn)氣速率會(huì)迅速提高。因此該區(qū)塊具有良好的開發(fā)條件。蘭氏體積分布直方圖蘭氏體積分

5、布直方圖三、試采分析 W2井位于斷層附近，井位于斷層附近，W2井的井的產(chǎn)水量大，產(chǎn)水量大，峰值產(chǎn)量較小，約為峰值產(chǎn)量較小，約為550m3/d，達(dá)到峰值產(chǎn)量后產(chǎn)量遞減較快，這是因?yàn)檫_(dá)到峰值產(chǎn)量后產(chǎn)量遞減較快，這是因?yàn)閿鄬痈浇膲毫褦鄬痈浇膲毫汛胧?dǎo)致了地層水竄流，產(chǎn)水量增加，影響了煤層氣的排出。措施導(dǎo)致了地層水竄流，產(chǎn)水量增加，影響了煤層氣的排出。 W2井排采曲線 W3井的為井的為3#、15#煤層合采，煤層合采，當(dāng)壓力降低到當(dāng)壓力降低到1.5MPa左右時(shí)，達(dá)到左右時(shí)，達(dá)到峰值產(chǎn)量，約為峰值產(chǎn)量，約為3200m3/d，穩(wěn)定生產(chǎn)一段時(shí)間后，井底流壓繼續(xù)降低，穩(wěn)定生產(chǎn)一段時(shí)間后，井底流壓繼續(xù)降低到到

6、0.5MPa，產(chǎn)氣量在，產(chǎn)氣量在2000 m3/d穩(wěn)定生產(chǎn)，穩(wěn)產(chǎn)期長(zhǎng)。從穩(wěn)定生產(chǎn)，穩(wěn)產(chǎn)期長(zhǎng)。從W3井的排采井的排采情況可以看出，情況可以看出， 3#、15#兩煤層兩煤層可以作為一套開發(fā)層系進(jìn)行開發(fā)?？梢宰鳛橐惶组_發(fā)層系進(jìn)行開發(fā)。W3井排采曲線W9井為井為3#、15#煤層合采，煤層合采，加大排量后，井加大排量后，井底 流 壓 降 低 到底 流 壓 降 低 到0.7MPa左右，左右，產(chǎn)量達(dá)到峰值產(chǎn)產(chǎn)量達(dá)到峰值產(chǎn)量，約為量，約為2100m3/d，其后，其后穩(wěn)定生產(chǎn)較長(zhǎng)一穩(wěn)定生產(chǎn)較長(zhǎng)一段時(shí)間。段時(shí)間。W9井排采曲線 從從W3井與井與W9井的排采情況可以看出，將井底流壓控制在井的排采情況可以看出，將井底

7、流壓控制在0.50.7MPa，日產(chǎn)水控制在，日產(chǎn)水控制在0.7m3/d時(shí)，穩(wěn)產(chǎn)期長(zhǎng)。時(shí)，穩(wěn)產(chǎn)期長(zhǎng)。四、煤儲(chǔ)層地質(zhì)建模 本次建模本次建模采用了隨機(jī)性建模方法，采用了隨機(jī)性建模方法，利用利用序貫高斯模擬和截?cái)喔咚鼓M序貫高斯模擬和截?cái)喔咚鼓M，針對(duì)煤儲(chǔ)層幾何特性（厚度及空間展布）、煤質(zhì)屬性（包括灰分、揮發(fā)分、針對(duì)煤儲(chǔ)層幾何特性（厚度及空間展布）、煤質(zhì)屬性（包括灰分、揮發(fā)分、水分等）以及含氣量屬性進(jìn)行煤儲(chǔ)層地質(zhì)建模。水分等）以及含氣量屬性進(jìn)行煤儲(chǔ)層地質(zhì)建模。3#煤層頂面構(gòu)造圖15#煤層頂面構(gòu)造圖（一）構(gòu)造模型（一）構(gòu)造模型3#煤層孔隙度模型 3#煤層滲透率模型 3#煤層含氣量模型（二）屬性模型（二）

8、屬性模型15#煤層孔隙度模型15#煤層含氣量模型15#煤層滲透率模型 慮到計(jì)算機(jī)內(nèi)存和速度的限制，綜慮到計(jì)算機(jī)內(nèi)存和速度的限制，綜合數(shù)值模擬的精度，將模型的平面網(wǎng)格合數(shù)值模擬的精度，將模型的平面網(wǎng)格密度由密度由50m50m粗化為粗化為100m100m。縱向網(wǎng)格由縱向網(wǎng)格由0.5m粗化為粗化為1m。3#煤層粗化后孔隙度模型3#煤層粗化后滲透率模型3#煤層粗化后滲透率模型3#煤層粗化后含氣量模型（三）模型粗化（三）模型粗化15#煤層粗化后含氣量模型15#粗化后孔隙度模型15#粗化后孔隙度模型四、井型選擇與四、井型選擇與合理井網(wǎng)論證合理井網(wǎng)論證及布署及布署15#煤層3#煤層3030（一）井型的選擇

9、目前目前，我國(guó)煤層氣規(guī)模化商業(yè)開發(fā)仍以直井為主，我國(guó)煤層氣規(guī)?；虡I(yè)開發(fā)仍以直井為主，故本區(qū)塊選用直井故本區(qū)塊選用直井作為主要井型。但作為主要井型。但根據(jù)斷層附近根據(jù)斷層附近W2井的排采情況，決定在斷層附近井的排采情況，決定在斷層附近500m內(nèi)采用雙層多分支水平井，有效避免直井的壓裂造成地層水竄流。內(nèi)采用雙層多分支水平井，有效避免直井的壓裂造成地層水竄流。 經(jīng)過調(diào)研，對(duì)水平井的相經(jīng)過調(diào)研，對(duì)水平井的相關(guān)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)選：關(guān)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)選：（1）水平井單支長(zhǎng)度在水平井單支長(zhǎng)度在1000m左右。左右。（2）水平井的最佳分支角度水平井的最佳分支角度為為30左右左右。（3）分支異側(cè)分支異側(cè)，分支間距為分

10、支間距為350m。雙層多分支水平井示意圖井網(wǎng)布署主要包括對(duì)井網(wǎng)布署主要包括對(duì)井網(wǎng)樣式、井網(wǎng)方位以及井網(wǎng)密度井網(wǎng)樣式、井網(wǎng)方位以及井網(wǎng)密度的設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)。1. 井網(wǎng)樣式井網(wǎng)樣式 菱形井網(wǎng)菱形井網(wǎng)適合適合我國(guó)煤儲(chǔ)層我國(guó)煤儲(chǔ)層特征，且特征，且區(qū)域控制程度高區(qū)域控制程度高，對(duì)地形的適應(yīng)對(duì)地形的適應(yīng)性性強(qiáng)強(qiáng)。（二） 井網(wǎng)布署2. 井網(wǎng)方位井網(wǎng)方位 研究區(qū)的壓裂裂縫方位為研究區(qū)的壓裂裂縫方位為120 135，故本次實(shí)際井網(wǎng)方位確，故本次實(shí)際井網(wǎng)方位確定為定為120方向，沿此方向進(jìn)行布線、布井。方向，沿此方向進(jìn)行布線、布井。3. 井網(wǎng)密度井網(wǎng)密度 合理的井距既能形成連片的壓降區(qū)，又不浪費(fèi)資源，有利于煤層氣合理

11、的井距既能形成連片的壓降區(qū)，又不浪費(fèi)資源，有利于煤層氣的大面積高效合理開發(fā)。本次的大面積高效合理開發(fā)。本次設(shè)計(jì)主要設(shè)計(jì)主要采用類比法、單井合理控制儲(chǔ)量采用類比法、單井合理控制儲(chǔ)量法、經(jīng)濟(jì)極限井距法對(duì)合理井距進(jìn)行了論證。法、經(jīng)濟(jì)極限井距法對(duì)合理井距進(jìn)行了論證。 據(jù)黑勇士盆地?fù)?jù)黑勇士盆地調(diào)研，當(dāng)井距為調(diào)研，當(dāng)井距為400m400m時(shí)，中心井生產(chǎn)十多時(shí)，中心井生產(chǎn)十多年后可采出年后可采出60%的地質(zhì)儲(chǔ)量的地質(zhì)儲(chǔ)量，故本區(qū)塊選用，故本區(qū)塊選用400m400m的井距。的井距。 考慮公路、管線等考慮公路、管線等區(qū)塊地形，區(qū)塊地形，布署得到第布署得到第一套方案：一套方案：直井采用菱直井采用菱形 井 網(wǎng) ，

12、井 距 為形 井 網(wǎng) ， 井 距 為400m400m，井網(wǎng)方，井網(wǎng)方位為位為120 ，水平井井，水平井井距為距為1000m。經(jīng)過布署，。經(jīng)過布署，沁端區(qū)塊共水平井沁端區(qū)塊共水平井10口，口，直井直井140口?？?。（1）類比法方案一井網(wǎng)布署圖（2）單井合理控制儲(chǔ)量法 開發(fā)井距的確定應(yīng)當(dāng)考慮單井的合理控制儲(chǔ)量，使低豐度區(qū)單井控開發(fā)井距的確定應(yīng)當(dāng)考慮單井的合理控制儲(chǔ)量，使低豐度區(qū)單井控制儲(chǔ)量應(yīng)大于經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量制儲(chǔ)量應(yīng)大于經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量：ErNdgtqG 氣藏單井服務(wù)期氣藏單井服務(wù)期取取15年，穩(wěn)產(chǎn)期內(nèi)單井產(chǎn)能年，穩(wěn)產(chǎn)期內(nèi)單井產(chǎn)能取取2300m3/d，氣藏穩(wěn)產(chǎn)，氣藏穩(wěn)產(chǎn)期為期為8年，穩(wěn)產(chǎn)期末采出程度為年

13、，穩(wěn)產(chǎn)期末采出程度為62.5，采收率為，采收率為54.6，則單井控制地，則單井控制地質(zhì)儲(chǔ)量為質(zhì)儲(chǔ)量為3978374.4m3，儲(chǔ)量豐度為，儲(chǔ)量豐度為1.21108m3/km2，可求得單井泄氣，可求得單井泄氣面積面積54798.54545m2，以菱形井網(wǎng)進(jìn)行開發(fā)部署，則長(zhǎng)軸為，以菱形井網(wǎng)進(jìn)行開發(fā)部署，則長(zhǎng)軸為468m，短軸，短軸為為234m。式中：式中：Gg單井控制地質(zhì)儲(chǔ)量，單井控制地質(zhì)儲(chǔ)量，m3； q穩(wěn)產(chǎn)期內(nèi)單井平均產(chǎn)能，穩(wěn)產(chǎn)期內(nèi)單井平均產(chǎn)能，m3/d； t氣藏穩(wěn)產(chǎn)年限，年；氣藏穩(wěn)產(chǎn)年限，年； N穩(wěn)產(chǎn)期末可采儲(chǔ)量采出程度；穩(wěn)產(chǎn)期末可采儲(chǔ)量采出程度； Er氣藏采收率；氣藏采收率； d每年產(chǎn)氣天數(shù)，

14、一般取每年產(chǎn)氣天數(shù)，一般取330天。天。（3）經(jīng)濟(jì)極限法經(jīng)濟(jì)極限法單井控制經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量，是選擇合理井距的一個(gè)重要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。單井控制經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量，是選擇合理井距的一個(gè)重要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。 ErAPTCGgg 式中：式中：Gg單井控制經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量，單井控制經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)量，m3； C單井鉆井和氣建合計(jì)成本（包括鉆井、儲(chǔ)層改造、地面單井鉆井和氣建合計(jì)成本（包括鉆井、儲(chǔ)層改造、地面建設(shè)系統(tǒng)工程投資分?jǐn)偅?，元建設(shè)系統(tǒng)工程投資分?jǐn)偅?，?井；井； P單井年平均采氣操作費(fèi)用，元單井年平均采氣操作費(fèi)用，元/年年井；井； T開采年限，年；開采年限，年； Ag煤層氣售價(jià)，元煤層氣售價(jià)，元/m3。 由于經(jīng)濟(jì)極限井距的大小同時(shí)

15、受資源豐度的影響很大，在不考由于經(jīng)濟(jì)極限井距的大小同時(shí)受資源豐度的影響很大，在不考慮井網(wǎng)密度對(duì)于采收率的影響時(shí)，根據(jù)單井控制經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量，可慮井網(wǎng)密度對(duì)于采收率的影響時(shí)，根據(jù)單井控制經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量，可以算出經(jīng)濟(jì)極限井距以算出經(jīng)濟(jì)極限井距。 單井鉆井和氣建合計(jì)成本采用單井鉆井和氣建合計(jì)成本采用170萬元萬元/井，單井年平均采氣操作費(fèi)井，單井年平均采氣操作費(fèi)用用16.7萬元萬元/年年井，開采年限井，開采年限15年，煤層氣售價(jià)年，煤層氣售價(jià)1.3元元/m3，煤層氣采收率，煤層氣采收率54.6%。則單井控制經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量為。則單井控制經(jīng)濟(jì)極限儲(chǔ)量為5924204.001m3，在資源豐度為，在資源豐度為1.

16、21億億m3/km2，則單井經(jīng)濟(jì)極限控制儲(chǔ)量面積，則單井經(jīng)濟(jì)極限控制儲(chǔ)量面積48960.4m2，經(jīng)濟(jì)極限井的長(zhǎng)，經(jīng)濟(jì)極限井的長(zhǎng)軸為軸為442 m，短軸為，短軸為221m。FGAgA單井經(jīng)濟(jì)極限控制儲(chǔ)量面積，單井經(jīng)濟(jì)極限控制儲(chǔ)量面積，m2；F資源豐度，億資源豐度，億m3/km3。 綜合方法（綜合方法（2）（）（3），得到第二套井網(wǎng)方案：菱形井網(wǎng)，井），得到第二套井網(wǎng)方案：菱形井網(wǎng)，井網(wǎng)方位確定為網(wǎng)方位確定為120方向，井網(wǎng)長(zhǎng)軸為方向，井網(wǎng)長(zhǎng)軸為460m，短軸為，短軸為230m?？紤]?？紤]該區(qū)塊的公路、管線等區(qū)塊地形，對(duì)沁端區(qū)塊進(jìn)行了如下井網(wǎng)布該區(qū)塊的公路、管線等區(qū)塊地形，對(duì)沁端區(qū)塊進(jìn)行了如下井網(wǎng)

17、布署，共署，共水平井水平井11口，直井口，直井378口口。方案二井網(wǎng)布署圖 五、五、壓裂改造方案與合理采氣速度壓裂改造方案與合理采氣速度 （一）壓裂改造方案 從從試采曲線可以看出，試采曲線可以看出，壓裂壓裂后后產(chǎn)氣增加產(chǎn)氣增加。這是因?yàn)閴毫汛胧┯行У胤诌@是因?yàn)閴毫汛胧┯行У胤峙渚赘浇膲航?，加速了排水降壓過程，使得煤層氣有效解吸，增加了配井孔附近的壓降，加速了排水降壓過程，使得煤層氣有效解吸，增加了產(chǎn)能產(chǎn)能。通過調(diào)研，建議該區(qū)塊使用活性水伴注氮?dú)鈮毫岩海蝿┻x擇常用通過調(diào)研，建議該區(qū)塊使用活性水伴注氮?dú)鈮毫岩?，支撐劑選擇常用的石英砂，水力壓裂伴注的石英砂，水力壓裂伴注N N2 2不僅不僅增

18、加了煤儲(chǔ)層能量，同時(shí)，在一定程度上提高增加了煤儲(chǔ)層能量，同時(shí)，在一定程度上提高了導(dǎo)流能力。了導(dǎo)流能力。（二）合理采氣速度地質(zhì)儲(chǔ)量地質(zhì)儲(chǔ)量108m3采氣速度采氣速度穩(wěn)產(chǎn)期（年）穩(wěn)產(chǎn)期（年）503%5%1010505%左右左右58505%6%58不同儲(chǔ)量大小的氣藏采氣速度和穩(wěn)產(chǎn)年限表計(jì)算所得的沁端區(qū)塊地質(zhì)儲(chǔ)量為計(jì)算所得的沁端區(qū)塊地質(zhì)儲(chǔ)量為75.38108m3，考慮到煤儲(chǔ)層的，考慮到煤儲(chǔ)層的實(shí)際情況，將采氣速率降低為實(shí)際情況，將采氣速率降低為3%。六、煤層氣數(shù)值模擬 歷史歷史擬合擬合是數(shù)值模擬中很重要的一個(gè)環(huán)節(jié)，關(guān)系到后期產(chǎn)能預(yù)測(cè)的準(zhǔn)是數(shù)值模擬中很重要的一個(gè)環(huán)節(jié)，關(guān)系到后期產(chǎn)能預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確性。確性。圖

19、為圖為W3井的定氣擬合效果圖井的定氣擬合效果圖與與井底流壓擬合效果圖井底流壓擬合效果圖。（一）歷史擬合W3井產(chǎn)水量擬合效果圖W3井井底流壓擬合效果圖 煤儲(chǔ)層基質(zhì)的收縮效應(yīng)使得歷史擬合精度不可能達(dá)到煤儲(chǔ)層基質(zhì)的收縮效應(yīng)使得歷史擬合精度不可能達(dá)到100%。從圖中可。從圖中可以看到，歷史擬合達(dá)到了一定的效果，可以對(duì)產(chǎn)量進(jìn)行預(yù)測(cè)。以看到，歷史擬合達(dá)到了一定的效果，可以對(duì)產(chǎn)量進(jìn)行預(yù)測(cè)。（二）產(chǎn)量預(yù)測(cè) 選取選取W1-1井、井、W10-10井進(jìn)行產(chǎn)量預(yù)測(cè)，假定煤層氣井的生產(chǎn)年限為井進(jìn)行產(chǎn)量預(yù)測(cè)，假定煤層氣井的生產(chǎn)年限為15年，將第一年的產(chǎn)量定為年，將第一年的產(chǎn)量定為2000m3/d，井底流壓為，井底流壓為1

20、Mpa。 圖為圖為W1-1井井的的生產(chǎn)預(yù)測(cè)曲線生產(chǎn)預(yù)測(cè)曲線、累積產(chǎn)量累積產(chǎn)量預(yù)測(cè)曲線。預(yù)測(cè)曲線。W1-1井生產(chǎn)曲線W1-1井累積產(chǎn)量曲線W10-10井累積產(chǎn)量曲線W10-10井生產(chǎn)預(yù)測(cè)曲線從圖中可以看出，煤層氣井的穩(wěn)產(chǎn)期可以達(dá)到從圖中可以看出，煤層氣井的穩(wěn)產(chǎn)期可以達(dá)到8年，之后開始遞減。年，之后開始遞減。七、經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)方案方案建設(shè)投資建設(shè)投資流動(dòng)資金流動(dòng)資金建設(shè)建設(shè)期期利息利息項(xiàng)目項(xiàng)目總總投資投資鉆鉆前前準(zhǔn)備準(zhǔn)備鉆井鉆井工程工程采采氣氣工程工程地面地面工程工程方案一方案一91252776069000480004050886.6158821.6方案二方案二324656503217894012448

21、0972521697.5432339.5 本次經(jīng)濟(jì)本次經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)評(píng)價(jià)的的內(nèi)容主要包括投資估算、總成本內(nèi)容主要包括投資估算、總成本與與經(jīng)營(yíng)費(fèi)用經(jīng)營(yíng)費(fèi)用以及以及產(chǎn)產(chǎn)品銷售收入和稅金品銷售收入和稅金。 建設(shè)期利息建設(shè)期利息=建設(shè)期借款本息累計(jì)建設(shè)期借款本息累計(jì)年利率年利率項(xiàng)目固定投資項(xiàng)目固定投資40%為自有資金，其它為自有資金，其它60%申請(qǐng)銀行貸款。貸款年利率為申請(qǐng)銀行貸款。貸款年利率為7.89%。項(xiàng)目建設(shè)期為。項(xiàng)目建設(shè)期為2年年。 流動(dòng)資金是指為維持生產(chǎn)所占用的全部周轉(zhuǎn)資金，它是流動(dòng)資產(chǎn)與流動(dòng)資金是指為維持生產(chǎn)所占用的全部周轉(zhuǎn)資金，它是流動(dòng)資產(chǎn)與流動(dòng)負(fù)債的差額。此次評(píng)價(jià)按建設(shè)投資的流動(dòng)負(fù)債的差額。此次評(píng)價(jià)按建設(shè)投資的2%測(cè)算流動(dòng)資金，流動(dòng)資金總測(cè)算流動(dòng)資金，流動(dòng)資金總額為額為25萬元萬元/井