高層住宅剪力墻結構計算書

1、第冊/共冊本冊共頁住宅計算書CALCULATION DOCUMENT工程名稱：恒大住宅花園二期工程編號： A13項目名稱： C13 號樓設計階段：施工圖設計專業(yè)：結構初設計計算人：校對人：華北建筑設計研究院有限公司NORTH CHINA ARCHITECTURAL DESIGN& RESEARCH INSTITUTE CO.LTD一本工程電算選用軟件（）上部結構名 稱版 本本工程使用PK 框排架計算機輔助設計2003 年 07 月PMCAD結構平面計算機輔助設計2003 年 07 月PTAT 結構三維分析與設計軟件2003 年 07 月KSATWE結構空間有限元分析設計軟件2003 年

2、 07 月PLTCAD樓梯計算機輔助設計2003 年 07 月上MSTS 鋼結構計算機輔助設計2003 年 07 月部系PREC預應力結構計算機輔助設計2003 年 07 月結列QLK 混凝土小型砌塊計算機輔助設計2003 年 07 月構BOX 箱型基礎計算機輔助設計2003 年 07 月GJ 鋼筋混凝土基本構件設計2003 年 07 月SAP844.2TBSA5.03D3S3.5PKPM系列 JCCAD2003 年 07 月SFC上海地基基礎設計規(guī)范配套系列軟件1.0基礎理正樁基 CAD2.5圍護之星。二工程概況砌體結構框剪結構底框砌體結構筒體結構結構類型框架框支結構小墻肢結構其它 高層剪力

3、墻結構工程地段 :青島本工程± 0.00 相當于絕對標高 6.230 m；室內外高差： 1.20 m混凝土基礎 C40；上部 9 層以下 C35，以上 C30主要材料鋼材 HPB235砌體小型混凝土空心砌塊；結構層數地上 32層；地下 1層結構高度 97.8 m；寬度 15.10 m；長度 58 m ；結構特點：本工程屬高層民用住宅，建筑類別：丙類。平面近似L 形，在中間部位設置抗震縫后，兩側結構單元近似矩形，除了樓梯、電梯間局部樓面外無大的缺失；立面無大的變化，整體屬于較規(guī)則結構。采用樁筏基礎，樁采用預應力混凝土管樁，樁徑500；基礎樁長 34 米；最小間距 1.5 米。樁基礎持力

4、層為 -2 粉砂層。形式抗震設防烈度7度，抗震等級一級，場地類別；安全等級二級，基本風壓：0.6 kN/人防布置無抗震縫設置寬 450mm注：結構高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中間高）。1三. 設計依據建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）建筑結構荷載規(guī)范（ GB50009-2001）建筑抗震設計規(guī)程（ GB50011-2001）混凝土結構設計規(guī)范（ GB50010-2002）高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2002）建筑抗震設計規(guī)程（ DBJ08992）及 1996 年局部修訂增補地基基礎設計規(guī)范（ DGJ08111999）中國建筑東北勘察研究院提供的 恒大住宅花

5、園二期 巖土工程詳細勘察報告及補充資料四. 可變荷載標準值選用（kN/）名稱臥室、廚房、消防樓懸挑地下自設備上人不上餐廳樓梯衛(wèi)生間梯陽臺行車庫機房屋面人屋面荷載起居室2.02.02.03.52.52.57.02.00.5本工程選用五上部永久荷載標準值及構件計算（一）樓面荷載·首層 :臥室、起居室、書房：150厚砼板 3.75kN/m2板面裝修荷載1.0kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2恒載合計 5.25kN/m 2廚房、普通衛(wèi)生間：150厚砼板 3.75kN/m2板面裝修荷載1.1kN/m2。2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2恒載合計 5.35kN/m帶采暖衛(wèi)生間：150厚砼

6、板 3.75kN/m2板面裝修荷載20x0.13=2.6kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2恒載合計 6.85kN/m 2門廳、電梯間：150厚砼板 3.75kN/m2板面裝修荷載20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2恒載合計 5.65kN/m 2·標準層 :臥室、起居室、書房：110厚砼板 2.75kN/m2板面裝修荷載1.0kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m2恒載合計 4.25kN/m 2對于 120 厚樓板： 4.5kN/m2對于 130厚樓板： 4.75kN/m2對于 140厚樓板： 5.0kN/m2對于 150厚樓板： 5.25kN/m

7、2對于 200厚樓板： 8.0kN/m2( 包括大跨度樓板上輕質隔墻的折算荷載 1.5kN/m2 )廚房、普通衛(wèi)生間：100厚砼板2.5kN/m2板面裝修荷載1.1kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m 2。2恒載合計 4.10kN/m 2帶采暖衛(wèi)生間：100厚砼板2.5kN/m2板面裝修荷載20x0.13=2.6kN/m 2板底粉刷或吊頂0.50kN/m 2恒載合計 5.60kN/m 2樓電梯間：2120厚砼板3.0kN/m。防水卷材0.30kN/m222cm找平0.40kN/m110 厚砼板2.75kN/m22cm底粉刷0.4kN/m2恒載合計6.4kN/m 2對于 120 厚樓板： 6

8、.7kN/m2對于 130 厚樓板： 6.9kN/m2（三）墻體荷載2板面裝修荷載20x0.07=1.4kN/m2板底粉刷或吊頂0.50kN/m恒載合計 4.90kN/m 2（二）屋面荷載屋面板 120 厚：24cm細石混凝土面層1.00kN/m2三元乙丙橡膠卷材防水層0.3kN/m聚苯乙烯板隔熱層2%找坡 (h min=40) 0.5kN/m 2防水卷材0.30kN/m 222cm找平0.40kN/m120 厚砼板3.0kN/m22cm底粉刷0.4kN/m2恒載合計6.2kN/m 2對于 130 厚樓板： 6.5kN/m2對于 140 厚樓板： 6.7kN/m2露臺 :水泥砂漿 +10 厚防

9、滑地磚0.7kN/m 24cm 細石混凝土面層1.00kN/m22三元乙丙橡膠卷材防水層0.3kN/m聚苯乙烯板隔熱層2%找坡 (h min=40) 0.5kN/m 2容重（kN/m3）兩側粉刷重（ kN/ ）墻厚墻重 +粉刷（ kN/ ）墻高2.5m墻重/墻高米2.6m（ kN/m）墻高2.7m墻高3.0m承重多孔粘土磚混凝土小型空心砌體加氣混凝土砌塊1615.98.50.680.680.680.240.120.190.090.250.200.1216×0.24+16 ×0.12+15.9 × 0.1915.9 ×0.098.5 × 0.25

10、8.5 × 0.28.5 ×0.68=4.50.68=2.6+0.68=3.7+0.68=2.1+0.68=2.8+0.68=2.40.12+0.68=1.74.5 × 2.52.6 × 2.53.7 × 2.52.1 ×2.52.8 × 2.52.4 × 2.51.7×=11.3=6.5=9.3=5.3=7=62.5=4.31.7×4.5 × 2.62.6 × 2.63.7 × 2.62.1 ×2.62.8 × 2.62.4 × 2.

11、62.6=11.7=6.8=9.7=5.5=7.3=6.3=4.54.5 × 2.72.6 × 2.73.7 × 2.72.1 ×2.72.8 × 2.72.4 × 2.71.7×2.7=12.2=7.1=10.0=5.7=7.6=6.5=4.64.5×32.6 ×33.7×32.1 ×32.8 ×32.4×31.7 ×3=13.5=7.8=11.1=6.3=8.4=7.2=5.1。3。本工程使用( 四) 陽臺女兒墻、欄板：板厚： 240mm1板高 600

12、mm：1) 永久荷載 =（25×0.24 ×0.6 0.68 ×0.6 ）× 1.2=4.8 kN/m2) 欄板抗彎計算 :水平設計荷載： P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m設計彎矩： M=0.7×0.6=0.42kN-m/m2構造配筋： 0.15%×h0 ×1000=338mm/m2板高 1300mm：1) 永久荷載 =（25×0.24 ×1.3 0.68 ×1.3 ）× 1.2=10.5 kN/m2) 欄板抗彎計算 :水平設計荷載： P=0.5kN/m×

13、1.4=0.7kN/m設計彎矩： M=0.7×1.3=0.91kN-m/m2構造配筋： 0.15%×h0×1000=338mm/m六、結構計算采用 PM建模， TAT、 SATWE設計軟件計算。樓板配筋及剪力墻、次梁配筋采用軟件計算結果 , 并進行人工干預調整歸并 . 結構施工圖中適當加厚開大洞口周圍樓板及屋面板， 并雙層雙向加強配筋， 以削弱溫度應力 , 要求施工單位加強養(yǎng)護。因建筑物體型為折形，故在轉折處設200mm寬抗震縫。計算模型進行雙塔定義，基礎底板及地下室頂板相連形式。其結構計算模型如下：七 . 樓板配筋計算：1樓板 3.60 ×4.40m

14、板，板厚 h200mm，L1/L2=3.6 ÷4.4=0.82q=28+2.0=30KN/m2,ql 230 3.62388.8kN m / mM x0.03615388.814.1kNm / mM y0.01735388.86.75kNm / mM xo0.07824388.830.42kN m / m板 200 厚,C35，f y=300。4。查鋼筋混凝土受彎板按裂縫寬度、承載力要求配筋計算表， 14150滿足強度及抗裂要求。2樓板 4.20 ×6.55m 板，板厚 h200mm，L1/L2=4.2 ÷6.55=0.65q=28+2.0=30KN/m2,ql

15、230 4.22529.2kN m / mM x0.0403529.221.3kNm / mM y0.01349529.27.2kNm / mM xo0.08256 529.243.7kN m/ m板 200 厚,C35，f y=300查鋼筋混凝土受彎板按裂縫寬度、承載力要求配筋計算表， 18150滿足強度及抗裂要求。3樓板 3.60 ×4.40m 板，板厚 h100mm，L1/L2=3.6 ÷4.4=0.82q=1.2X3.7+1.4X2.0=7.24KN/m2,ql 27.24 3.6293.8kN m / mM x max0.030593.8 2.86kN m / m

16、M y max0.01393.81.22kNm / mM xumax2.860.2 1.22 3.10kN m/ m配 8120M xo0.071093.86.66kNm/ m配 10150M yo0.056693.85.31kNm / m配 81204樓板 4.20 ×6.55m 板，板厚 h120mm，L1/L2=4.2 ÷6.55=0.64q=1.2X4.2+1.4X2.0=7.84KN/m2,ql 27.84 4.22138.3kN m / mM x max0.0370138.35.12kNm / mM y max0.0075138.31.04kNm / mM xu

17、max5.12 0.2 1.045.33kN m/ m配 10150M xo0.0796138.311.01kNm/ m配 12150M yo0.0569138.37.87kNm/ m配 101505樓板 4.50 ×7.30m 板，板厚 h130mm，L1/L2=4.5 ÷7.30=0.62q=1.2X4.5+1.4X2.0=8.20KN/m2,ql 28.20 4.52166.1kN m / mM x max0.0379166.16.30kNm / mM y max0.0067166.11.11kNm / mM xu max6.300.21.116.52kN m/ m配

18、 10150M xo0.0806166.113.39kNm / m配 12150M yo0.0567166.19.42kN m/ m配 101506屋面板 3.60 ×5.20m 板，板厚 h130mm，L1/L2=3.6 ÷5.2=0.69q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m2,ql 210.6 3.62137.4kN m / mM x max0.0353137.44.85kNm / mM y max0.0091137.41.25kNm / mM xu max4.850.21.255.1kNm / m配 10150M xo0.0778137.410.69k

19、N m / m配 12150M yo0.0572137.47.86kN m / m配 121507屋面板 4.20 ×6.55m 板，板厚 h130mm，L1/L2=4.2 ÷6.3=0.64q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m2,ql 210.6 4.22187kN m / mM x max0.03701876.92kNm / mM y max0.00751871.40kNm / mM xu max6.92 0.2 1.40 7.20kN m/ m配 12150。5M xo0.079618714.89kNm/ m配 12150M yo0.056918710

20、.64kNm/ m配 121508異型樓板計算詳見附錄八. 樓梯計算：1、樓梯甲乙：TB2、TB3(板式 ) ：L=3100，板厚 h 110mm110厚砼板2.75kN/m225cm面層1.0kN/m2cm底粉刷0.4kN/m2。TL4：L=2700 mm，200×400 mm，q=11.1×1.82 2.51( 自重 ) 7.5 ×0.7( 平臺板 )=28.0kN/m 按簡支 Mmax=0.125ql 2=25.5KN.m配 3 20, 配箍筋 8100。2躍層樓梯：TB1(板式 ) ：L=2220 mm，板厚 h100mm100厚砼板2.5kN/m225c

21、m面層1.0kN/m2cm底粉刷0.4kN/m2踏步2.2kN/m2踏步2.3kN/m2恒載合計 4.2 ÷cos34.02 2.2 7.3kN/m2q=1.2×7.3 1.4 ×2.0=11.6kN/m 2M2=0.125ql =13.7KN.m/mmaxAs=563mm2, 配 12150.板頂配 10150.TB1(板式 ) ：L=1820，板厚 h100mm100厚砼板2.5kN/m225cm面層1.0kN/m2cm底粉刷0.4kN/m2踏步2.2kN/m2恒載合計 3.9 ÷cos33.27 2.2 6.9kN/m2q=1.2×6.9

22、 1.4 ×2.0=11.1kN/m 2Mmax=0.125ql2=4.6KN.m/m2As=285mm, 配 10200.恒載合計 3.9 ÷cos39.49 2.3 7.4kN/m2q=1.2×7.4 1.4 ×2.0=11.6kN/m 2Mmax=0.125ql2=7.2KN.m/mAs=304mm2, 配 10200.板頂配8150.TB2(板式 ) ：L=2000 mm，板厚 h100mm100厚砼板2.5kN/m225cm面層1.0kN/m2cm底粉刷0.4kN/m2踏步3.0kN/m2恒載合計 3.9 ÷cos39.49 3.0

23、8.1kN/m22q=1.2×8.1 1.4 ×2.0=12.5kN/m2Mmax=0.125ql =6.3KN.m/mAs=264mm2, 配 10200.板頂配8150.。6九基礎計算基礎設計根據浙江有色建設工程公司有限公司提供的蘇州工業(yè)園中天湖畔花園（二期）巖土工程勘察報告進行。*10 號樓基礎計算±0.00相當于絕對標高 4.40米 ；基礎埋深 -5.95 米，基底絕對標高為 -1.55米，基底層土 -1 。樁頂絕對標高為 -1.45米( 一) 單樁承載力：選取樁型500 X34000，根據地質報告中J25 孔，-2 層層面絕對標高約 -34.55 ，樁尖

24、入持力層 >=0.75 米，根據 J25 孔計算單樁承載力土層號標高（絕對） 層厚FsFpEs-1-1.451.405519.26.04-2.85-2-6.753.904818.95.45-8.852.103618.74.89-1-12.753.904218.99.06-2-14.752.003218.87.66-19.504.753418.74.81-22.753.256519.46.70-1-24.451.707519.16.33-2-30.155.704518.75.62-1-34.554.406518.97.83-2-35.450.9070400018.610.32樁側總極限摩阻

25、力標準值：Rsk =Up×l i f si =0.5 ×3.14 ×1676 = 2632 kN 2。單樁豎向承載力設計值 Rd =( R sk+Rpk )/1.65= 2070 kN ；取 2050Kn；單樁豎向承載力特征值 Rd=( R sk+Rpk )/2.0= 1708 kN ；取 1650Kn根據 Z24 孔計算單樁承載力土層號標高（絕對） 層厚FsFpEs-1-1.451.525519.26.04-2.97-2-6.873.904818.95.45-9.372.503618.74.89-1-13.173.804218.99.06-2-15.572.40

26、3218.87.66-19.674.103418.74.81-22.472.806519.46.70-1-25.172.707519.16.33-2-29.874.704518.75.62-1-32.973.106518.97.83-2-35.452.48704000 18.610.32樁側總極限摩阻力標準值：Rsk=Up ×l i f si =0.5 ×3.14 ×1707 = 2681 kN 2單樁豎向承載力設計值Rd =( R sk+Rpk )/1.65= 2100 kN；取 2050Kn；單樁豎向承載力特征值Ra=( R sk+Rpk )/2.0= 173

27、3 kN；取 1650Kn綜上計算結果：單樁豎向承載力特征值 :取 1650Kn（二）基礎承載力驗算上部荷載標準值F= 263385Kn。7基礎自重 G:2基礎總面積 S=617m，水位絕對標高0.80m筏板自重及活載標準值G=(25×1.4+4.0) ×617=24063KN外墻外筏板上覆土重標準值G1= 20×5.2 ×0.38 ×145= 5730KN地下室隔墻筏板上覆土重標準值G2= 20×4×8.1= 648KN水浮力F 浮= 10 ×617×3.5=21595KN樁數 n=(F+G+G1+G2

28、- F浮)/ 單樁承載力特征值=(F+G+G1+G2-F浮)/R a=(263385+24063+5730+648-21595)/1650=272231/1650=165 根實際布樁 178 根>165 根( 三)單樁抗沖切驗算 :F1=2050KNF-3××××0.7 f u h =0.7 ×0.95 ×1.43 ×10lh tm 013.141800 1300=6987KN所以筏板滿足單樁抗沖切驗算。( 四)沉降計算采用 JCCAD計算，建筑物沉降為105mm，滿足規(guī)范要求。( 五)偏心計算由 JCCAD導出荷載重

29、心 (124948,-6820), 基礎形心 (124997,-6687) X=50mm，偏心率： X/L=50/70240=0.07 Y=130mm，偏心率：Y/B=130/15600=0.83 滿足規(guī)范要求。*8 號樓基礎計算±0.00 相當于絕對標高 4.40米 ；基礎埋深 -5.85 米，基底絕對標高為 -1.45米，基底層土 -1 。樁頂絕對標高為 -1.35米( 一) 單樁承載力：選取樁型500 X34000，根據地質報告中J41 孔，-2 層層面絕對標高約 -34.12 ，樁尖入持力層 >=0.75 米，根據 J41 孔計算單樁承載力土層號標高（絕對） 層厚FsF

30、pEs-1-1.350.875519.26.04-2.22-2-4.522.304818.95.45-7.322.803618.74.89-1-10.823.504218.99.06-2-12.721.903218.87.66-17.674.953418.74.81-22.925.256519.46.70-1-24.521.607519.16.33-2-33.028.504518.75.62-1-34.121.106518.97.83-2-35.351.2370400018.610.32樁側總極限摩阻力標準值： R =U×lfsi=0.5 ×3.14 ×1636

31、= 2569 kNskpi樁端極限阻力標準值（ kN）：R =0.252×pk3.14X4000=785kN單樁豎向承載力設計值 Rd =( R sk+Rpk )/1.65= 2030 kN；取 2000Kn；單樁豎向承載力特征值 R=( R+R )/2.0= 1677 kN；取 1600Kndskpk根據 Z39 孔計算單樁承載力。8土層號標高（絕對） 層厚FsFpEs-1-1.351.035519.26.04-2.38-2-4.982.604818.95.45-9.985.003618.74.89-1-11.481.504218.99.06-2-13.381.903218.87.

32、66-19.886.503418.74.81-21.882.006519.46.70-1-24.883.007519.16.33-2-33.088.204518.75.62-1-34.081.006518.97.83-2-35.351.27704000 18.610.32樁側總極限摩阻力標準值：Rsk =Up×l i f si =0.5 ×3.14 ×1584 = 2487 kN樁端極限阻力標準值（kN）：R =0.252×pk3.14X4000=785kN單樁豎向承載力設計值R=(R+R )/1.65= 1983 kN；取 2000Kn；dskpk單樁

33、豎向承載力特征值R=( R+R )/2.0= 1636 kN；取 1600Knaskpk綜上計算結果：單樁豎向承載力特征值: 取 1600Kn（二）基礎承載力驗算上部荷載標準值F= 237503Kn基礎自重 G:2基礎總面積 S=617m，水位絕對標高0.80m筏板自重及活載標準值G=(25×1.4+4.0) ×617=24063KN。外墻外筏板上覆土重標準值G1= 20×5.2 ×0.38 ×145= 5730KN地下室隔墻筏板上覆土重標準值G2= 20×4×8.1= 648KN水浮力 F 浮= 10 ×617&

34、#215;3.5=21595KN樁數 n=(F+G+G1+G2- F浮 )/ 單樁承載力特征值=(F+G+G1+G2-F浮)/R a=(237503+24063+5730+648-21595)/1600=246349/1600=154 根實際布樁 164 根>154 根( 三) 單樁抗沖切驗算 :F1=2000KNFl 0.7 hf t umh0=0.7 ×0.95 ×1.43 ×10-3 ×1×3.14 ×1800×1200=6450KN所以筏板滿足單樁抗沖切驗算。( 四) 沉降計算采用 JCCAD計算，建筑物沉降為

35、100mm，滿足規(guī)范要求。( 五) 偏心計算由 JCCAD導出荷載重心 (124948,-6820), 基礎形心 (124997,-6687)X=50mm，偏心率：X/L=50/70240=0.07 Y=130mm，偏心率：Y/B=130/15600=0.83 滿足規(guī)范要求。十地下自行車車道結構計算。9抗浮驗算：結構自重： G=25×0.35 ×(2.7+3.95 ×2)/2.7=34.35 kN/m2水浮力：F=1.2 ×（ 2.95+0.35-0.5 ）× 10=33.6 kN/m 2G>F側土壓力：地面活荷10/18=0.56q2=

36、18×(2.95+0.56)×0.35=22.1 kN/m/m基底反力：q1=25×0.35 ×3.95 ×2/2.7=19kN/m/m側板計算：MC=22.1×2.95 2/6=32.1 KN.m板厚 350 按抗裂要求計算配筋14150底板計算：MC=-32.1+19×2.35 2/8=-18.98 KN.m。板底受拉，板底配筋同側壁，板面按構造配筋12150十一地下室側板結構計算靜止土壓力 K0=0.52室外活荷載取 10 KN/m.折算土層厚度 10/18=0.55mq1=K0 h=0.5 ×18×

37、;0.55=5.0KN/mq2=K0 h=0.5 ×18×(4.55-0.60+0.55)=40.5 KN/m。10。Ly=3.95m,Lx=5.1m,q=q2-q1=35.5KN/mLy=3.95m,Lx=5.1m,q =q1=5KN/mMx=0.0092×35.5 ×5.1 ×5.1=8.5KN.mMx=0.0237×5×5.1 ×5.1=3.1KN.mMy=0.0079×35.5 ×5.1 ×5.1=7.3 KN.mMy=0.0115×5×5.1 ×

38、5.1=1.5KN.m×35.5 ×5.1 ×5.1=-21.2KN.mMx=-0.0229Mx=-0.0542 ×5×5.1 ×5.1=-7.1KN.m×35.5 ×5.1 ×5.1=-27.6KN.mMy=-0.0299×5×5.1 ×5.1=-7.3KN.mMy=-0.0559疊加后彎距值為Mx=11.6KN.m, My= 8.8KN.mMx=-28.3KN.m,My=- 34.9KN.m板 300 厚,C35，f y=300查鋼筋混凝土受彎板按裂縫寬度、承載力要求配筋

39、計算表， 14150滿足強度及抗裂要求。11。附相關計算簡圖、荷載簡圖及基礎沉降、偏心計算結果文件。12。-計算項目 :異形板計算-計算條件砼材料板厚 :140 (mm)板容重 :25.000 (kN/m3)砼強度等級:C30配筋計算 as : 15 (mm)縱筋級別 : 2跨中彎矩與x軸夾角 : 0.00(度 )支座彎矩調整系數: 1.00跨中彎矩調整系數: 1.00板上施加均布荷載: 8.800(kPa)內力結果。13。配筋結果 (mm2/m) -按配單筋計算，小于0表示超筋垂直板邊配筋 :邊左中右1,210,210,2102,210,210,2103,210,210,2104,210,210,2105,210,210,34756,-1,210,210跨中配筋 :Asx=228, Asy=210選筋結果 垂直板邊鋼筋:邊左中右1 D12200( 565) D12200( 565) D12200( 565)2 D12200( 565) D12200( 565) D12200( 565)3 D12200( 565) D12200( 565) D12200( 565)4 D12200( 565) D12200( 565) D12200( 565)5 D12200( 565) D12200( 565)