傳熱傳質(zhì)試題題庫(kù)

1、WORD格式可編輯傳熱與傳質(zhì)習(xí)題庫(kù)目錄一、傳熱1（一）選擇題 1（二）判斷題 4二、傳質(zhì)5（一）選擇題 5（二）判斷題 9答案10專(zhuān)業(yè)知識(shí)整理分享模塊二熱量傳遞（一）選擇題1 .導(dǎo)熱系數(shù)的單位為（）。A、W/（m ：C ）；日 W/（m2:C） ；C、W/（kg，C ） ；D W/（S，C ）。2 .夏天電風(fēng)扇之所以能解熱是因?yàn)椋ǎ、它降低了環(huán)境溫度；B、產(chǎn)生強(qiáng)制對(duì)流帶走了人體表面的熱量；C、增強(qiáng)了自然對(duì)流；H產(chǎn)生了導(dǎo)熱。3 .有一種30 c流體需加熱到80 C,下列三種熱流體的熱量都能滿(mǎn)足要求，應(yīng)選（）有利于節(jié)能。A、400 c的蒸汽；B、300 c的蒸汽；C、200 c的蒸汽； D 1

2、50 c的熱流體。4 .工業(yè)生產(chǎn)中，沸騰傳熱應(yīng)設(shè)法保持在（）。A、自然對(duì)流區(qū)；日 核狀沸騰區(qū)；C、膜狀沸騰區(qū)；D過(guò)渡區(qū)。5 .用120c的飽和蒸汽加熱原油，換熱后蒸汽冷凝成同溫度的冷凝水，此時(shí)兩流體的平均溫度差之間的關(guān)系為（；：tm）并流 （）（& m）逆流 °A、小于；日大于；C、等于；口不定6 .物質(zhì)導(dǎo)熱系數(shù)的順序是（）。A、金屬一般固體液體氣體；B、金屬液體一般固體氣體；C、金屬氣體液體一般固體；D>金屬液體氣體一般固體。7 .下列四種不同的對(duì)流給熱過(guò)程：空氣自然對(duì)流 ”空氣強(qiáng)制對(duì)流 ”2 （流速為3m/s）,水強(qiáng)制對(duì)流 a 3 （流速為3 m/s ）,水蒸汽冷凝

3、 a 4O a值的大小關(guān)系為（）。A、a 3> a4> a 1 >a2；B、0C4>a3>a2>a1；C、a4>a2>ai>a3；DXa 3> a 2>a i> a 48 .換熱器中冷物料出口溫度升高，可能引起的有原因多個(gè)，除了（）。A、冷物料流量下降；B、熱物料流量下降；C、熱物料進(jìn)口溫度升高；D、冷物料進(jìn)口溫度升高9 .用120 c的飽和水蒸汽加熱常溫空氣。蒸汽的冷凝膜系數(shù)約為2000W/（m2K）,空氣的膜系數(shù)約為60W/（m2K）,其過(guò)程的傳熱系數(shù) K及傳熱面壁溫接近于（）。A、2000W/（m2K）, 120 C

4、；B、2000W/（m2 K）, 40 C ；C、60W/（nf K）, 120C；D> 60W/（m2K）, 40 C。10 .雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為入1和入2,其對(duì)應(yīng)的溫度差為 At1和t 2,若& 1>&2,則入1和入2的關(guān)系為（）。A、入1 <入2；日入1>入2；C、入1=入2；口無(wú)法確定。11 .水在無(wú)相變時(shí)在圓形管內(nèi)強(qiáng)制湍流，對(duì)流傳熱系數(shù)a為1000W/ （m2. C）若將水的流量增加 1倍,而其他條件不變，則為（）。A、2000;B 1741;C、不變；D 500。12 .有一套管換熱器，環(huán)隙中有119.6

5、C的蒸氣冷凝，管內(nèi)的空氣從20c被加熱到50 C,管壁溫度應(yīng)接近（）。A、20C;B 50 C;C、77.3 C;D 119.6 Co13 .套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流 量增加時(shí)傳熱系數(shù) K應(yīng)（）。A、增大；日減??；C、基本不變；D無(wú)法判斷。14 .套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸氣，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時(shí)空氣出口溫度（）。A、增大；日減?。籆、基本不變；D無(wú)法判斷。15 .利用水在逆流操作的套管換熱器中冷卻某物料。要求熱流體的溫度T2及流量W1不變。今因冷卻水進(jìn)口溫度t1增高，為保證完成生產(chǎn)任務(wù)，

6、提高冷卻水的流量W2,其結(jié)果（）。A、K增大，Am不變；B、Q不變，&m下降，K增大；C、Q不變，K增大，Atm不確定；D Q增大，Atm下降。16 .某單程列管式換熱器，水走管程呈湍流流動(dòng)，為滿(mǎn)足擴(kuò)大生產(chǎn)需要，保持水的進(jìn)口溫度不變的條件下，將用水量增大一倍，則水的對(duì)流傳熱膜系數(shù)為改變前的（）。A 1.149倍；日1.74倍；C、2倍；D不變。17 .要求熱流體從 300c降到200C,冷流體從50c升高到260C,宜采用（）換熱。A、逆流；日 并流；C、并流或逆流；D以上都不正確。18 .會(huì)引起列管式換熱器冷物料出口溫度下降的事故有（）。A、正常操作時(shí)，冷物料進(jìn)口管堵；B、熱物料流量

7、太大；C、冷物料泵壞；DK熱物料泵壞。19 .在列管式換熱器操作中，不需停車(chē)的事故有（）。A、換熱器部分管堵；B、自控系統(tǒng)失靈；C、換熱器結(jié)垢嚴(yán)重；D、換熱器列管穿孔。20 .某換熱器中冷熱流體的進(jìn)出口溫度分別為T(mén)1=400K、T2=300K t1=200K、t2=230K,逆流時(shí)，tm=（）KoC、200;D 132。C、膜式；D都可以。B、溶有揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；D、揮發(fā)度相同的溶液。蒸發(fā)，最好用下列（）蒸發(fā)流程。A、 170;B 100;21 .熱敏性物料宜采用（）蒸發(fā)器。A、自然循環(huán)式；日 強(qiáng)制循環(huán)式；22 .蒸發(fā)可適用于（）。A、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)的溶液；C、溶有不揮發(fā)性溶質(zhì)和溶有揮發(fā)性

8、溶質(zhì)的溶液;A、并流法；日 逆流法；24 .逆流加料多效蒸發(fā)過(guò)程適用于（）。A、粘度較小溶液的蒸發(fā)；C、粘度隨溫度和濃度變化較大的溶液的蒸發(fā)。25 .有結(jié)晶析出的蒸發(fā)過(guò)程，適宜流程是（A、并流加料；日 逆流加料；C、平流法；D都可以。B、有結(jié)晶析出的蒸發(fā)；H都可以。C、分流（平流）加料；D、錯(cuò)流加料。23 .對(duì)于在蒸發(fā)過(guò)程中有晶體析出的液體的多效D不確定。D、利利用二次蒸汽。D溫度差。D吸收。）二次蒸汽的飽和溫度。26 .蒸發(fā)操作中所謂溫度差損失，實(shí)際是指溶液的沸點(diǎn)（A、小于；日等于；C、大于；D上述三者都不是27 .下列蒸發(fā)器，溶液循環(huán)速度最快的是（）A、標(biāo)準(zhǔn)式；B懸框式；C、列文式；Ck強(qiáng)

9、制循環(huán)式28 .減壓蒸發(fā)不具有的優(yōu)點(diǎn)是（）。A、減少傳熱面積；B、可蒸發(fā)不耐高溫的溶液；C、提高熱能利用率；DK減少基建費(fèi)和操作費(fèi)。29 .就蒸發(fā)同樣任務(wù)而言，單效蒸發(fā)生產(chǎn)能力Wi與多效蒸發(fā)的生產(chǎn)能力 W （）。A、WWi；B、WWi;C W=Wi;Dk 不確定。30 .在相同的條件下蒸發(fā)同樣任務(wù)的溶液時(shí)，多效蒸發(fā)的總溫度差損失匯多與單效蒸發(fā)的總溫度差損失匯承 （）。A、£ 多=U 搗；B匯 & 匯/；C、12 A多 匯單；31 .蒸發(fā)流程中除沫器的作用主要是（）。A、汽液分離；已強(qiáng)化蒸發(fā)器彳熱；C、除去不凝性氣體；32 .自然循環(huán)型蒸發(fā)器的中溶液的循環(huán)是由于溶液產(chǎn)生（）。A

10、、濃度差；日 密度差；C、速度差；33 .化學(xué)工業(yè)中分離揮發(fā)性溶劑與不揮發(fā)性溶質(zhì)的主要方法是（）。A、蒸儲(chǔ)；日蒸發(fā)；C、結(jié)晶；34 .在單效蒸發(fā)器內(nèi)，將某物質(zhì)的水溶液自濃度為 5%濃縮至25%（皆為質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。每小時(shí)處理2t原料 液。溶液在常壓下蒸發(fā)，沸點(diǎn)是 373K （二次蒸汽的汽化熱為 2260 kJ/kg ）。加熱蒸汽的溫度為 403K, 汽化熱為2180kJ/kg。則原料液在沸點(diǎn)時(shí)加入蒸發(fā)器，加熱蒸汽的消耗量是（）。A、1960kg/h ;日 1660kg/h ;C、1590kg/h ;D 1.04kg/h 。35 .為了蒸發(fā)某種粘度隨濃度和溫度變化比較大的溶液，應(yīng)采用（）。A、并流加

11、料流程；日逆流加料流程；C、平流加料流程；D并流或平流。36 .工業(yè)生產(chǎn)中的蒸發(fā)通常是（）。A、自然蒸發(fā)；日沸騰蒸發(fā)；C、自然真空蒸發(fā)；D不確定。37 .在蒸發(fā)操作中，若使溶液在（）下沸騰蒸發(fā)，可降低溶液沸點(diǎn)而增大蒸發(fā)器的有效溫度差。A、減壓；日常壓；C、加壓；D變壓。38 .料液隨濃度和溫度變化較大時(shí)，若采用多效蒸發(fā)，則需采用（）。A、并流加料流程；日逆流加料流程；C、平流加料流程；D以上都可采用。39 .提高蒸發(fā)器生產(chǎn)強(qiáng)度的主要途徑是增大（）。A、傳熱溫度差；日加熱蒸汽壓力；C、傳熱系數(shù)；D傳熱面積。40 .對(duì)粘度隨濃度增加而明顯增大的溶液蒸發(fā)，不宜采用（）加料的多效蒸發(fā)流程。A、并流；日

12、逆流；C、平流；D錯(cuò)流。41 .下列敘述正確的是（）。A、空氣的相對(duì)濕度越大，吸濕能力越強(qiáng)；B、濕空氣的比體積為 1kg濕空氣的體積；C、濕球溫度與絕熱飽和溫度必相等；H對(duì)流干燥中，空氣是最常用的干燥介質(zhì)。42 . 50kg濕物料中含水10kg,則干基含水量為（）%A 15;B 20;C、25;D 40。43 .以下關(guān)于對(duì)流干燥的特點(diǎn)，不正確的是（）。A、對(duì)流干燥過(guò)程是氣、固兩相熱、質(zhì)同時(shí)傳遞的過(guò)程；B、對(duì)流干燥過(guò)程中氣體傳熱給固體；C、對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料的水被氣化進(jìn)入氣相；H對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料表面溫度始終恒定于空氣的濕球溫度。44 .將氯化鈣與濕物料放在一起，使物料中水分除去，這是采用哪

13、種去濕方法？（）A、機(jī)械去濕；已 吸附去濕；C、供熱去濕；D無(wú)法確定。45 .在總壓101.33kPa,溫度20c下，某空氣的濕度為 0.01Kg水/ Kg干空氣，現(xiàn)維持總壓不變，將空氣 溫度升高到50C,則相對(duì)濕度（）。A、增大；日減??；C、不變；D無(wú)法判斷。46 .下面關(guān)于濕空氣的干球溫度t,濕球溫度t四露點(diǎn)td,三者關(guān)系中正確的是（）。A、t >tW> td；B>t>td>tW；C、td>tW> t；DtW> td>t。47 .用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，不能除去的水分為（）。A、平衡水分；日自由水分；C、非結(jié)合水分；D結(jié)合水分。48

14、 .除了（），下列都是干燥過(guò)程中使用預(yù)熱器的目的。A、提高空氣露點(diǎn)；B、提高空氣干球溫度；C、降低空氣的相對(duì)濕度；H增大空氣的吸濕能力。49 .空氣進(jìn)入干燥器之前一般都要進(jìn)行了預(yù)熱，其目的是提高（），而降低（）。A、溫度，濕度；日濕度，溫度；C、溫度，相對(duì)濕度；D、壓力，相對(duì)濕度。50 .利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，且干燥處于降速階段，欲縮短干燥時(shí)間，則可采取的最有效措施是（）。A、提高介質(zhì)溫度；C、降低介質(zhì)相對(duì)濕度;B、增大干燥面積，減薄物料厚度;D>提高介質(zhì)流速。51 .將水噴灑于空氣中而使空氣減濕，應(yīng)該使水溫（）。A、等于濕球溫度；已低于濕球溫度；C、高于露點(diǎn)；D低于露點(diǎn)。52

15、.在一定溫度和總壓下，濕空氣的水汽分壓和飽和濕空氣的水汽分壓相等，則濕空氣的相對(duì)濕度為A、0;日 100%;C、050% D 50%53 .將不飽和濕空氣在總壓和濕度不變的條件下冷卻，當(dāng)溫度達(dá)到（）時(shí)，空氣中的水汽開(kāi)始凝結(jié)成露滴。A、干球溫度；日濕球溫度；C、露點(diǎn)；D絕熱飽和溫度。54 .在一定空氣狀態(tài)下，用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，能除去的水分為（）。A、結(jié)合水分；已非結(jié)合水分；C、平衡水分；D自由水分。55 .當(dāng)100%寸，物料的平衡水分-一定是（）OA、非結(jié)合水；日自由水份；C、結(jié)合水分；D臨界水分。56 .對(duì)于對(duì)流干燥器，干燥介質(zhì)的出口溫度應(yīng)（）。A、小于露點(diǎn)；日等于露點(diǎn)；C、大于露點(diǎn)

16、；D不能確定。57 .干燥進(jìn)行的條件是被干燥物料表面所產(chǎn)生的水蒸氣分壓（）干燥介質(zhì)中水蒸氣分壓。A、小于；日等于；C、大于；D不等于。58 .氣流干燥器適合于干燥（）介質(zhì)。A、熱固性；日熱敏性；C、熱穩(wěn)定性；D一般性。59.濕空氣經(jīng)預(yù)熱后，它的焰增大，而它的濕含量H和相對(duì)濕度6屬于下面哪一種情況。B、H不變，（）降低；C、H,（）都降低。60.某一對(duì)流干燥流程需一風(fēng)機(jī)：（1）風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器之前，即新鮮空氣入口處；（2）風(fēng)機(jī)裝在預(yù)熱器D無(wú)法判斷。之后。比較（1）、（2）兩種情況下風(fēng)機(jī)的風(fēng)量 瑞1和瑞2,則有（）。A、VS1=VS2；B VS1>VS2；（二）判斷題1 .物質(zhì)的導(dǎo)熱率均隨溫度

17、的升高而增大。（）2 .輻射不需要任何物質(zhì)作媒介。（）3 .冷熱流體在換熱時(shí)，并流時(shí)的傳熱溫度差要比逆流時(shí)的傳熱溫度差大。（）4 .換熱器投產(chǎn)時(shí)，先通入熱流體，后通入冷流體。（）5 .換熱器冷凝操作應(yīng)定期排放蒸汽側(cè)的不凝氣體。（）6 .熱負(fù)荷是指換熱器本身具有的換熱能力。（）7 .提高傳熱速率的最有效途徑是提高傳熱面積。（）8 .工業(yè)設(shè)備的保溫材料，一般都是取導(dǎo)熱系數(shù)較小的材料。（）9 .換熱器正常操作之后才能打開(kāi)放空閥。（）10為了提高傳熱效率，采用蒸汽加熱時(shí)必須不斷排除冷凝水并及時(shí)排放不凝性氣體。（）11 .在螺旋板式換熱器中，流體只能做嚴(yán)格的逆流流動(dòng)。（）12 .通過(guò)三層平壁的定態(tài)熱傳導(dǎo)

18、，各層界面間接觸均勻，第一層兩側(cè)溫度為120c和80C,第三層外表面溫度為40 C,則第一層熱阻 R和第二、第三層熱阻 R、R3之間的關(guān)系為 R（R+R）。（）13 .列管換熱器中設(shè)置補(bǔ)償圈的目的主要是為了便于換熱器的清洗和強(qiáng)化傳熱。（）14 .導(dǎo)熱系數(shù)是物質(zhì)導(dǎo)熱能力的標(biāo)志，導(dǎo)熱系數(shù)值越大，導(dǎo)熱能力越弱。（）15 .流體與壁面進(jìn)行穩(wěn)定的強(qiáng)制湍流對(duì)流傳熱，層流內(nèi)層的熱阻比湍流主體的熱阻大，故層流內(nèi)層內(nèi)的傳熱比湍流主體內(nèi)的傳熱速率小。（）由于空氣側(cè)的膜系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于飽和水蒸氣側(cè)的膜系數(shù)。16 .飽和水蒸氣和空氣通過(guò)間壁進(jìn)行穩(wěn)定熱交換，故空氣側(cè)的傳熱速率比飽和水蒸氣側(cè)的傳熱速率小。（）17 .在多效蒸

19、發(fā)時(shí)，后一效的壓力一定比前一效的低。（）18 .多效蒸發(fā)的目的是為了節(jié)約加熱蒸氣。（）19 .蒸發(fā)操作中，少量不凝性氣體的存在，對(duì)傳熱的影響可忽略不計(jì)。（）20 .蒸發(fā)過(guò)程中操作壓力增加，則溶質(zhì)的沸點(diǎn)增加.（）21 .采用多效蒸發(fā)的主要目的是為了充分利用二次蒸汽。效數(shù)越多，單位蒸汽耗用量越小，因此，過(guò)程越經(jīng)濟(jì)。（）22 .在膜式蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)，液體沿管壁呈膜狀流動(dòng)，管內(nèi)沒(méi)有液層，故因液柱靜壓強(qiáng)而引起的溫度差損失可忽略。（）23 .蒸發(fā)過(guò)程主要是一個(gè)傳熱過(guò)程，其設(shè)備與一般傳熱設(shè)備并無(wú)本質(zhì)區(qū)別。（）24 .用分流進(jìn)料方式蒸發(fā)時(shí)，得到的各份溶液濃度相同。（）25 .提高蒸發(fā)器的蒸發(fā)能力，其主要途經(jīng)

20、是提高傳熱系數(shù)。（）26 .飽和蒸汽壓越大的液體越難揮發(fā)。（）27 .在多效蒸發(fā)的流程中， 并流加料的優(yōu)點(diǎn)是各效的壓力依次降低，溶液可以自動(dòng)地從前一效流入后一效，不需用泵輸送。（）28 .中央循環(huán)管式蒸發(fā)器是強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器。（）29 .濕空氣溫度一定時(shí)，相對(duì)濕度越低，濕球溫度也越低。（）30 .若以濕空氣作為干燥介質(zhì)，由于夏季的氣溫高，則濕空氣用量就少。（）31 .恒速干燥階段，濕物料表面的濕度也維持不變。（）32 .濕空氣在預(yù)熱過(guò)程中露點(diǎn)是不變的參數(shù)。（）33 .對(duì)流干燥中濕物料的平衡水分與濕空氣的性質(zhì)有關(guān)。（）34 .同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將增大。（）35

21、 .若相對(duì)濕度為零，說(shuō)明空氣中水汽含量為零。（）36 .沸騰床干燥器中的適宜氣速應(yīng)大于帶出速度，小于臨界速度。（）37 .濕空氣進(jìn)入干燥器前預(yù)熱，不能降低其含水量。（）38 .干燥操作的目的是將物料中的含水量降至規(guī)定的指標(biāo)以上。（）39 .干燥過(guò)程既是傳熱過(guò)程又是傳質(zhì)過(guò)程。（）40 .空氣的干球溫度和濕球溫度相差越大，說(shuō)明該空氣偏移飽和程度就越大。（）二、傳質(zhì)（一）選擇題1 .精微塔中自上而下（）。A、分為精儲(chǔ)段、加料板和提福段三個(gè)部分；B、溫度依次降低；C、易揮發(fā)組分濃度依次降低；H蒸汽質(zhì)量依次減少。2 .由氣體和液體流量過(guò)大兩種原因共同造成的是（）現(xiàn)象。A、漏夜；日液沫夾帶；C、氣泡夾帶；

22、D液泛。3 .二元溶液連續(xù)精儲(chǔ)計(jì)算中，物料的進(jìn)料狀態(tài)變化將引起（）的變化。A、相平衡線；B、進(jìn)料線和提儲(chǔ)段操作線；C、精微段操彳線；D相平衡線和操作線。4 .某二元混合物，若液相組成Xa為0.45 ,相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為 t1；氣相組成yA為0.45 ,相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2,則（）。A、. t 1< t 2；B . t 1=t 2；C、t 1>t 2；D 不能判斷。5 .兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越（）。A、容易；日困難；C、完全；D不完全。6 .在再沸器中溶液（）而產(chǎn)生上升蒸氣，是精儲(chǔ)得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少條件。A、部分冷凝；日全部冷凝；C、部分氣化；D全部

23、氣化。7 .正常操作的二元精儲(chǔ)塔，塔內(nèi)某截面上升氣相組成Yn+1和下降液相組成 刀的關(guān)系是（）。A、Yn+1>Xn；RYn+1<Xn；C、Yn+產(chǎn)X"D 不能確定。8 .精儲(chǔ)過(guò)程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度（）。A、增大；日減小；C、不變；D不能確定。9 .若僅僅加大精儲(chǔ)塔的回流量，會(huì)引起以下的結(jié)果是（）。A、塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高；B、塔底產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度提高；C、提高塔頂產(chǎn)品的產(chǎn)量；H減少塔釜產(chǎn)品的產(chǎn)量。10 .在常壓下苯的沸點(diǎn)為 80.1 C,環(huán)乙烷的沸點(diǎn)為 80.73 C,欲使該兩組分混合物得到分離，則宜采用 （）。A、恒沸精儲(chǔ)；日普通精儲(chǔ)；C、萃取精

24、儲(chǔ)；D水蒸汽蒸儲(chǔ)。11 .塔板上造成氣泡夾帶的原因是（）。A、氣速過(guò)大；日氣速過(guò)??；C、液流量過(guò)大；D液流量過(guò)小。12 .有關(guān)靈敏板的敘述，正確的是（）。A、是操作條件變化時(shí)，塔內(nèi)溫度變化最大的那塊板；B、板上溫度變化，物料組成不一定都變；C、板上溫度升高，反應(yīng)塔頂產(chǎn)品組成下降；D板上溫度升高，反應(yīng)塔底產(chǎn)品組成增大。13 .下列敘述錯(cuò)誤的是（）。A、板式塔內(nèi)以塔板作為氣、液兩相接觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件；B、安裝出口堰是為了保證氣、液兩相在塔板上有充分的接觸時(shí)間；C、降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶氣體的分離場(chǎng)所；H降液管與下層塔板的間距應(yīng)大于出口堰的高度。14 .精微塔中由塔頂向下的第 n

25、 1、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為（）。A、yn+1>yn>yn1;B>yn+1=yn=yn_1;C、yn+1<yn<yn_1；DK不確定。15 .某二元混合物，=3,全回流條件下 Xn=0.3 , yn=（）。A、0.9 ;B、0.3 ;C、0.854 ;D、0.794。16 .下列哪個(gè)選項(xiàng)不屬于精微設(shè)備的主要部分（）。A、精儲(chǔ)塔；日塔頂冷凝器；C、再沸器；D儲(chǔ)出液貯槽。17 .在多數(shù)板式塔內(nèi)氣、液兩相的流動(dòng)，從總體上是（）流，而在塔板上兩相為（）流流動(dòng)。A、逆，錯(cuò)；已逆，并；C、錯(cuò)，逆；D并，逆。18 .某精儲(chǔ)塔精儲(chǔ)段理論塔板數(shù)為N層，提留段理論板數(shù)為

26、N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精微段理論板數(shù)增加，提留段理論板數(shù)不變，且F、xf、q、R V等均不變，則此時(shí)（）。A、xd增加，xM變；B、xd增加，xw減??；C、xd增加，xW曾加；D> xd增加，Xw的變化視具體情況而定。19 .某二元混合物，其中 A為易揮發(fā)組分，當(dāng)液相組成xa=0.6,相應(yīng)的泡點(diǎn)為 匕，與之平衡的汽相組成為yA=0.7,與該yA=0.7的汽相相應(yīng)的露點(diǎn)為 t2,則t1與t2的關(guān)系為（）。A、t1 = t2；B t1<t2；C、t1 >t2；D 不一定。20 .在篩板精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開(kāi)孔率，可使漏液線（）。A、上移；R不動(dòng)；C、下移；D都有可能。21 .

27、氨水的摩爾分率為 20%而它的比分率應(yīng)是（）%A 15;R 20;C、25;D30。22 .吸收操作的目的是分離（）。A氣體混合物；日 液體均相混合物；C、氣液混合物；D部分互溶的均相混合物。23 .適宜的空塔氣速為液泛氣速的（）倍；用來(lái)計(jì)算吸收塔的塔徑。A、0.60.8 ;B、1.12.0 ;C、0.30.5 ;0 1.62.4。24 .在填料塔中，低濃度難溶氣體逆流吸收時(shí)，若其它條件不變，但入口氣量增加，則出口氣體組成將（）。A、增加；日減少；C、不變；D不定。25 .在吸收操作中，當(dāng)吸收劑用量趨于最小用量時(shí)，為完成一定的任務(wù)，則（）。A、回收率趨向最高；B、吸收推動(dòng)力趨向最大；C、總費(fèi)用

28、最低；D填料層高度趨向無(wú)窮大。26 .吸收塔尾氣超標(biāo)，可能引起的原因是（）。A、塔壓增大；日 吸收劑降溫；C、吸收劑用量增大；D、吸收劑純度下降。27 .吸收過(guò)程中一般多采用逆流流程，主要是因?yàn)椋ǎ、流體阻力最小；日傳質(zhì)推動(dòng)力最大；C、流程最簡(jiǎn)單；D操作最方便。28 .某吸收過(guò)程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY為4X 10-kmol/（m 2S）,液膜吸收系數(shù) kx為8 kmol/（m 2 S）,由此可判斷該過(guò)程（）。A、氣膜控制；日液膜控制；C、判斷依據(jù)不足；D雙膜控制。29 .用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。逆流操作，平衡關(guān)系滿(mǎn)足亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度yi上升，而其它入塔條件不變，則氣體出塔濃度y

29、2和吸收率甲的變化為（）。A、y2上升，外降； By2下降，電£升；C、y2上升，如變；Dy2上升，邛變化不確定。30 .某吸收過(guò)程，已知 ky=4xio- kmol/m2.s , kx=8xio- kmol/m2.s ,由此可知該過(guò)程為（）。A、液膜控制；日氣膜控制；C判斷依據(jù)不足；DK液膜阻力和氣膜阻力相差不大。31 .在進(jìn)行吸收操作時(shí)，吸收操作線總是位于平衡線的（）。A、上方；日下方；C、重合；D不一定。32 .吸收混合氣中苯，已知y1=0.04 ,吸收率是80%則Yi、也是（）。A、0.04167kmol 苯/kmol 惰氣 0.00833 kmol 苯/kmol 惰氣；B、

30、0.02kmol 苯/kmol 惰氣 0.005 kmol 苯/kmol 惰氣;C、0.04167kmol 苯/kmol 惰氣 0.02 kmol 苯/kmol 惰氣；D 0.0831kmol 苯/kmol 惰氣 0.002 kmol 苯/kmol 惰氣33 .在吸收塔操作過(guò)程中，當(dāng)吸收劑用量增加時(shí)，出塔溶液濃度（），尾氣中溶質(zhì)濃度（）。A、下降，下B日增高，增高；C、下降，增高；D增高，下降。34 .在氣膜控制的吸收過(guò)程中，增加吸收劑用量，則（）。A、吸收傳質(zhì)阻力明顯下降；B、吸收傳質(zhì)阻力基本不變；C、吸收傳質(zhì)推動(dòng)力減??；D操作費(fèi)用減小。35 .從解吸塔出來(lái)的半貧液一般進(jìn)入吸收塔的（），以便

31、循環(huán)使用。A、中部；日 上部；C、底部；D上述均可。36 .只要組分在氣相中的分壓（）液相中該組分的平衡分壓，吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。A、大于；日小于；C、等于；D不能確定。37 .填料塔以清水逆流吸收空氣、氨混合氣體中的氨。當(dāng)操作條件一定時(shí)（ Y、L、V都一定時(shí)），若塔 內(nèi)填料層高度Z增加，而其它操作條件不變，出口氣體的濃度丫2將（）。A、上升；日下降；C、不變；D無(wú)法判斷。38 .已知常壓、20c時(shí)稀氨水的相平衡關(guān)系為Y*=0.94 X,今使含氨6%（摩爾分率）的混合氣體與 X=0.05的氨水接觸，則將發(fā)生（）。A、解吸過(guò)程；已 吸收過(guò)程；C、已達(dá)平衡無(wú)過(guò)程發(fā)生；D、無(wú)

32、法判斷。39 .對(duì)接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時(shí)，亨利系數(shù)E（），相平衡常數(shù) m（）,溶解度系數(shù)（）。B、減小，不變，不變;A、增大，減小，不變;C、不變，減小，不變；D>無(wú)法確定。40 .當(dāng)Y, Yi, Y及X2 一定時(shí)，減少吸收劑用量，則所需填料層高度 Z與液相出口濃度 X的變化為（）。A、乙X均增加；B、乙X均減小。41 .萃取劑的選擇性（）。A、是液液萃取分離能力的表征；C、是吸收過(guò)程分離能力的表征；C Z減少，X增加；D> Z增加，Xi減小。B、是液固萃取分離能力的表征；H是吸附過(guò)程分離能力的表征。42 .三角形相圖內(nèi)任一點(diǎn)，代表混合物的（）個(gè)組分含量。

33、D四。）。D縮小及擴(kuò)大。D B w 1。A、'；B> 二；C、三；43 .在溶解曲線以下的兩相區(qū)，隨溫度的升高，溶解度曲線范圍會(huì)（A、縮?。蝗詹蛔?；C、擴(kuò)大；44 .萃取中當(dāng)出現(xiàn)（）時(shí)，說(shuō)明萃取劑選擇的不適宜。A、kA<1；B kA=1；C、 B>1;45 .單級(jí)萃取中，在維持料液組成Xf、萃取相組成yA不變條件下，若用含有一定溶質(zhì)A的萃取劑代替純?nèi)軇?，所得萃余相組成 Xr將（）。A、增高；日減??；C、不變；D不確定。46 .進(jìn)行萃取操作時(shí)，應(yīng)使溶質(zhì)的分配系數(shù)（）1。A、等于；日大于；C、小于；D無(wú)法判斷。47 .萃取劑的加入量應(yīng)使原料與萃取劑的和點(diǎn)M位于（）。A、溶

34、解度曲線上方區(qū)；B、溶解度曲線下方區(qū)；C溶解度曲線上；D、任何位置均可48 .萃取操作包括若干步驟，除了（）。A、原料預(yù)熱；日原料與萃取劑混合；C、澄清分離；D萃取劑回收49 .在B-S完全不互溶的多級(jí)逆流萃取塔操作中，原用純?nèi)軇?，現(xiàn)改用再生溶劑，其他條件不變，則對(duì) 萃取操作的影響是（）。A、萃余相含量不變；B、萃余相含量增加；C、萃取相含量減少；D、萃余分率減小。50 .下列不屬于多級(jí)逆流接觸萃取的特點(diǎn)是（）。A、連續(xù)操作；日平均推動(dòng)力大；C、分離效率高；D溶劑用量大。51 .能獲得含溶質(zhì)濃度很少的萃余相但得不到含溶質(zhì)濃度很高的萃取相的是（）。A、單級(jí)萃取流程；B、多級(jí)錯(cuò)流萃取流程；C、多級(jí)

35、逆流萃取流程；DK多級(jí)錯(cuò)流或逆流萃取流程。52 .在原料組成xf及溶劑化（S/F）相同條件下，將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取， 萃取率變化趨勢(shì)是（）。A、提高；日降低；C、不變；D不確定。53 .在B-S部分互溶萃取過(guò)程中，若加入的純?nèi)軇┝吭黾佣渌僮鳁l件不變，則萃取液濃度y'a（）。A、增大；已下降；C、不變；D變化趨勢(shì)不確定。54 .有四種萃取劑，對(duì)溶質(zhì) A和稀釋劑B表現(xiàn)出下列特征，則最合適的萃取劑應(yīng)選擇（）。A、同時(shí)大量溶解 A和B;B、XA和B的溶解都很?。籆、大量溶解A少量溶解B;DK大量溶解B少量溶解A。55 .對(duì)于同樣的萃取回收率，單級(jí)萃取所需的溶劑量相比多級(jí)萃取（）。A、比較

36、小；日 比較大；C、不確定；D相等。56 .多級(jí)逆流萃取與單級(jí)萃取比較，如果溶劑比、萃取相濃度一樣，則多級(jí)逆流萃取可使萃余相濃度（）。A、變大；已變?。籆、基本不變；D不確定。57 .在原溶劑B與萃取劑S部分互溶體系的單級(jí)萃取過(guò)程中，若加入的純萃取劑的量增加而其他操作條件不變，則萃取液中溶質(zhì) A的濃度yA （）。58 .分配曲線能表示（）。A萃取劑和原溶劑兩相的相對(duì)數(shù)量關(guān)系；B、兩相互溶情況；C、被萃取組分在兩相間的平衡分配關(guān)系；H都不是。59 .萃取劑的選擇性系數(shù)是溶質(zhì)和原溶劑分別在兩相中的（）。A、質(zhì)量濃度之比；日摩爾濃度之比；C、溶解度之比；D分配系數(shù)之比。60 .在原料液組成及溶劑化（

37、S/F）相同條件下，將單級(jí)萃取改為多級(jí)萃取，如下參數(shù)的變化趨勢(shì)是萃取率（）、萃余率（）。A、提高，不變；日提高，降低；C、不變，降低；D不確定。（二）判斷題1 .在對(duì)熱敏性混合液進(jìn)行精儲(chǔ)時(shí)必須采用加壓分離。（）2 .連續(xù)精儲(chǔ)預(yù)進(jìn)料時(shí)，先打開(kāi)放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時(shí)出現(xiàn)事故。（）3 .精儲(chǔ)操作中，操作回流比小于最小回流比時(shí)，精微塔不能正常工作。（）4 .精微塔板的作用主要是為了支承液體。（）5 .篩板塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低，但分離效率較泡罩低，因此已逐步淘汰。（）6 .最小回流比狀態(tài)下的理論塔板數(shù)為最少理論塔板數(shù)。（）7 .霧沫挾帶過(guò)量是造成精微塔液泛的原因之一。（）8 .精福塔

38、的操作彈性越大，說(shuō)明保證該塔正常操作的范圍越大，操作越穩(wěn)定。（）9 .混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。（）10 .對(duì)乙醇一水系統(tǒng)，用普通精儲(chǔ)方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為0.98（摩爾分?jǐn)?shù)）以上的純酒精。（）11 .理想的進(jìn)料板位置是其氣體和液體的組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。（）12 .精儲(chǔ)操作時(shí)，若 F、D Xf、q、R加料板位置都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品 組成萬(wàn)變大。（）13 .已知某精微塔操作時(shí)的進(jìn)料線（q線）方程為：y= 0.6 ,則該塔的進(jìn)料熱狀況為飽和液體進(jìn)料。（）14 .含50吐醇和50階的溶液，用普通蒸儲(chǔ)的方法不能獲得98%勺乙醇水溶液。（

39、）15 .篩孔塔板易于制造，易于大型化，壓降小，生產(chǎn)能力高，操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。（）16 .填料吸收塔正常操作時(shí)的氣速必須小于載點(diǎn)氣速。（）17 .填料塔開(kāi)車(chē)時(shí)，我們總是先用較大的吸收劑流量來(lái)潤(rùn)濕填料表面，甚至淹塔，然后再調(diào)節(jié)到正常的吸收劑用量，這樣吸收效果較好。（）18 .吸收操作中，增大液氣比有利于增加傳質(zhì)推動(dòng)力 ，提高吸收速率。（）19 .水吸收氨一空氣混合氣中的氨的過(guò)程屬于液膜控制。（）20 .在逆流吸收操作中，若已知平衡線與操作線為互相平行的直線，則全塔的平均推動(dòng)力與塔內(nèi)任意截面的推動(dòng)力Y Y*相等。（）21 .吸收塔的吸收速率隨著溫度的提高而增大。（）22 .根據(jù)雙膜理論，在氣液兩相界面處傳質(zhì)阻力最大。（）23 .填料塔的基本結(jié)構(gòu)包括：圓柱形塔體、填料、填料壓板、填料支