底板大體積砼澆筑技術(shù)

1、中國電信通信指揮中心工程中國電信通信指揮中心工程底板大體積砼一次性整體澆筑技術(shù)底板大體積砼一次性整體澆筑技術(shù)中國電信通信指揮中心項(xiàng)目經(jīng)理部中國電信通信指揮中心項(xiàng)目經(jīng)理部一九九九年十一月一九九九年十一月目目 錄錄一、概況一、概況 .1 1二、大體積砼溫度裂縫分析二、大體積砼溫度裂縫分析 .1 1（一）混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的計(jì)算 .1（二）結(jié)論 .5三、防止大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的措施三、防止大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的措施 .6 6（一）混凝土原材料的選擇 .6（二）施工措施 .6四、施工部署四、施工部署 .8 8（一）混凝土的供應(yīng) .8（二）砼設(shè)備和機(jī)具的投入 .8（三）勞動(dòng)力組織 .9（四）現(xiàn)場(chǎng)

2、組織 .10（五）混凝土的澆筑 .10（六）混凝土的測(cè)溫 .11（七）混凝土的養(yǎng)護(hù) .11五、施工體會(huì)五、施工體會(huì) .1212一、概況一、概況中國電信通信指揮中心工程位于西城區(qū)二環(huán)東側(cè)金融街開發(fā) C 區(qū) 5 號(hào)地塊，地下 3 層，地上19 層，其中裙房 6 層，總建筑面積 58637 m2，結(jié)構(gòu)類型為框-剪，基礎(chǔ)為筏基（上反梁） ，南北長(zhǎng) 81.4m，東西長(zhǎng) 71.2m，基礎(chǔ)埋深14.7m（筏基下皮標(biāo)高） 。底板大部分區(qū)域厚度為 1m，其中核心筒部位（EK/38 軸）為 1.6m，CD/12 軸區(qū)域?yàn)?1.4m。底板混凝土標(biāo)號(hào)為 C35 S8，底板混凝土總量為 8500 m3，全部采用商品砼。

3、基礎(chǔ)梁（反梁）尺寸為1.52m、1.51.4m、1.02.0m。底板配筋：下層鋼筋 32200（雙向） ，上層鋼筋25200（雙向） ，其中核心筒附加鋼筋：下層 32400（雙向） ，上層 25200。本工程設(shè)計(jì)要求底板一次澆筑，不留施工縫，一次性澆筑 8500 m3這么大量的混凝土，我公司尚屬首次，技術(shù)要求高，現(xiàn)場(chǎng)組織和混凝土供應(yīng)、調(diào)度難度大，為確保底板大體積混凝土的順利澆筑，我們經(jīng)過嚴(yán)格的計(jì)算，編制了詳細(xì)的施工方案，精心組織，經(jīng)過連續(xù)作業(yè) 48h，終于成功的完成了底板混凝土的澆筑，且施工質(zhì)量一流，贏得了業(yè)主、監(jiān)理、設(shè)計(jì)的一致的好評(píng)，同時(shí)為下一步施工奠定了良好的基礎(chǔ)。二、大體積砼溫度裂縫分析

4、二、大體積砼溫度裂縫分析（一）混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的計(jì)算（一）混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的計(jì)算大體積混凝土施工的關(guān)鍵是控制裂縫的產(chǎn)生，尤其對(duì)于超大體積混凝土，難度較大，為驗(yàn)算由溫差和混凝土收縮所產(chǎn)生的溫度應(yīng)力是否超過當(dāng)時(shí)的基礎(chǔ)混凝土極限抗拉強(qiáng)度，我們進(jìn)行了嚴(yán)格的防裂理論計(jì)算，以便制定相應(yīng)的防裂措施，從而確保底板砼質(zhì)量。根據(jù) C35 S8 配合比設(shè)計(jì)，普 425#水泥 398kg，水泥發(fā)熱量 335kj/kg， 7 月份施工平均氣溫為 25C，混凝土澆筑溫度控制在 28C 以內(nèi)。1.1.砼最終絕熱溫升砼最終絕熱溫升 =57.3 式中 Th砼最終絕熱溫升； 每立方米砼水泥用量； Qo每公斤水泥水

5、化熱量； C砼比熱； 砼密度。2.2.砼內(nèi)部不同齡期溫度砼內(nèi)部不同齡期溫度(1)求不同齡期絕熱溫升砼塊體的實(shí)際溫升,受到砼塊體厚度變化的影響,因此與絕熱溫升有一定的差異。根據(jù)水電科學(xué)院資料，算得水化熱溫升與砼塊體厚度有關(guān)的系數(shù) 值，如下表。不同齡期水化熱溫升與砼厚度有關(guān)系數(shù)不同齡期水化熱溫升與砼厚度有關(guān)系數(shù) 值：值： 齡 期厚 度3d6d9d15d21d27d1.0m0.360.290.170.050.011.6m0.490.460.380.210.120.05Tt=Th式中Tt砼不同齡期的絕熱溫升Th砼最高絕熱溫升不同齡期水化熱溫升與砼厚度有關(guān)值經(jīng)計(jì)算列于下表：不同齡期的絕熱溫升（不同齡期的

6、絕熱溫升（） 齡期(d)3691521271.0m20.6316.629.742.870.57絕熱溫升(Tt)1.6m28.0826.3621.7712.036.882.87(2)不同齡期砼中心最高溫度maxTjTt式中Tmax不同齡期砼中心最高溫度；T j砼澆筑溫度；Tt不同齡砼絕熱溫升。計(jì)算結(jié)果列于下表：不同齡期砼中心最高溫度不同齡期砼中心最高溫度 齡期(d)1369152127 1m2848.6344.6237.7430.8728.57溫度()1.6m2856.0854.3649.7740.0334.8830.87由上表可知，混凝土到 36d 左右，內(nèi)部溫度最高。3.3.砼溫度應(yīng)力砼溫度

7、應(yīng)力本底板面積大，按外約束為二維時(shí)的溫度應(yīng)力(包括收縮)來考慮計(jì)算。(1)各齡期砼的收縮變形值及收縮當(dāng)量溫差各齡期收縮變形&y(t)&0y(1-e-0.01t)M1M2Mn式中&y(t)齡期 t 時(shí)砼的收縮變形值；&0y砼的最終收縮值,取 3.2410-4/；M1M2Mn 各種非標(biāo)準(zhǔn)條件下的修正系數(shù)。本工程根據(jù)用料及施工方式修正系數(shù)取值如下表：修正系數(shù)取值修正系數(shù)取值 M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10積 M1.250.931.001.211.201.091.041.401.000.902.41經(jīng)計(jì)算得出收縮變形見下表：各齡期砼收縮變形值各齡期砼收縮變形

8、值 齡期(d)369152127收縮變形值&y(t)10-62345.567.1108.6147.7184.6各齡期收縮當(dāng)量溫差將砼的收縮變形換算成當(dāng)量溫差&y(t)/ 式中各齡期砼收縮當(dāng)量溫差()；&y(t)各齡期砼收縮變形；砼的線膨脹系數(shù)，取 1010-6/。計(jì)算結(jié)果列于下表：各齡期收縮當(dāng)量溫差各齡期收縮當(dāng)量溫差 齡期(d)369152127當(dāng)量溫差 Ty(t)2.304.556.7110.8614.7718.46(2)各齡期砼的最大綜合溫度差T(t)TjT(t)Ty(t)-Tq式中T(t)各齡期砼最大綜合溫差；Tj砼澆筑溫度,取 28；T(t)齡期 t 時(shí)的絕熱溫

9、升；Ty(t)齡期 t 時(shí)的收縮當(dāng)量溫差；Tq砼澆筑后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的溫度,取平均氣溫 25。計(jì)算結(jié)果列下表：各齡期砼最大綜合溫度差各齡期砼最大綜合溫度差 齡期(d)3691521271.0m19.0518.6316.2015.7718.15綜合溫差 T(t)1.6m 24.0225.1224.2221.8822.3623.37(3)各齡期砼彈性模量E(t)Eh(1-e-0.09t)式中 E(t)砼齡期 t 時(shí)的彈性模量(MPa)；Eh砼最終彈性模量(MPa)，C35砼取 3.3104(MPa)。計(jì)算結(jié)果見下表：砼齡期砼齡期 t t 時(shí)的彈性模量時(shí)的彈性模量 齡期(d)369152127彈性模量E

10、(t) 1040.781.371.832.442.803.01(4)砼徐變松馳系數(shù)、外約束系數(shù)、泊桑比及線膨脹系數(shù)松馳系數(shù),根據(jù)有關(guān)資料取值見下表：砼齡期砼齡期 t t 時(shí)的松馳系數(shù)時(shí)的松馳系數(shù) 齡期(d)369152127松馳系數(shù) Sh(t)0.5700.5190.4620.4110.3740.336外約束系數(shù)(Rk)，取 Rk=0.4。砼泊桑比()，取 0.15。砼線膨脹系數(shù)()， 取 1010-6/。(5)不同齡期砼的溫度應(yīng)力(t)=-式中(t)齡期 t 時(shí)砼溫度(包括收縮)應(yīng)力；E(t)齡期 t 時(shí)砼彈性模量；砼線膨脹系數(shù)；T(t)齡期 t 時(shí)砼綜合溫差；砼泊桑比；Sh(t)齡期 t

11、時(shí)砼松馳系數(shù)；Rk外約束系數(shù)。計(jì)算結(jié)果見下表：不同齡期砼溫度不同齡期砼溫度( (包括收縮包括收縮) )應(yīng)力應(yīng)力 齡期(d)369152127溫度應(yīng)力 (MPa)1.0m-0.400-0.6230.6440.7450.895溫度應(yīng)力 (MPa) 1.6m-0.503-0.8400.9631.0331.1021.112（二）結(jié)論（二）結(jié)論根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，我們把混凝土澆筑后的 15d 作為砼開裂的危險(xiǎn)期。C35 砼：28d RL=1.6(MPa)而現(xiàn)在 15d 砼溫度應(yīng)力：底板厚 1.0m 處， 底板厚 1.6m 處，因?yàn)橥g期砼 RL(15d)=0.75RL=1.2(MPa)所以: 結(jié)論：由上述結(jié)果

12、可知，對(duì)于 1.0m 的底板，只要能滿足混凝土內(nèi)外溫差不大于 25，混凝土底板內(nèi)不會(huì)產(chǎn)生貫穿性裂縫；對(duì)于 1.6m 厚的底板，盡管能滿足抗裂安全度，但富余量不大，所以應(yīng)相應(yīng)采取一定措施，做到萬無一失。三、防止大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的措施三、防止大體積混凝土產(chǎn)生裂縫的措施由于底板砼施工在 7 月份，當(dāng)時(shí)的氣溫比較高，平均氣溫 25，最高氣溫達(dá) 37，這對(duì)大體積澆筑不利，為防止大體積砼產(chǎn)生裂縫，控制砼內(nèi)部溫度與外界溫度之差不大于 25，我們針對(duì)本工程特點(diǎn)特采取以下技術(shù)措施：（一）（一）混凝土原材料的選擇混凝土原材料的選擇1選擇良好級(jí)配的骨料，嚴(yán)格控制砂、石的含泥量，砂、石含泥量超標(biāo)的禁止使用。(1)

13、水泥：普通硅酸鹽 425#；(2)砂子：中砂，含泥量3%；(3)石子：采用 520 卵石，含泥量1%。2外加劑的選擇1.611.15（抗裂安全度）1.161.15（抗裂安全度）對(duì)于大體積砼，尤其是超大體積砼，外加劑的選用至關(guān)重要，我們經(jīng)過反復(fù)研究，對(duì)幾種膨脹劑如 UEAM、HEA、FS 等外加劑的性能進(jìn)行對(duì)比，并根據(jù)攪拌站以往施工經(jīng)驗(yàn)，決定采用 HEA砼防水劑（緩凝型） 。摻量為水泥用量的 12.5%，緩凝時(shí)間 8h。這種外加劑，具有抗?jié)B、補(bǔ)償收縮、緩凝、延遲水化熱峰值等功效，有效的防止混凝土內(nèi)部裂縫的產(chǎn)生。實(shí)踐證明，使用這種外加劑是很成功的。3摻入一定配比的粉煤灰摻用級(jí)粉煤灰（河北三河市中和

14、煤灰廠） ，摻為水泥用量的 16.7%，這不但降低砼內(nèi)部水化熱，改善混凝土的和易性，增加可泵性，而且節(jié)約水泥用量。（二）（二）施工措施施工措施1.混凝土采用分層澆筑?；炷敛捎米匀涣魈史謱訚仓?，每層砼澆筑厚度控制在 50cm 左右，在上層混凝土澆筑前，使其盡可能多的向外界散發(fā)熱量，降低混凝土的溫升值，縮小混凝土的內(nèi)外溫差及溫度應(yīng)力。2.嚴(yán)格控制混凝土的坍落度（1416cm） ，進(jìn)行混凝土的二次振搗，減少混凝土的收縮值，增加混凝土的密實(shí)度，提高混凝土的抗裂性能。3.及時(shí)排除混凝土在振搗過程中產(chǎn)生的泌水，消除泌水對(duì)混凝土層間粘結(jié)能力的影響，提高混凝土的密實(shí)度及抗裂性能。4.混凝土的表面處理：由于泵

15、送混凝土表面的水泥漿較厚，在混凝土澆到頂面后，及時(shí)把浮漿趕跑，澆筑 23h 后，用刮桿初步按標(biāo)高刮平，用木抹子反復(fù)（至少 3 次）搓平壓實(shí)，使混凝土在硬化過程初期產(chǎn)生的收縮裂縫在塑性階段就予以封閉填補(bǔ)，以控制混凝土表面龜裂。5.混凝土的養(yǎng)護(hù)(1)對(duì)于 1.0m 厚底板，Tb=Tmax-25=48.63-25=23.63，由 Tb-Tq=23.63-25=-1.37 可知，砼即使不采取措施，混凝土內(nèi)外溫差都不會(huì)大于 25，這部分底板的養(yǎng)護(hù)方法為直接澆水，使砼表面始終保持濕潤(rùn)。(2)對(duì)于 1.6m 厚底板，Tb =Tmax-25=56.08-25=31.08，這部分砼采用蓄水養(yǎng)護(hù)。由于為帶反梁結(jié)構(gòu)

16、，蓄水養(yǎng)護(hù)很方便。蓄水深度的計(jì)算：式中:R混凝土表面的熱阻系數(shù)(K/W)；X混凝土維持到指定溫度的延續(xù)時(shí)間(h)，X=1024=240h；M混凝土構(gòu)筑物的表面系數(shù) (1/m)；Tb砼表面溫度（） ；Tmax砼中心平均最高溫度（） ；k傳熱系數(shù)修正值，取 1.3；Tj混凝土澆筑振搗完畢開始養(yǎng)護(hù)的溫度（） ；W混凝土每 m3中的水泥用量（kg） ， W=398kg；Q()混凝土在指定的齡期內(nèi)水泥的水化熱（KJ/kg） ，Q()=335KJ/kg。M=Tmax- Tb =25 所以 R=240251.3/（70025+0.28398335）=0.142K/W蓄水深度：hs=RS式中 hs ：混凝土表

17、面的蓄水深度（m） ；S ：水的導(dǎo)熱系數(shù)，取 0.58W/mk。 hs =0.1420.580.09m=9cm所以施工時(shí)混凝土表面的蓄水深度為 9cm。采用蓄水養(yǎng)護(hù)，能保證水泥的水化用水，從而充分保證混凝土質(zhì)量，尤其是在強(qiáng)度和密實(shí)性方面，可以有效的防止混凝土裂縫的產(chǎn)生，同時(shí)，利用頂面的蓄水來減緩表層混凝土與外界環(huán)境溫度進(jìn)行熱交換的速度，降低混凝土內(nèi)外溫差，避免混凝土溫度應(yīng)力的產(chǎn)生。四、施工部署四、施工部署（一）（一）混凝土的供應(yīng)混凝土的供應(yīng)由于混凝土量很大，我們選擇了公司中心攪拌站和中建一局?jǐn)嚢枵具@兩家商品混凝土攪拌站來集中供料。由公司中心攪拌站統(tǒng)一協(xié)調(diào)、調(diào)度砼的供應(yīng)，且直接對(duì)項(xiàng)目負(fù)責(zé)，從而避

18、免了多頭對(duì)外。為了確?；炷恋馁|(zhì)量，兩家攪拌站使用同一品牌、同一標(biāo)號(hào)的水泥，外加劑(HEA)和粉煤灰摻和料也使用同一品牌。底板砼的施工時(shí)間為 98 年 7 月 25 日（星期五）晚 8：00 開始，到 27 日晚 8：00 結(jié)束，歷時(shí) 48h。（二）（二）砼設(shè)備和機(jī)具的投入砼設(shè)備和機(jī)具的投入1.混凝土泵的平均泵送量 Q1的計(jì)算根據(jù)有關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式，砼輸送泵的平均輸出量 Q1的計(jì)算如下：Q1-砼泵的平均輸出量（m3/h） ；-配管系數(shù)，0.80.9；e-作業(yè)效率，0.50.7。本工程采用的砼泵的平均輸送能力為 60 m3/h，=0.85，e 取 0.7。 Q1=600.850.735m3/h。2.混

19、凝土泵的布置現(xiàn)場(chǎng)布置 6 臺(tái)混凝土泵（其中兩臺(tái)汽車泵） 。理論上澆筑所需時(shí)間為：8500/（635）41h，實(shí)際澆筑時(shí)間為 48h?；炷帘貌贾迷斠姼綀D。3.混凝土運(yùn)輸車輛的配置每臺(tái)混凝土泵所需配備的混凝土攪拌運(yùn)輸車輛數(shù):N=式中 N：混凝土罐車臺(tái)數(shù)（臺(tái)） ； Q1：每臺(tái)混凝土泵的實(shí)際平均輸出量（m3/h）; S：混凝土攪拌運(yùn)輸車平均行駛速度（km/h） ； L：混凝土攪拌運(yùn)輸車往返距離（km） ； T1：每臺(tái)混凝土攪拌運(yùn)輸車總計(jì)停歇時(shí)間（min） 。所以 N=10 臺(tái)砼機(jī)械設(shè)備投入見下表：砼機(jī)械設(shè)備投入見下表：序號(hào)機(jī)械名稱規(guī)格、型號(hào)單位數(shù)量備注1混凝土地泵大象牌，60m3/h臺(tái)6其中兩臺(tái)為汽

20、車泵2混凝土運(yùn)輸車6m3/輛輛60準(zhǔn)備 3 輛機(jī)動(dòng)3振搗棒5030根根184另準(zhǔn)備 3 根備用（三）（三）勞動(dòng)力組織勞動(dòng)力組織將勞動(dòng)力分白班和夜班兩大班，每班按地泵的數(shù)量分成小組，每班勞動(dòng)力安排見下表：序號(hào)工種每組人數(shù)共計(jì)人數(shù)備注1混凝土工530包括下料、平倉、振搗2架子工212安拆泵管和拆架子3抹灰工318混凝土表面搓光4木工3看模5鋼筋工2混凝土澆筑時(shí)看筋6測(cè)量工2控制標(biāo)高和核對(duì)尺寸7養(yǎng)護(hù)4養(yǎng)護(hù)、測(cè)溫等7指揮2指揮車輛8下灰212砼泵處下灰9試驗(yàn)工2作砼試塊10其他5合計(jì)92（四）（四）現(xiàn)場(chǎng)組織現(xiàn)場(chǎng)組織本工程底板混凝土量大，地處金融街、二環(huán)以內(nèi)，這給混凝土運(yùn)輸和現(xiàn)場(chǎng)組織帶來了難度，又由于是

21、超大體積混凝土施工，技術(shù)要求高，為了確保第一塊底板大體積混凝土的順利澆筑和澆筑質(zhì)量，項(xiàng)目經(jīng)理部專門成立了以項(xiàng)目經(jīng)理為首的大體積混凝土領(lǐng)導(dǎo)小組，澆筑之前召開了專題交底會(huì)和動(dòng)員大會(huì)。由于充分的準(zhǔn)備工作，為大體積砼的成功澆筑奠定了良好的基礎(chǔ)。（五）（五）混凝土的澆筑混凝土的澆筑1.砼澆筑前的準(zhǔn)備工作：(1)底板鋼筋內(nèi)必須徹底清理干凈，不得有渣土、雜物及積水。(2)墻、柱插筋位置和底板標(biāo)高的控制墻、柱插筋位置的控制：為了保證墻、柱插筋的絕對(duì)準(zhǔn)確，把墻、柱邊線放出來，用紅油漆標(biāo)注在基礎(chǔ)梁或底板的鋼筋上，柱根部保證有一道定位箍筋、墻根部保證有一道定位水平筋和底板鋼筋焊接牢固，同時(shí)柱、墻鋼筋上部至少綁扎一道

22、定位箍筋和水平筋。在澆筑混凝土過程中，測(cè)量工和看筋人員隨時(shí)復(fù)查墻、柱插筋位置，以防發(fā)生偏位。底板標(biāo)高的控制：在底板鋼筋上焊設(shè)立筋，在立筋上統(tǒng)一用紅油漆標(biāo)注+0.3m 線，用刮杠找平標(biāo)高，找平過程中隨時(shí)用水平儀進(jìn)行復(fù)測(cè)，嚴(yán)格控制板面標(biāo)高。(3)澆筑之前，先用與混凝土成分相同的砂漿濕潤(rùn)泵管。(4)現(xiàn)場(chǎng)備用一部分減水劑，當(dāng)混凝土坍落度達(dá)不到要求時(shí)，可以摻入適量的減水劑，經(jīng)攪拌車攪拌后，再進(jìn)行澆筑。2.混凝土澆筑方法混凝土采取分層澆筑的方法，每層澆筑的厚度控制在 50cm 左右。厚 1.6m 的底板分三層澆筑，厚 1.0m 的底板分兩層澆筑。澆筑方向：六臺(tái)泵并肩從東往西進(jìn)行，所有泵盡量共同推進(jìn)，步驟基

23、本一致。為不使上下兩層產(chǎn)生施工冷縫，要在下一層混凝土初凝之前澆筑上一層混凝土，并采取二次振搗法，在振搗上一層時(shí)，應(yīng)插入下層中 5cm 左右，以消除兩層之間的接縫。3.混凝土的振搗根據(jù)混凝土泵送時(shí)自然形成的坡度，在每個(gè)澆筑帶的前后、中部布置三道振動(dòng)器，這樣通過混凝土的振動(dòng)流淌達(dá)到均勻鋪坍的要求。振動(dòng)器的振搗要做到快插慢拔?？觳迨菫榱朔乐瓜葘⒈砻婊炷琳駥?shí)而與下面混凝土發(fā)生分層、離析現(xiàn)象；慢拔是為了使混凝土填滿振動(dòng)棒抽出時(shí)所造成的空洞。振動(dòng)器插點(diǎn)要均勻排列，可采用“行列式”或“交錯(cuò)式”的次序移動(dòng)，不應(yīng)混用，以免造成混亂而發(fā)生漏振，一般插棒間距 40cm50cm。每一插點(diǎn)要掌握好振搗時(shí)間，過短不易搗

24、實(shí)，過長(zhǎng)可能引起混凝土產(chǎn)生離析現(xiàn)象。每點(diǎn)振搗時(shí)間應(yīng)視混凝土表面呈水平不再顯著下沉，不再出現(xiàn)氣泡，表面泛出灰漿為準(zhǔn)，一般每點(diǎn)振搗時(shí)間為 1530s。（六）（六）混凝土的測(cè)溫混凝土的測(cè)溫為了有效的控制混凝土內(nèi)外溫差，使混凝土內(nèi)外溫差不大于 25C，防止混凝土裂縫的產(chǎn)生，砼必須測(cè)溫。本工程測(cè)溫管采用鍍鋅鐵皮卷制而成，直徑15，長(zhǎng)度按測(cè)溫埋設(shè)詳圖加工。測(cè)溫管下端封口，上端露 10cm，管內(nèi)裝入機(jī)油，塞緊管口密封，混凝土澆筑 610h 后開始測(cè)溫，采用 100玻璃溫度計(jì)進(jìn)行測(cè)溫。測(cè)溫管布置詳見附圖。其中 4、6 測(cè)溫點(diǎn)要埋三根測(cè)溫管，測(cè)三處溫度，即表面、1/2 處、底部?；炷恋臏y(cè)溫頻率：（1）齡期 5d 內(nèi)，每 2h 測(cè)溫一次；（2）齡期 614d 內(nèi)，每 4h 測(cè)溫一次；（3）齡期 1528d 內(nèi)，每 8h 測(cè)溫一次?，F(xiàn)場(chǎng)派專人負(fù)責(zé)測(cè)溫，測(cè)定的溫度隨時(shí)記錄，并把數(shù)據(jù)及時(shí)反饋給技術(shù)負(fù)責(zé)人，以便檢查砼內(nèi)外溫差是否超過 25。測(cè)溫時(shí)同時(shí)測(cè)量混凝土體內(nèi)、體表、大氣和混凝土的入模（澆筑）溫度。砼的澆筑溫度是指砼澆筑振搗后，在砼 50100mm 深處的溫度。（七）（七）混凝土的養(yǎng)護(hù)混凝土的養(yǎng)護(hù)混凝土表面壓光后 1218h 內(nèi)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。厚 1.0m 的底板直接采用澆水養(yǎng)護(hù)，現(xiàn)場(chǎng)派專人