后澆帶及施工電梯頂板支撐方案6.

1、后澆帶及施工電梯頂板支撐方案報審表工程名稱世茂項(xiàng)目施工單位中建海峽建設(shè)發(fā)展有限公司編 制 單 位現(xiàn) 上 報 世 茂 項(xiàng) 目 工程后澆帶及施工電梯頂板支撐方案 ，請 予以審查。主編編制人工程項(xiàng)目部/專業(yè)分包施工單位（蓋章）技術(shù)負(fù)責(zé)人審查單位監(jiān)理審查意見：監(jiān)理審查結(jié)論：同意實(shí)施修改后報重新編制監(jiān)理單位（蓋章）專業(yè)監(jiān)理工程師日期：總監(jiān)理工程師日期：、概況介紹1.1工程概況工程建設(shè)概況工程名稱“茂項(xiàng)目工程地址市閩侯縣鎮(zhèn)上洲村建設(shè)單位世茂嘉年華置業(yè)有限公司設(shè)計(jì)單位中元（）設(shè)計(jì)研究院有限公司勘察單位巖土工程勘察研究院監(jiān)理單位江南工程管理股份有限公司總承包單位中建海峽建設(shè)發(fā)展有限公司建設(shè)工期930日歷天建筑

2、總造價3.3億元工程主要功能或用途本工程為一層地下室、4棟超高層及6棟高層住宅組成，住宅1#樓、57#樓為超高層住宅樓，住宅23#樓、811#樓為為一類高層住宅樓，其中住宅13#樓、5#樓、8#樓一二層局部為公共配套用房，建筑面積共計(jì)：231446.68嘰 其中地上建筑面積：187213.81 嘰 地下建筑面積：44232.87 m2 0容積率為2.9% ,總建筑占地面積15555.98 m2 ,建筑密度為25.0%。工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況抗震設(shè)防分類抗震設(shè)防烈度7度結(jié)構(gòu)安全等級二級人防情況核六結(jié)構(gòu)形式及抗震等級構(gòu)件類別地卜室上部主體結(jié)構(gòu)形式1#、5#-7# 樓框架剪力墻三級一級框架男力墻2#、3#

3、、8#-11#框架剪力墻三級二級樓主體結(jié)構(gòu)主要結(jié)構(gòu) 尺寸梁：200 X400、200 X600、200X350、300 X500、300 X1100、400 X450、300 X600、350 X600、450 X700、500 X600、600 X1000、板：300mm,250mm , 180mm , 150mm , 120mm , 100mm柱：500 X500、500 X600、500 X700、500 X800、600 X600、700X800剪力墻：200mm > 250mm、300mm、350mm 、400mm、450mm、1.2施工工藝簡介在大型地下室的設(shè)計(jì)施工中，為了解

4、決不均勻沉降及混凝土收縮造成的混凝土抗裂問題，通常設(shè)置沉降后澆帶及施工后澆帶。目前世茂項(xiàng)目地下室頂板施工后澆帶總長度達(dá) 900 余米，封閉時間為兩側(cè)梁板混凝土澆筑后兩個月；沉降后澆帶長度為1100m余米，封閉時間為主體結(jié)構(gòu)封頂一個月后，后澆帶支撐體系留置的時間約為4-11個月。在如此長的時間，在降雨、大風(fēng)、溫差變化、季節(jié)變化、垃圾堆積等自然條件及現(xiàn)場施工因素的影響 下，傳統(tǒng)模板支撐系統(tǒng)勢必會產(chǎn)生變形，從而改變后澆帶懸挑部分的受力狀態(tài)。止匕外，在 實(shí)際施工過程中，許多項(xiàng)目管理不到位，造成后澆帶部位的模板支撐損壞甚至被人為拆除， 嚴(yán)重影響了結(jié)構(gòu)安全。在施工過程中將傳統(tǒng)的支撐體系優(yōu)化為懸挑梁板末端的

5、混凝土構(gòu)造 柱支撐體系，不僅保證了后澆帶兩側(cè)梁板結(jié)構(gòu)的安仝，還可提前拆除模板支撐材料，提高 了模板材料周轉(zhuǎn)效率。1.2.1 傳統(tǒng)后澆帶支撐體系傳統(tǒng)頂板后澆帶模板支撐體系采用鋼管架模板或碗扣架模板獨(dú)立支撐，在兩側(cè)結(jié)構(gòu)模板支撐拆除時予以保留，待后澆帶混凝土澆筑完成并養(yǎng)護(hù)28天后方可拆除。1.2.1.1 傳統(tǒng)后澆帶支撐體系的優(yōu)點(diǎn)傳統(tǒng)后澆帶支撐體系具有整體性好，在支撐體系未變形或損壞時，兩側(cè)梁板自澆筑至 后澆帶混凝土澆筑完成之間的時間段，后澆帶所在跨段的混凝土一直保持混凝土澆筑時的 初始受力狀態(tài)。1.2.1.2 傳統(tǒng)頂板后澆帶支撐休系的缺點(diǎn)傳統(tǒng)頂板后澆帶支撐體系的缺點(diǎn)主要有：1）長期占用大量的模板及支

6、撐材料。（2） 日常管理難度大，支撐材料極易損壞、甚至人為拆除。（3）模板、防木、頂托等材料容易變形、腐爛、銹蝕等，造成后澆帶模板支撐系統(tǒng)松動。以本工程地下室頂板沉降后澆帶來說，自地下室頂板混凝十澆筑完成至主體施工完 成，頂板沉降后澆帶傳統(tǒng)模板支撐體系留置的時間長達(dá) 319天（33層X7天/層+60天（砌 體結(jié)構(gòu)施工時間）+28天（后澆帶施工養(yǎng)護(hù)施工時間）=319 ） o在如此長的時間，在自然條件及現(xiàn)場不確定的施工因素的影響下，模板支撐體系中的 膠合板模板、背楞方木等均會產(chǎn)生不同程度的腐爛、變形，鋼管、頂托等鋼材也會產(chǎn)生銹 忡、變形、滑絲等現(xiàn)象，同時后澆帶支撐體系不拆除其后澆帶容易堆積雜物，不

7、便于清理。這些因素造成的變形積累必然改變后澆帶兩側(cè)梁板的受力狀態(tài)，甚至造成后澆帶兩側(cè)梁板 產(chǎn)生裂縫，影響結(jié)構(gòu)的安全及使用。另一方面，后澆帶封閉時，是否拆除模板支撐體系直 接影響到后澆帶清理是否徹底及后澆帶部位混凝土的澆筑質(zhì)量，甚至造成后澆帶部位滲漏 嚴(yán)重，而后澆帶部位的模板支撐拆除或更換又無法確保后澆帶的安全。1.2.1.3 結(jié)論由于本工程沉降后澆帶留置時間長，且后澆帶累積長度大，采用傳統(tǒng)模板支撐體系占 用的鋼管等材料數(shù)量大，且模板支撐體系留置時間過長，無法保證后澆帶兩側(cè)梁板的受力， 因此本工程不建議采用傳統(tǒng)后澆帶支撐體系。1.2.2 頂板后澆帶混凝土構(gòu)造柱支撐體系1.2.2.1 后澆帶支撐體

8、系的優(yōu)化原理及過程鑒于傳統(tǒng)后澆帶模板支撐體系的缺點(diǎn)，對傳統(tǒng)后澆帶模板支撐體系進(jìn)行分析優(yōu)化，即在后澆帶兩端梁板懸臂末端設(shè)置構(gòu)造柱支撐代替?zhèn)鹘y(tǒng)的支撐體系。在普通梁板模板安裝及 混凝土澆筑時，同時進(jìn)行構(gòu)造柱支撐的施工，在梁板及構(gòu)造柱支撐達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，全部 拆除模板支撐，此時后澆帶兩側(cè)梁板由預(yù)設(shè)的混凝上構(gòu)造柱進(jìn)行支撐。在傳統(tǒng)模板支撐體 系中，后澆帶兩側(cè)的梁板以模板支撐架體為受力體系，優(yōu)化后的方案則是以混凝土構(gòu)造柱 為其支撐體系。1.2. 2頂板后澆帶混凝上構(gòu)造柱支撐體系的優(yōu)點(diǎn)及注意事項(xiàng)頂板后澆帶兩側(cè)懸臂梁板末端設(shè)混凝土柱的支撐體系，不僅避免了傳統(tǒng)鋼管架模板支 撐體系的材料變形，模板材料損耗更換對懸臂

9、梁板受力的影響，同時提高了支撐架材料的 周轉(zhuǎn)效率，有較高的經(jīng)濟(jì)效益，同時，不僅便于地下室施工通道的留設(shè)，還方便進(jìn)行后澆 帶兩側(cè)施工縫的鑿毛清理及后澆帶二次支模時鋼筋的調(diào)整。在施工中構(gòu)造柱支撐應(yīng)避免被 水沖擊荷載撞壞，且應(yīng)保證后澆帶所在跨上的樓板不應(yīng)有過大荷載。二、后澆帶兩側(cè)梁端設(shè)混凝土構(gòu)造柱支撐體系施工2.1 后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱支撐設(shè)置方案本工程地下室柱網(wǎng)間距基本為 5400mmX5400mm ,結(jié)構(gòu)層高3.6m ,經(jīng)過承載力及穩(wěn) 定性驗(yàn)算，決定在與后澆帶垂直相交的頂主梁及次梁端部均設(shè)一根直徑 200mm的混凝土 構(gòu)造獨(dú)立支撐，具體見附圖1及附圖2。2.2 后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱承

10、載力驗(yàn)算2.2.1 后澆帶兩側(cè)構(gòu)造柱計(jì)算過程：(1)構(gòu)造柱承受最大荷載：N1= (5.4X5X0.3+0.45 X0.45 X5) X25/2+5.4 X5X2=167.9KN(2)構(gòu)造柱參數(shù)：混凝土等級 C30, fc=14.3N/mm 2,截面積為 Ac=3.14 X100 X 100=31400 ,構(gòu)造柱計(jì)算長度 h=3.6-0.75=2.85, /=l o/2r=14.25 ,查表得小=0.914 ,構(gòu)造柱采用素混凝土不予配筋。構(gòu)造柱承載力 Ncu=0.9 小(fcAc+fyAs) =369.36KN >Ni=167.9KN ,滿足要求。2.2.2 施工電梯構(gòu)造柱支撐升降機(jī)自重：

11、23200kg額定載重量：2000 X 2=4000Kg施工升降機(jī)總自重：G=23200+4000=27200Kg=272KN(1)、基礎(chǔ)承載P計(jì)算：考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù) n=2。基礎(chǔ)承載P=G X 2=2 X 2=544KN施工升降機(jī)基礎(chǔ)由三友單獨(dú)設(shè)計(jì)計(jì)算(2)、構(gòu)造柱立柱驗(yàn)算設(shè)梁板下200mm 素碎構(gòu)造柱，間距25 00mm x 2500mm 支承上部施工升降機(jī)荷重(盡量設(shè)置在梁處)，共設(shè)16根，混凝土基礎(chǔ)產(chǎn)生的靜荷載：P1=2.4t/m 3X0.4m X4.2m X6.2m=25t=250 kN,頂板設(shè)計(jì)荷載為 5 kN/m 2,頂板覆土設(shè)計(jì)厚度為1200mm ,

12、 土的天然密度為17.9 KN/m 3,等效荷載21.48 kN/m 2,則：施工升降機(jī)1.2 P/ (6.2X4.2) =25.07kN/m 2混凝土基礎(chǔ)1.2 P1/ (6.2X4.2) =11.52kN/m 2假定活荷載1.4 3=4.2 kN/m 2構(gòu)造柱支撐總荷載：4.2+11.52+25.07-21.48-5=14.31kN/m2共設(shè)16根構(gòu)造柱，每根構(gòu)造柱承受荷載為 14.31 X6.2X4.2/16=23.29 kN構(gòu)造柱參數(shù)：混凝土等級C30 , fc=14.3N/mm 2,截面積為Ac=3.14 X100 X 100=31400 ,構(gòu)造柱計(jì)算長度 h=3.6-0.75=2.

13、85 , /=l o/2r=14.25 ,查表得小=0.914 ,構(gòu) 造柱采用素混凝土不予配筋。構(gòu)造柱承載力 Ncu=0.9 小(fcAc+fyAs) =369.36KN >Ni=23.29KN ,滿足要求。2.3 后澆帶兩側(cè)三邊支撐板穩(wěn)定性后澆帶所在跨的樓板在框架柱、梁端構(gòu)造柱支撐下，視為三邊支撐板，經(jīng)查洵計(jì)算圖 表可知，三邊支撐板結(jié)構(gòu)自身安全穩(wěn)定性滿足要求，所以后澆帶兩側(cè)無支撐板邊緣不需設(shè) 支撐。2.4 后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱支撐施工步驟及要求(1)后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱支撐應(yīng)先在底板上位，確定混凝土支撐柱的位置 在梁端側(cè)200mm處，按布置，方案進(jìn)行放線。(2)后澆帶兩側(cè)梁

14、端混凝土構(gòu)造柱支撐應(yīng)在地下室結(jié)構(gòu)梁板模板搭設(shè)過程中同時搭 設(shè)加固，并在地下室框架柱混凝土澆筑過程中同時澆筑、養(yǎng)護(hù)。(3)梁端混凝土構(gòu)造柱支撐搭設(shè)時不得將支撐柱與后澆帶兩側(cè)梁板分離。(4)后澆帶兩側(cè)梁端混凝土構(gòu)造柱在澆筑梁板混凝土?xí)r應(yīng)清理干凈柱頭的殘?jiān)⒗?圾等，(5)地下室頂板模板支撐時應(yīng)按施工方案整體搭設(shè)。(6)地下室后澆帶兩側(cè)混凝上在達(dá)到拆除條件時將后澆帶模板支撐同時拆除，在模 板支撐拆除時不得碰撞混凝土支撐柱！(7)在地下室頂板后澆帶滿足澆筑條件后，應(yīng)先對后澆帶兩側(cè)梁板混凝土斷面上的 松散殘?jiān)M(jìn)行鑿除。(8)按設(shè)計(jì)要求對后澆帶的鋼筋進(jìn)行清理、修整、綁扎。(9)重新支設(shè)頂板后澆帶模板，頂板后澆帶模板二次搭設(shè)應(yīng)在地下室底板后澆帶混 凝土澆完成后進(jìn)行，模板二次搭設(shè)時應(yīng)滿足模板工程施工方案及規(guī)要求。(10)后澆帶混凝土澆筑完成后應(yīng)按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。(11)模板支撐在后澆帶混凝土