收集九廠微地震監(jiān)測(cè)report1

1、大慶油田第九采油廠測(cè)井服務(wù)合同長(zhǎng)垣難采儲(chǔ)量有效開發(fā)技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)-龍 26、齊平 2 井區(qū)高臺(tái)子油層水平井壓裂 HFM 微人工裂縫監(jiān)測(cè)技術(shù)總結(jié)報(bào)告斯倫貝謝中國(guó)公司2014 年 11 月大慶油田第九采油廠測(cè)井服務(wù)合同長(zhǎng)難采儲(chǔ)量有效開發(fā)技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)-垣龍 26、齊平 2 井區(qū)高臺(tái)子油層水平井壓裂 HFM 微人工裂縫監(jiān)測(cè)項(xiàng)目：陳艷艷項(xiàng)目組成員：陳艷艷，黃哲遠(yuǎn)，李艷華，蔡鴻銳，祿琦，劉愛清編寫人：陳艷艷，黃哲遠(yuǎn)，李艷華審核人：斯倫貝謝中國(guó)公司2014 年 11 月Disclaimer NoticeThis information is presented in good faith, but no wa

2、rranty is given by and Schlumberger assumes no liability for advice ormendations made concerning results to be obtained from the use of any product or service. The results given are estimates based on calculations produced by a computer model including various assumptions on the well, reservoir and

3、treatment. The results depend on input data provided by the Operator and estimate as to unknown data and can be no more accurate than the model, the assumptions and such input data. The information presented is Schlumberger's best estimate of the actual results that may be achieved and should be

4、 used for comparison purposes rather than absolute values. The quality of input data, and hence results, may be improved through the use of certain tests and procedures which Schlumberger can assist in selecting.Freedom from infringement of patents of Schlumberger or others is not to be inferred.前言合

5、同內(nèi)容長(zhǎng)垣難采儲(chǔ)量有效開發(fā)技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)-龍 26、齊平 2 井區(qū)高臺(tái)子油層水平井壓裂 HFM 微人工裂縫監(jiān)測(cè)，該項(xiàng)外協(xié)來源于第九采油廠公司級(jí)項(xiàng)目大慶油田第九采油廠測(cè)井服務(wù)合同，是由大慶油田公司第九采油廠委托斯倫貝謝中國(guó)公司完成的科研外協(xié)合同。一、合同約定內(nèi)容及驗(yàn)收指標(biāo)：1、該合同約定協(xié)作內(nèi)容如下：（1）井下微監(jiān)測(cè)水平井大規(guī)模壓裂過程中裂縫形態(tài)、縫長(zhǎng)、縫高和裂縫延伸方向。（2）服務(wù)方式為現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和室內(nèi)解釋。2、該合同約定驗(yàn)收指標(biāo)如下：（1）裂縫監(jiān)測(cè)服務(wù)設(shè)備技術(shù)狀況良好；壓裂施工前開始過實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)，壓裂施工后至少繼續(xù)實(shí)施程中數(shù)據(jù)完整，無數(shù)據(jù)丟失。（2）乙方在現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)完成后的兩周內(nèi)提交工作成果即現(xiàn)場(chǎng)作

6、業(yè)報(bào)告和室內(nèi)解釋報(bào)告。（如果多井連續(xù)作業(yè)，那么最后一口井現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)完成后兩周內(nèi)提交這批井的報(bào)告）二、合同約定內(nèi)容及驗(yàn)收指標(biāo)完成情況：1、已完成合同規(guī)定研究任務(wù)如下：（1）根據(jù)合同要求，斯倫貝謝公司對(duì)龍 26 區(qū)塊的龍 26-平 10和龍 26-平 11，對(duì)齊平 2 區(qū)塊的齊平 2-平 1 和齊平 2-平 9 井進(jìn)行了井下微監(jiān)測(cè)，監(jiān)測(cè)大規(guī)模壓裂過程中裂縫的形態(tài)、縫長(zhǎng)、縫高和裂縫延伸方向。（2）在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)并顯示了裂縫的形態(tài)、縫長(zhǎng)、縫高和裂縫延伸方向。施工結(jié)束后在室內(nèi)進(jìn)行了精細(xì)的處理和分析解釋，提供了裂縫的幾何形態(tài)，包括長(zhǎng)、寬、高、方位（延伸方向）、微體積、主要地層變形高度。其中主要地層變形高度為

7、高級(jí)解釋成果之一，它更加接近于主裂縫的高度。在對(duì)裂縫幾何形態(tài)進(jìn)行解釋的時(shí)候，也考慮到了震源的特性，使結(jié)果更加可靠。對(duì)每一段壓裂監(jiān)測(cè)的結(jié)果結(jié)合壓裂施工曲線進(jìn)行動(dòng)態(tài)的顯示，結(jié)果以動(dòng)畫文件形式提供。此外，對(duì)裂縫的復(fù)雜程度進(jìn)行了分析，結(jié)論是齊平 2 區(qū)塊和龍26 區(qū)塊 4 口水平井的壓裂均造成了簡(jiǎn)單剪切縫。2、已完成該合同驗(yàn)收指標(biāo)如下：（1）在微小時(shí)開始實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)過程中，設(shè)備技術(shù)狀況良好；壓裂施工前半數(shù)據(jù)，壓裂施工后至少繼續(xù)實(shí)施數(shù)據(jù)。過程中數(shù)據(jù)完整，無數(shù)據(jù)丟失。（2）在每口井作業(yè)結(jié)束第二天之前，提供現(xiàn)場(chǎng)初步成果。同時(shí)回到室內(nèi)進(jìn)行精細(xì)的處理和解釋，在兩周內(nèi)提交現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)報(bào)告和室內(nèi)解釋報(bào)告。在整個(gè)項(xiàng)目最后一口

8、井現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)完成后，于兩周內(nèi)提交項(xiàng)目整體報(bào)告。目錄前言1一、概述5二、 外協(xié)研究?jī)?nèi)容6三、項(xiàng)目概況81.項(xiàng)目簡(jiǎn)介82.微監(jiān)測(cè)結(jié)果8四、井下微裂縫監(jiān)測(cè)技術(shù)介紹15五、龍 26-平 10 和龍 26-平 11181.2.3.4.5.6.7.項(xiàng)目簡(jiǎn)介18區(qū)域地質(zhì)簡(jiǎn)介20檢波器定向23速度模型24數(shù)據(jù)處理質(zhì)量控制25微監(jiān)測(cè)成果解釋52結(jié)論和建議66六、齊平 2-平 1671.2.3.4.5.6.項(xiàng)目簡(jiǎn)介67區(qū)域地質(zhì)簡(jiǎn)介68檢波器相對(duì)方位角標(biāo)定和速度模型校正68監(jiān)測(cè)結(jié)果質(zhì)量控制71解釋結(jié)果78微微結(jié)論和建議94七、齊平 2-平 9961.2.3.4.5.6.7.項(xiàng)目簡(jiǎn)介96區(qū)域地質(zhì)簡(jiǎn)介97檢波器相對(duì)方位角

9、標(biāo)定和速度模型校正98微微監(jiān)測(cè)結(jié)果質(zhì)量控制108解釋結(jié)果129單井和雙井監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比144結(jié)論和建議148參考文獻(xiàn)149附錄 1: 微數(shù)據(jù)處理算法 CMM150附錄 2: VSI 儀器圖154一、概述1.1 外協(xié)研究的目的和意義為了了解長(zhǎng)垣難采儲(chǔ)量有效開發(fā)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，針對(duì)龍 26 和齊平 2 井區(qū)高臺(tái)子油層水平井的壓裂進(jìn)行了 HFM 微人工裂縫監(jiān)測(cè)。微監(jiān)測(cè)不僅能夠?qū)崟r(shí)顯示人工裂縫的延伸，而且能夠提供裂縫的形態(tài)和幾何信息，通過結(jié)合壓裂施工曲線等數(shù)據(jù)進(jìn)行解釋能夠?qū)毫研ЧM(jìn)行評(píng)價(jià)，對(duì)下一步的工作提供幫助。1.2 外協(xié)研究?jī)?nèi)容及主要工作量項(xiàng)目研究的主要內(nèi)容為井下微監(jiān)測(cè)水平井大規(guī)模壓裂過程中裂縫形態(tài)、縫

10、長(zhǎng)、縫高和裂縫延伸方向。主要的工作量包括現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和室內(nèi)解釋?，F(xiàn)場(chǎng)測(cè)試提供實(shí)時(shí)的和處理，實(shí)時(shí)在三顯示裂縫形態(tài)、縫長(zhǎng)、縫高和裂縫延伸方向。室內(nèi)解釋包括精細(xì)的處理和解釋，提供了裂縫的幾何形態(tài)，包括長(zhǎng)、寬、高、方位（延伸方向）、微體積、主要地層變形高度。其中主要地層變形高度為高級(jí)解釋成果之一，它更加接近于主裂縫的高度。在對(duì)裂縫幾何形態(tài)進(jìn)行解釋的時(shí)候，也考慮到了震源的特性，使結(jié)果更加可靠。對(duì)每一段壓裂監(jiān)測(cè)的結(jié)果結(jié)合壓裂施工曲線進(jìn)行動(dòng)態(tài)的顯示，結(jié)果以動(dòng)畫文件形式提供。此外，對(duì)裂縫的復(fù)雜程度進(jìn)行了分析，結(jié)論是齊平 2 區(qū)塊和龍 26 區(qū)塊 4 口水平井的壓裂均造成了簡(jiǎn)單剪切縫。二、 外協(xié)研究?jī)?nèi)容2.1 技術(shù)

11、路線或研究總體思路通過對(duì)水力壓裂進(jìn)行實(shí)時(shí)的微監(jiān)測(cè)以及后期精細(xì)的處理解釋，了解提供了裂縫的幾何形態(tài)，包括長(zhǎng)、寬、高、方位（延伸方向）、微體積等，對(duì)壓裂效果進(jìn)行評(píng)價(jià)，期望對(duì)后期的施工提供有效的幫助。2.21）建立速度模型2）各向異性速度模型校正3）井下檢波器定向4）CMM 實(shí)時(shí)微5）微監(jiān)測(cè)結(jié)果實(shí)時(shí)解釋6）實(shí)時(shí)繪制并顯示壓裂位置周圍微活動(dòng)的三圖7）結(jié)合微點(diǎn)的震源信息對(duì)監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行解釋2.3 外協(xié)主要研究?jī)?nèi)容井下微監(jiān)測(cè)水平井大規(guī)模壓裂過程中裂縫形態(tài)、縫長(zhǎng)、縫高和裂縫延伸方向。斯倫貝謝公司為大慶油田公司第九采油廠龍 26 和齊平 2 井區(qū)高臺(tái)子油層水平井壓裂提供了井下微壓裂監(jiān)測(cè)服務(wù)，龍 26 區(qū)塊監(jiān)測(cè)

12、2 口水平井龍 26-平 10 和龍 26-平 11 的拉鏈?zhǔn)綁毫眩O(jiān)測(cè)井均為金 28-直 3。齊平 2 區(qū)塊監(jiān)測(cè) 2 口水平井壓裂。其中壓裂井齊平 2-平 1 由金 28-直 1 進(jìn)行監(jiān)測(cè)，壓裂井齊平 2-平 9 由金 28-斜 4 和金 28-斜 7 共同進(jìn)行監(jiān)測(cè)。施工時(shí)間從 2014 年 4 月開始，監(jiān)測(cè)了龍 26-平 10 和龍 26-平 11 的壓裂活動(dòng)，7 月進(jìn)行了齊平 2-平 1 的壓裂監(jiān)測(cè)，8 月份進(jìn)行了齊平 2-平 9 的壓裂監(jiān)測(cè)。在微監(jiān)測(cè)過程中，設(shè)備技術(shù)狀況良好；壓裂施工前開始實(shí)時(shí)記錄數(shù)據(jù)，壓裂施工后至少繼續(xù)實(shí)施過程中數(shù)據(jù)完整，無數(shù)據(jù)丟失。在每口井作業(yè)結(jié)束第二天之前，提供現(xiàn)

13、場(chǎng)初步成果。同時(shí)回到室內(nèi)進(jìn)行精細(xì)的處理和解釋，在兩周內(nèi)提交現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)報(bào)告和室內(nèi)解釋報(bào)告。在整個(gè)項(xiàng)目最后一口井現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)完成后，于兩周內(nèi)提交項(xiàng)目整體報(bào)告。后面的章節(jié)對(duì)每口井的微監(jiān)測(cè)進(jìn)行了詳細(xì)的描述和總結(jié)。三、項(xiàng)目概況1. 項(xiàng)目簡(jiǎn)介2014 年 4 月至 8 月，斯倫貝謝公司為大慶油田公司第九采油廠龍26 和齊平 2 井區(qū)高臺(tái)子油層水平井壓裂提供了井下微壓裂監(jiān)測(cè)服務(wù)，龍 26區(qū)塊監(jiān)測(cè) 2 口水平井龍 26-平 10 和龍 26-平 11 的拉鏈?zhǔn)綁毫?，監(jiān)測(cè)井均為金28-直 3。齊平 2 區(qū)塊監(jiān)測(cè) 2 口水平井壓裂。其中壓裂井齊平 2-平 1 由金 28-直1 進(jìn)行監(jiān)測(cè)，壓裂井齊平 2-平 9 由金 2

14、8-斜 4 和金 28-斜 7 共同進(jìn)行監(jiān)測(cè)。施工時(shí)間從 2014 年 4 月開始，監(jiān)測(cè)了龍 26-平 10 和龍 26-平 11 的壓裂活動(dòng)，7 月進(jìn)行了齊平 2-平 1 的壓裂監(jiān)測(cè)，8 月份進(jìn)行了齊平 2-平 9 的壓裂監(jiān)測(cè)。具體情況見表 1-1 所示?，F(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)過程實(shí)時(shí)數(shù)據(jù)，數(shù)據(jù)質(zhì)量完整，并實(shí)時(shí)顯示了壓裂過程中的裂縫形態(tài)。作業(yè)結(jié)束后提供了現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)報(bào)告。后期室內(nèi)處理和解釋給出最終裂縫形態(tài)、縫長(zhǎng)、縫寬、縫高和裂縫延伸方位，相應(yīng)圖件均包括在該報(bào)告中。表 1-1 微壓裂監(jiān)測(cè)2. 微監(jiān)測(cè)結(jié)果龍 26-平 10 井監(jiān)測(cè)第五段到第七段壓裂。龍 26-平 11 監(jiān)測(cè)第四段至第十二段。齊平 2-平 1 監(jiān)測(cè)

15、第六段到第十四段。齊平 2-平 9 監(jiān)測(cè)第一段到第十五段。監(jiān)測(cè)結(jié)果如表 1-2 所示。各井壓裂的詳細(xì)結(jié)果見后續(xù)章節(jié)。表 1-2 微監(jiān)測(cè)結(jié)果壓裂井類型目的層有效滲透率裂縫類型微長(zhǎng)度（米）微（度）最大微震級(jí)微高度分布情況10-3µm2龍 26-平 10水平井GIII 50.51簡(jiǎn)單剪切縫61381-1.7部分微地震出現(xiàn)在目的層上下壓裂井類型目的層有效滲透率 10-3µm2施工時(shí)間龍 26-平 10水平井GIII 50.512014.4龍 26-平 11水平井GIII 3+40.512014.4齊平 2-平 1水平井GIII 190.372014.7齊平 2-平 9水平井GIII

16、 180.372014.8龍 26-平 10 和平 11 的微監(jiān)測(cè)結(jié)果圖 1-1 所示。微平均長(zhǎng)度為 613米，平均寬度為 75 米，平均高度為 225 米，平均主要變形高度為 30 米，裂縫為北偏東 7982 度。圖 1-2 顯示微在高度上的分布出現(xiàn)多個(gè)峰值，指示裂縫很大可能在高度上延伸。圖 1- 1 龍 26-平 10 和龍 26-平 11 微監(jiān)測(cè)結(jié)果龍 26-平 11水平井GIII 3+40.51簡(jiǎn)單剪切縫61381-1.65部分微地震出現(xiàn)在目的層上下齊平 2-平 1水平井GIII 190.37簡(jiǎn)單剪切縫71876-1.45微事件主體在目的層（第十段除外）齊平 2-平 9水平井GIII

17、180.37簡(jiǎn)單剪切縫75676-1.3微事件主體在目的層圖 1- 2 龍 26-平 10 和龍 26-平 11 微在縱向上的分布齊平 2-平 1 的微監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖 1-3 所示。微平均長(zhǎng)度為 718 米，平均寬度為 89 米，平均高度為 90 米，平均主要變形高度為 37 米，裂縫為北偏東 7479 度。圖 1-4 顯示大多數(shù)段的微在深度上呈鐘形分布，主體出現(xiàn)在射孔位置附近；第六段和第七段壓裂后期微上升，第十段裂縫在高度上未能有效控制。圖 1- 3 齊平 2-平 1 微監(jiān)測(cè)結(jié)果圖 1- 4 齊平 2-平 1 微在縱向上的分布齊平 2-平 9 的微監(jiān)測(cè)結(jié)果圖 1-5 所示。微平均長(zhǎng)度為 756

18、 米，平均寬度為 105 米，平均高度為 130 米，平均主要變形高度為 58 米，裂縫為北偏東 7180 度。圖 1-6 顯示大多數(shù)段的微在深度上呈現(xiàn)鐘形分布，分布主體出現(xiàn)在射孔位置附件。距離監(jiān)測(cè)井較遠(yuǎn)的壓裂段微數(shù)目較少，且分布分散。圖 1- 5 齊平 2-平 9 微監(jiān)測(cè)結(jié)果圖 1- 6 齊平 2-平 9 微在縱向上的分布（井 28-斜 4 監(jiān)測(cè)結(jié)果）圖 1- 7 齊平 2-平 9 微在縱向上的分布（井 28-斜 7 監(jiān)測(cè)結(jié)果）圖 1- 8 微波振幅比分布圖 1-8 顯示了各井監(jiān)測(cè)到的微波振幅比的分布情況?？梢娍v橫波振幅比監(jiān)測(cè)井成周期性變化，且齊平 2-平 1 和齊平 2-平 9 由金 28

19、-斜4 監(jiān)測(cè)結(jié)果中可見明顯波節(jié)面。這些現(xiàn)象表明上述井壓裂引起的微震源性質(zhì)為方位基本一致的雙力偶震源，在波節(jié)面處縱波能量最弱，可以監(jiān)測(cè)到的微數(shù)目較少。根據(jù)該震源性質(zhì)可進(jìn)一步推斷上述壓裂作業(yè)以形成簡(jiǎn)單剪切縫為主。整體看來，齊平 2 井區(qū)兩口水平井人工裂縫長(zhǎng)度較長(zhǎng)，且大部分微事件出要出現(xiàn)在目的層。龍 26 區(qū)塊的兩口井拉鏈?zhǔn)綁毫研Ч容^理想，上一段的壓裂活動(dòng)并沒有給下一段帶來明顯的額外應(yīng)力增大。射孔位置和壓裂方式可以進(jìn)一步優(yōu)化。圖 1- 9 主要地層變形高度此外，如圖 1-9 所示，在壓裂過程中，不僅主裂縫會(huì)微，次級(jí)裂縫和液體濾失都會(huì)誘發(fā)微。圖中紅色虛線為微深度累積矩，矩反映地層變形量的大小，可見，

20、主要的地層變形量（圖中所示為70%，不同液體濾失情況下該值不同）分布在主裂縫區(qū)域。所以使用累積矩給出的主要地層變形高度理論上更接近壓裂形成的主裂縫高度。四、井下微裂縫監(jiān)測(cè)技術(shù)介紹自 1947 年在美國(guó)堪薩斯州進(jìn)行了全世界第一次水力壓裂施工作業(yè)后，迄今每年的壓裂施工作業(yè)次數(shù)可達(dá)五萬次以上。作為油氣增產(chǎn)的主要措施，水力壓裂已被廣泛應(yīng)用于現(xiàn)代石油工業(yè)。特別是在非常規(guī)油氣遠(yuǎn)景區(qū)，如致密砂巖儲(chǔ)層和頁巖儲(chǔ)層中，地層滲透率特別低，如果不實(shí)施水力壓裂作業(yè)，通常不能獲得經(jīng)濟(jì)產(chǎn)量。但現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)表明，水力壓裂的效果有時(shí)并不十分明顯，更有甚者水力壓裂會(huì)破壞油氣層體系，影響油氣田的開發(fā)效果。因此，研究裂縫擴(kuò)展規(guī)律、優(yōu)選壓

21、裂作業(yè)參數(shù)，并采取有效措施控制裂縫的擴(kuò)展形態(tài)是提高壓裂處理效果的基礎(chǔ)。水力壓裂裂縫監(jiān)測(cè)技術(shù)也因此應(yīng)運(yùn)而生。目前主要監(jiān)測(cè)技術(shù)方法包括：分析、溫度及生產(chǎn)測(cè)井、放射性示蹤劑、井眼成像、測(cè)斜儀繪圖以及微監(jiān)測(cè)等。另外，通過試井和產(chǎn)量分析也能提供反映裂縫特征的間接信息。但以上大部分方法都是在壓裂施工結(jié)束后才開始進(jìn)行分析。井下微地震裂縫監(jiān)測(cè)技術(shù)以其實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)的優(yōu)勢(shì)成為水力壓裂監(jiān)測(cè)的最佳方法之一。微裂縫監(jiān)測(cè)技術(shù)的主要依據(jù)是，在水力壓裂造縫過程中，巖石的剪切滑動(dòng)開裂類似于沿?cái)鄬影l(fā)生的微或微天然。這些微產(chǎn)生的地震波信號(hào)可以在一定范圍內(nèi)被檢波器檢測(cè)到。根據(jù)到的微信號(hào)或微波列，通過數(shù)據(jù)分析處理可得到震源的信息。在壓裂過

22、程中，隨著微地震在時(shí)間和空間上的產(chǎn)生，微結(jié)果便連續(xù)不斷更新，形成一個(gè)裂縫延伸的動(dòng)態(tài)圖。從圖中可以直觀得到裂縫方位以及長(zhǎng)度，寬度，頂?shù)咨疃纫约皟梢黹L(zhǎng)度。下面將具體描述微監(jiān)測(cè)技術(shù)實(shí)施過程。圖 2-1 是根據(jù)一個(gè)三分量檢波器到的波列進(jìn)行微震源的示意圖。，檢波器布置在監(jiān)測(cè)井中，壓裂井中因壓裂改造形成的微地震信號(hào)。在已知地層的波速度的條件下，監(jiān)測(cè)井中的檢波器到的微信號(hào)中，因縱波速度快，最先到的是縱波，隨后是橫波（分別用 P 和 S 標(biāo)識(shí)）。通過拾取波波至?xí)r間(TP、TS)，根據(jù)已知的地層波速度(VP 、VS)可得到震源距離檢波器的距離 D：T=TS-TPD=T*VP*VS/(VP-VS)震源的方向通過分

23、析縱波矢端圖得到?？v波矢端圖是縱波波至在某一時(shí)窗內(nèi)，在 X-Y,X-Z 和 Y-Z 方向上的運(yùn)動(dòng)交會(huì)圖，根據(jù)不同方向上的分量確定來自的方向。圖 2- 1 根據(jù)檢波器到的波列進(jìn)行微示意圖受速度模型、時(shí)間拾取以及矢端圖誤差的綜合影響，若僅依靠單個(gè)檢波器來進(jìn)行微震源的誤差就會(huì)很大，檢波器陣列的使用可在一定程度上降低不確定性。通過采用常用的非線性最小二乘方法或快速測(cè)網(wǎng)搜索法，將時(shí)間拾取結(jié)果輸入反演算法確定微震源位置并分析誤差范圍。所有影響因素中，速度模型的準(zhǔn)確性需要重點(diǎn)提及。速度模型準(zhǔn)確與否對(duì)微的精度有明顯影響。圖 2-2 是一個(gè)各向異性地層的分析實(shí)例。圖中橫軸為角度。0 度代表與空間笛卡爾坐標(biāo)系中的

24、 Z 軸夾角為零度，直井時(shí)，0 度即為井軸方向。此時(shí)測(cè)得的速度即為我們常用的聲波速度。但井下微觀測(cè)時(shí)，檢波器通常放置在與壓裂措施儲(chǔ)層相同深度處，微波的方向與 Z 軸垂直，此時(shí)的地層速度是圖 2-2 中角度為 90 度對(duì)應(yīng)的速度。從圖中可以看出，90度所對(duì)應(yīng)的速度比 0 度時(shí)的速度要快 25%以上。描述這一速度差異的參數(shù)稱為各向異性參數(shù)或湯普森 VTI 參數(shù)。若沒有對(duì)各向異性進(jìn)行完整描述，那么微地震的誤差將可達(dá)數(shù)十至百米。圖 2- 2 地層各向異性引起的速度差異為獲得地層的各向異性參數(shù)，一般采用變井源距垂直剖面法來對(duì)各向異性模型進(jìn)行標(biāo)定。如果無法進(jìn)行變井源距垂直剖面測(cè)量，通?？赏ㄟ^反演已知位置處

25、的校驗(yàn)信號(hào)（射孔信號(hào)或信號(hào)）進(jìn)行模型參數(shù)最佳擬合來標(biāo)定微速度模型，獲得地層各向異性參數(shù)。除速度模型影響外，現(xiàn)場(chǎng)壓裂監(jiān)測(cè)施工時(shí)，在必須迅速做出關(guān)鍵決策的情況下，采用人工手動(dòng)拾取波到時(shí)，進(jìn)行微震源的方法就顯得低效費(fèi)時(shí)。特別是在地層產(chǎn)生大量微時(shí)更是如此。斯倫貝謝公司使用合并微（CMM）進(jìn)行水力壓裂微，從到微波信號(hào)，到給出結(jié)果，可在 30 秒內(nèi)完成。這一算法的使用是現(xiàn)場(chǎng)實(shí)時(shí)壓裂監(jiān)測(cè)的基礎(chǔ)。算法的詳細(xì)介紹詳見附錄 1。五、龍 26-平 10 和龍 26-平 111. 項(xiàng)目簡(jiǎn)介龍 26-平 10 共壓裂七段，龍 26-平 11 共壓裂十二段，按照要求，對(duì)龍 26-平 10 第五段至第七段、對(duì)龍 26-平

26、11 第四段至第十二段進(jìn)行了微監(jiān)測(cè)。壓裂井和監(jiān)測(cè)井的地理坐標(biāo)如表 3-1 所示。表 3- 1 壓裂井和監(jiān)測(cè)井地理位置監(jiān)測(cè)井龍 26-直 3 井位于壓裂井龍 26-平 10 和龍 26-平 11 井口位置南側(cè)，井口水平距離約 1025m。龍 26-直 3 為直井，在監(jiān)測(cè)井中測(cè)深 1945.33 米到1704.92 米放置了 9 級(jí)檢波器陣列監(jiān)測(cè)壓裂造成的微活動(dòng)，檢波器間距為30m，中間位置的檢波器基本上和目的層處于同一深度，整體來說檢波器陣列對(duì)目的層有一個(gè)很好的上下角度覆蓋，這對(duì)于微監(jiān)測(cè)來說是比較理想的。井位平面圖如圖 3-1 所示，圖中沿著壓裂井軌跡標(biāo)注了壓裂段射孔的位置，不同壓裂段用不同顏色

27、顯示。檢波器陣列距離龍 26-平 10 第五段壓裂射孔段水平距離約 3905 米，距離第七段壓裂射孔段水平距離約 678 米。檢波器陣列距離龍 26-平 11 第四段壓裂射孔段水平距離約 788 米，距離第十二段壓裂射孔段水平距離約 628 米。其中距離監(jiān)測(cè)井最近的為龍 26-平 11 的第八段和第九段。井位側(cè)視圖如圖 3-2 所示，可以看到檢波器陣列很好地覆蓋了目的層。井號(hào)補(bǔ)心海拔井口坐標(biāo)X 橫坐標(biāo)(東，m)Y 縱坐標(biāo) (北，m)龍 26-直 3150.5221609138.445136627.08龍 26-平 10148.47216092395137646龍 26-平 11148.4721

28、6092595137646圖 3- 1 壓裂井（）及監(jiān)測(cè)井（紅色）井位及軌跡平面圖圖 3- 2 壓裂井及監(jiān)測(cè)井（）井位及軌跡側(cè)視圖（視角由南向北）2. 區(qū)域地質(zhì)簡(jiǎn)介2.1.構(gòu)造特征龍虎泡油田位于松遼盆地坳陷區(qū)齊家古龍凹陷西側(cè)，龍虎泡大安階地北部，其中高臺(tái)子油層整體構(gòu)造為西高東低的單斜。南部被近東西和北東向兩條斷層切割成四個(gè)較大的斷塊，斷塊內(nèi)形成一些局部圈閉。北部斷層發(fā)育較差，主要是一些小斷層，由于受南部斷塊影響，形成了由南西向北東方向傾斜的單斜。2.2.儲(chǔ)層特征2.2.1. 地層分布特征高臺(tái)子油層屬中生界白堊系下白堊統(tǒng)青山口組青二、三段地層。依據(jù)古生物化石和巖性組合，與區(qū)域地層對(duì)比，青二、三段

29、地層基本上發(fā)育了五個(gè)二級(jí)沉積旋回，因此將高臺(tái)子油層劃分為高零（相當(dāng)大慶長(zhǎng)垣的葡4-7 和葡二組）、高一、高二、高三、高四五個(gè)油層組，龍虎泡油田主力油層組主要集中于青二、三段中下部地層的高三、高四組油層。高三和高四組地層厚度變化較大，在 125m230m 之間，其中高三組地層厚度 40m90m ，高四組地層厚度80m140m，總體厚度表現(xiàn)為南厚北薄，東厚西薄，厚薄之差最大達(dá) 50m60m，與西高東低，北高南低的古構(gòu)造背景相一致。高三、高四組時(shí)期沉積了一套由深灰色、灰色泥巖和灰色、深灰色粉砂巖、含泥含鈣粉砂巖組成的砂泥巖薄互層地層，夾介形蟲鈣質(zhì)層和介形蟲化石層。油層組界限從巖性、電性上看，高四組底

30、部為前三角洲的灰黑色泥巖，其上為薄層鈣質(zhì)粉砂巖和含鈣粉砂巖，電阻率曲線呈尖峰狀，其下為低電阻反映了青一段泥巖比較發(fā)育的特征，界線定在低凹值上。高三組底界為灰黑色泥巖，與高四組頂面發(fā)育的較穩(wěn)定鈣質(zhì)砂巖層易于區(qū)分，電測(cè)曲線上電阻率表現(xiàn)為一明顯低阻凹值。高三組頂面在工區(qū)南部表現(xiàn)為一組厚砂巖，與上覆高二組湖相沉積的黑色、灰黑色泥巖區(qū)分明顯，向北由于高二組砂巖逐漸發(fā)育，特征不明顯，但表現(xiàn)出高三組巖性比高二組粗，且高二組下部在電性上表現(xiàn)為一組形如手指狀的鋸齒狀尖峰易于確定，因此，從巖性、電性上可區(qū)分油層組頂、底界，且頂?shù)捉缭谌珔^(qū)有較好的對(duì)比性。龍虎泡高臺(tái)子龍 26 試驗(yàn)區(qū)主力油層主要集中在高三組油層。龍

31、26 區(qū)塊高三組地層厚度 46m64m，地層厚度變化的總趨勢(shì)為西薄東厚。高三組巖性為一套深灰色、灰色泥巖和灰、深灰色含泥、含鈣粉砂巖組合。油層組界限從巖性、電性上看，高三組底界為灰黑色泥巖，與高四組頂面發(fā)育的較穩(wěn)定鈣質(zhì)砂巖層易于區(qū)分，電測(cè)曲線上電阻率表現(xiàn)為一明顯低阻凹值，剖面上顯示為反射強(qiáng)軸。高三組頂面在龍虎泡油田表現(xiàn)為一組厚砂巖，與上覆高二組湖相沉積的黑色、灰黑色泥巖區(qū)分明顯，在電性上表現(xiàn)為高二組下部在聲波時(shí)差曲線上表現(xiàn)為一組指狀的鋸齒尖峰，高三組電性曲線較平直，界限易于確定。2.2.2. 沉積相特征龍 26 區(qū)塊高臺(tái)子油層受北部沉積體系控制，主要發(fā)育三角洲前緣亞相，沉積微相類型主要為席狀砂

32、微相。席狀砂是水下分流河道砂體在河口末梢處受湖浪改造形成的薄層帶狀砂體，與淺湖半深湖相泥巖伴生。巖性剖面為大套灰黑色、深灰色泥巖夾薄層灰色粉砂巖、泥質(zhì)粉砂巖等，砂巖厚度較薄，一般為 2m3m。平面上砂體成席狀分布，連通性好。沉積層序主要為簡(jiǎn)單韻律或復(fù)合韻律，單韻律層厚度0.3m0.8m，底部弱沖刷或突變，頂部突變。主要層理類型為波狀層理、波狀交錯(cuò)層理，見小型槽狀交錯(cuò)層理、塊狀層理、平行層理及變形層理、攪混構(gòu)造等同生變形構(gòu)造和蟲孔等生物擾動(dòng)構(gòu)造，砂層面常富集碳屑。砂巖成分成熟度和結(jié)構(gòu)成熟度較高，粒度累積概率曲線一般為兩段式，跳躍組分含量 20%以上，分選性相對(duì)較好。席狀砂的垂向沉積物序列在不同沉

33、積環(huán)境下可表現(xiàn)出不同的韻律特征，研究區(qū)的席狀砂砂體主要表現(xiàn)為泥巖背景下的正反旋回組合，即下部反旋回+上部正旋回，整體比較穩(wěn)定，少見攪動(dòng)變形或攪動(dòng)變形輕微，這是與水下決口扇的組合韻律沉積體相區(qū)別的一個(gè)重要特征，中部的粉砂巖具有分選好、純度高的特點(diǎn)，可以含有少量泥質(zhì)薄層，或者直接呈塊狀。2.2.3. 儲(chǔ)層厚度及展布特征1) 探評(píng)井儲(chǔ)層鉆遇情況龍 26 區(qū)塊共完鉆探、評(píng)井 12 口，平均單井鉆遇砂巖層數(shù) 2.58 個(gè)，砂巖厚度 5.8m；鉆遇有效層數(shù) 1.7 個(gè)，有效厚度 3.9m。其中 G4+5 層最為發(fā)育，平均單井鉆遇砂巖厚度 4.24m，有效厚度 3.15m，占全井砂巖及有效厚度的 67.1%

34、和 75.0%。其次為 G3 層，平均單井鉆遇輾平砂巖厚度 0.5m，有效厚度0.3m。其余儲(chǔ)層發(fā)育零散，相對(duì)較差。該區(qū)塊砂巖厚度鉆遇率 9.1%100%，有效厚度鉆遇率 0100%，其中 G4+5層砂巖厚度和有效厚度的鉆遇率均為 100%，平均單層砂巖厚度和有效厚度分別為 4.2m 和 3.2m，是該區(qū)塊的主力層，其次為 G3 層，砂巖厚度和有效厚度的鉆遇率分別為 36.4%和 27.3%。2) 相鄰區(qū)塊儲(chǔ)層鉆遇情況通過對(duì)北部相鄰龍虎泡油田開發(fā)區(qū)完鉆的 821 口井鉆遇情況統(tǒng)計(jì)，平均單井鉆遇層數(shù)為 3.6 個(gè)，鉆遇砂巖厚度 5.9m，有效厚度 4.4m。儲(chǔ)層厚度主要集中在 G3-5 層，其中

35、 G4+5 層最為發(fā)育，平均單井鉆遇砂巖厚度 1.6m，有效厚度 0.8m，其余儲(chǔ)層發(fā)育較差。2.2.4. 儲(chǔ)層物性特征龍虎泡高臺(tái)子龍 26 區(qū)塊高三組巖心分析孔隙度在 7.5%17.6%，滲透率在0.15×10-3m24.94×10-3m2。從孔隙度、滲透率直方圖看出，孔隙度主要分布在 12%16%，滲透率主要分布在 0.1×10-3m21.5×10-3m2。平均孔隙度為 13.9%，平均滲透率為 1.23×10-3m2。2.2.5. 流體性質(zhì)高臺(tái)子油層地面原油密度為 0.8366g/cm30.8649g/cm3 ，平均為 0.8534g/c

36、m3，原油粘度在 4.9mPa·s25.0mPa·s 之間，平均為 15.8mPa·s，凝固點(diǎn)在 29.039.0之間，平均 32.8，含蠟量在 22.8%29.8%，平均27.1%，含膠量在 10.8%15.6%之間，平均為 12.7%。探區(qū)內(nèi)有 7 口井獲得地層水分析資料，氯離子含量在 1944.3mg/L2566.8mg/L，平均 2195.2mg/L，總礦化度為 4738.4mg/L7373.3mg/L，平均 5804.4mg/L，水型為 NaHCO3 型。借用龍虎泡油田及周邊油田探井評(píng)價(jià)井獲得的高壓物性資料，高臺(tái)子油層地層原油密度為 0.7414g/cm

37、3，地層原油粘度 1.45mPa·s，體積系數(shù) 1.23，原始?xì)庥捅?67.75m3/t，原始飽和8.9MPa。2.3.油水分布規(guī)律及油藏類型受巖性和物性影響，縱向上油層、差油層、干層間互，但從油水組合分析，油底以上為油層干層組合，水頂以下為水層干層組合，構(gòu)成整體上的上油下水組合，未見油夾層，小夾層現(xiàn)象。龍虎泡油田高臺(tái)子油藏整體為構(gòu)造-巖性油藏。龍虎泡油田龍 26 區(qū)塊位于構(gòu)造軸部下傾端的地壘斷塊上，斷塊兩側(cè)含油差，原油物性也差，仍為構(gòu)造-巖性油藏。3.檢波器定向9 級(jí)檢波器陣列放置在龍 26-直 3 井中。本項(xiàng)目使用射孔信號(hào)作為校驗(yàn)對(duì)檢波器進(jìn)行。龍 26-平 10 和龍 26-平

38、11 的監(jiān)測(cè)壓裂段位于監(jiān)測(cè)井的東西兩側(cè)，對(duì)檢波器定向很有幫助，能使檢波器定向結(jié)果更加準(zhǔn)確。2014 年 4 月 24 號(hào)，檢波器陣列下放到監(jiān)測(cè)井龍 26-直 3 井中。4 月 25號(hào)，監(jiān)測(cè)了龍 26-平 11 第五段和龍 26-平 10 第六段的射孔信號(hào)，對(duì)檢波器進(jìn)行初步定向。作業(yè)過程中保持檢波器陣列在監(jiān)測(cè)井中固定不動(dòng)。之后，監(jiān)測(cè)到每一段的射孔信號(hào)，都會(huì)進(jìn)一步對(duì)檢波器進(jìn)行定向，每一次結(jié)果非常相近，表明一開始檢波器的結(jié)果準(zhǔn)確。圖 3- 3 檢波器定向示意圖表 3- 2 檢波器定向結(jié)果4.速度模型在巖石破裂的過程中，因?yàn)槠扑槎纬蓪⒈槐O(jiān)測(cè)井中的檢波器接收下來。根據(jù)刻度好的速度模型，可以確定聲源所在

39、的方位。同時(shí)，質(zhì)量控制觀測(cè)到的波列是檢查微空間精度的重要。水力壓裂監(jiān)測(cè)最基本的輸入之一是速度模型。需要縱波時(shí)差、橫波時(shí)差和密度曲線，通過定義最小層厚度進(jìn)行模塊化分層，并充分考慮到聲波時(shí)差曲線隨巖性的變化，得到初始的速度模型，如圖 3-4 所示。在項(xiàng)目作業(yè)之前，大慶油田公司提供了監(jiān)測(cè)井龍 26-直 3 井全井段的縱波時(shí)波比等于 1.75 計(jì)算得到橫波速度。建議在監(jiān)測(cè)井差和密度，橫波時(shí)差利用中測(cè)量偶極橫波得到可靠的橫波時(shí)差。初始的速度模型是假設(shè)作業(yè)區(qū)地層的速度和通過監(jiān)測(cè)井聲波資料建立的速度模型一致。但是實(shí)際地層速度和這個(gè)初始模型是有誤差的，而射孔信號(hào)是已經(jīng)確切知道了空間位置的震源，因此可以用來進(jìn)行

40、波到時(shí)分析，對(duì)初始速度模型進(jìn)行反演校正。對(duì)于監(jiān)測(cè)的每一級(jí)，接收到射孔信號(hào)后，均用來對(duì)速度模型進(jìn)行校正，確保速度模型更加適用于本段，對(duì)壓裂造成的微信號(hào)進(jìn)行。除了龍 26-平 10 第五段和龍 26-平 11 第四段，由于時(shí)間因素，射孔信號(hào)沒有進(jìn)行。序號(hào)電纜測(cè)深(m)X (東) (m)Y (北) (m)垂深 (MSL)(m)傾角(deg)方位角(deg)檢波器校正后方位角 (deg)11365.1421631714.825095158.021233.311.14217.57-59.2521395.2121631714.615095157.611263.381.05215.5130.8931425.

41、2821631714.465095157.211293.440.94197.8994.2541455.3121631714.345095156.681323.461.14205.1783.6151485.1721631714.125095156.201353.321.02210.54140.6661515.0721631713.995095155.751383.220.91197.25-163.4771545.0021631713.945095155.381413.140.41170.10-103.6181574.9921631713.955095155.051443.130.93187.61

42、-165.3791604.8921631713.565095154.561473.031.35235.5475.08101634.8921631713.015095154.231503.021.22243.7416.24每一級(jí)射孔后，利用射孔信號(hào)對(duì)速度模型進(jìn)行校正，波速度得到調(diào)整，并施加合適的各向異性參數(shù)，第二章也提到，各向異性參數(shù)對(duì)微監(jiān)測(cè)的重要性。然后利用校正后的速度模型對(duì)射孔信號(hào)進(jìn)行，檢查結(jié)果和真正射孔位置是否符合，如果符合的話，說明校正后的速度模型是可靠的。每一段速度校正的結(jié)果和對(duì)射孔信號(hào)的重新見第五章。圖 3- 4 由縱波速度、橫波速度和密度曲線建立初始速度模型5.數(shù)據(jù)處理質(zhì)量控制下表

43、為龍 26-平 10 和龍 26-平 11 監(jiān)測(cè)段每段的射孔時(shí)間和深度。表 3- 3 施工時(shí)間龍 26-平 10射孔信號(hào)深度（測(cè)深），m日期時(shí)間第五段-1/4/24/2014/第五段-2/4/24/2014/第六段-12397.464/25/201415:32第六段-22319.784/25/201415:34第七段-12397.464/26/201415:32第七段-22319.784/27/201415:345.1.龍 26-平 105.1.1. 龍 26-平 10 第五段龍 26-平 10 第五段射孔信號(hào)未，因此無法利用本段射孔信號(hào)對(duì)速度模型進(jìn)行校正。在第六段射孔信號(hào)結(jié)束后，利用第六段射

44、孔信號(hào)對(duì)速度模型進(jìn)行校正，然后利用校正后的速度模型對(duì)第五段進(jìn)行處理。圖 3-5 顯示了龍 26-平 10 第五段壓裂過程中，數(shù)據(jù)處理的波形，分別挑了信噪比最高、居中、和較低的三個(gè)微對(duì)應(yīng)的波形。可以看到信噪比較高的波形波都很清晰，初至起跳明顯。信噪比低的波形上縱波相對(duì)較弱，橫波仍舊很明顯。波形圖中，最左側(cè)的三個(gè)圓圈分別代表此微點(diǎn)對(duì)應(yīng)的縱波、水平偏振橫波和垂直偏振橫波，縱波圓圈中較長(zhǎng)的粗線為震源相對(duì)于檢波器的方向，較短的細(xì)線為震源相對(duì)于檢波器的上下。質(zhì)量控制的之一就是在三維空間里查看微點(diǎn)的空間位置，然后對(duì)照波形，而且縱波和橫波的方向應(yīng)該呈 90 度夾角。此后每一段的波形注釋和此相同，不再贅述。龍

45、26-平 11射孔信號(hào)深度（測(cè)深），m日期時(shí)間第四段-1/4/24/2014/第四段-2/4/24/2014/第五段-13268.454/25/201413:33第五段-23199.044/25/201413:36第六段-13131.404/26/201410:51第六段-23055.804/26/201410:55第七段-12397.464/26/201415:32第七段-22319.784/26/201415:34第八段-12769.454/27/201411:56第八段-22694.044/27/201412:01第九段-12609.454/27/201416:22第九段-22526.0

46、34/27/201416:24第十段-12441.454/28/201410:22第十段-22361.044/28/201410:24第十一段-12609.454/28/201416:22第十一段-22526.034/28/201416:24第十二段-12168.974/29/20149:50第十二段-22151.454/29/20149:53圖 3- 5 龍 26-平 10 第五段波形5.1.2. 龍 26-平 10 第六段利用橋塞和射孔信號(hào)通過反演的方法對(duì)速度模型進(jìn)行校正。校正后，橫波和縱波速度得到調(diào)整，且加進(jìn)了各向異性參數(shù)。3-7 所示，可以看到重新的橋塞信號(hào)和實(shí)際的橋塞位置符合得很好，

47、重新定位的射孔信號(hào)有一個(gè)和射孔位置符合很好，另外一個(gè)因?yàn)闄M波較弱，自動(dòng)算法難以準(zhǔn)確拾取橫波的初至，所以和實(shí)際位置稍有偏差。經(jīng)校正后的速度模型可以用于本段微的處理。圖 3-8和較小的三個(gè)微段壓裂過程中數(shù)據(jù)處理的波形，分別挑了信噪比最高、居中、對(duì)應(yīng)的三個(gè)波形?？梢钥吹饺齻€(gè)波形橫波都很清晰，初至起跳明顯，且噪音不明顯。觀察到的一個(gè)有趣的現(xiàn)象是，射孔信號(hào)的橫波一般相對(duì)較弱，但是壓裂過程中產(chǎn)生的微信號(hào)的橫波都很明顯，所以自動(dòng)算法處理起來是很有利的。圖 3- 6 龍 26-平 10 第六段橋塞和兩個(gè)射孔信號(hào)的波形（波形按所有檢波器歸一化顯示）圖 3- 7 重新后的橋塞和射孔信號(hào)（綠色）和實(shí)際位置（紅色）的

48、差對(duì)比圖 3- 8 第六段的波形5.1.3. 龍 26-平 10 第七段龍 26-平 10 第七段射孔信號(hào)如圖 3-9 所示，可以看到射孔信號(hào)的縱波初至很明顯，橫波相對(duì)較弱，但仍夠明顯看到，且對(duì)初至的拾取基本沒有影響。利用射孔信號(hào)通過反演的方法對(duì)速度模型進(jìn)行校正。校正后，橫波和縱波速度得到調(diào)整，且加進(jìn)了各向異性參數(shù)。利用校正后的速度模型對(duì)射孔信號(hào)進(jìn)行是驗(yàn)證此時(shí)的速度模型是否適。重新的結(jié)果如圖 3-10 所合于處理本段壓裂造成的微的重要示，可以看到重新的信號(hào)和射孔位置完全符合。說明經(jīng)校正后的速度模型可以用于本段微的處理。圖 3-11和較小的三個(gè)微段壓裂過程中數(shù)據(jù)處理的波形，分別挑了信噪比最高、居

49、中、對(duì)應(yīng)的三個(gè)波形?？梢钥吹叫旁氡容^高的波形波都很清晰，初至起跳明顯。信噪比較低的波形上觀察到噪音，但是波仍舊比較明顯。圖 3- 9 龍 26-平 10 第七段射孔信號(hào)的波形（波形按所有檢波器歸一化顯示）圖 3- 10 重新后的射孔位置（綠色）和實(shí)際位置（紅色）的對(duì)比圖 3- 11 第七段波形5.1.4.龍 26-平 10 第五段到第七段質(zhì)量控制圖 3-12 顯示了龍 26-平 10 從第五段到第七段壓裂監(jiān)測(cè)微處理的質(zhì)量控制結(jié)果，上圖為信噪比直方圖，中間為能級(jí)直方圖，下圖為能級(jí)-距離交匯圖?？梢钥吹酱蟛糠中旁氡燃性?2 到 6.8 之間，微到-1.84 之間。從能級(jí)-距離交匯圖上可以看出，隨

50、著微測(cè)距離也增大。的能級(jí)主要集中在-2.92能級(jí)的增大，監(jiān)圖 3- 12 龍 26-平 10 監(jiān)測(cè)結(jié)果質(zhì)量控制5.2.龍 26-平 115.2.1. 龍 26-平 11 第四段龍 26-平 11 第四段射孔信號(hào)未，因此無法利用本段射孔信號(hào)對(duì)速度模型進(jìn)行校正。在第五段射孔信號(hào)結(jié)束后，利用第五段射孔信號(hào)對(duì)速度模型進(jìn)行校正，然后利用校正后的速度模型對(duì)第四段進(jìn)行處理。圖 3-13 顯示了龍 26-平 11 第四段壓裂過程中，數(shù)據(jù)處理的波形，分別挑了信噪比最高、居中、和較小的三個(gè)微對(duì)應(yīng)的三個(gè)波形?？梢钥吹叫旁氡容^高的波形波都很清晰，初至起跳明顯。信噪比較低的波形上能夠看到一些噪音，但是仍然能夠識(shí)別出縱波

51、和橫波。圖 3- 13 第四段波形5.2.2. 龍 26-平 11 第五段龍 26-平 11 第五段射孔信號(hào)如圖 3-14 所示，可以看到射孔信號(hào)的縱波初至很明顯，橫波相對(duì)稍弱，但仍夠明顯看到。利用射孔信號(hào)通過反演的方法對(duì)速度模型進(jìn)行校正。校正后，橫波和縱波速度得到調(diào)整，且加進(jìn)了各向異性參數(shù)。利用校正后的速度模型對(duì)射孔信號(hào)進(jìn)行是驗(yàn)證此時(shí)的速度模型是否適的結(jié)果如圖 3-15 所合于處理本段壓裂造成的微的重要。重新示，可以看到重新的信號(hào)和實(shí)際的射孔位置完全符合。說明經(jīng)校正后的速度模型可以用于本段微的處理。圖 3-16和較小的三個(gè)微段壓裂過程中數(shù)據(jù)處理的波形，分別挑了信噪比最高、居中、對(duì)應(yīng)的三個(gè)波形?？梢钥吹叫旁氡容^高的波形波都很清晰，初至起跳明顯。信噪比較低的波形上能夠看到一些噪音，但是仍然能夠識(shí)別出縱波和橫波。圖 3- 14 射孔信號(hào)的波形圖 3- 15 重新后的射孔位置（綠色）和實(shí)際位置（紅色）的對(duì)比圖 3- 16 第五段波形5.2.3. 龍 26