化工原理第二下冊夏清賈紹義課后習(xí)題解答帶圖

1、（夏清、賈紹義主編.化工原理第二版（下冊）.天津大學(xué)出版）社,2011.8.）第1章 蒸餾1.已知含苯0.5（摩爾分率）的苯-甲苯混合液，若外壓為99kPa，試求該溶液的飽和溫度。苯和甲苯的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)見例1-1附表。t（） 80.1 85 90 95 100 105解：利用拉烏爾定律計算氣液平衡數(shù)據(jù)查例1-1附表可的得到不同溫度下純組分苯和甲苯的飽和蒸汽壓PB*，PA*，由于總壓P = 99kPa，則由x = (P-PB*)/(PA*-PB*)可得出液相組成，這樣就可以得到一組繪平衡t-x圖數(shù)據(jù)。以同理得到其他溫度下液相組成如下表根據(jù)表中數(shù)據(jù)繪出飽和液體線即泡點(diǎn)線由圖可得出當(dāng)x = 0.5

2、時，相應(yīng)的溫度為922.正戊烷（C5H12）和正己烷（C6H14）的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)列于本題附表，試求P = 13.3kPa下該溶液的平衡數(shù)據(jù)。 溫度 C5H12K C6H14 解： 根據(jù)附表數(shù)據(jù)得出相同溫度下C5H12（A）和C6H14（B）的飽和蒸汽壓時 PB*查得PA* 得到其他溫度下A¸B的飽和蒸汽壓如下表t(PA*PB*利用拉烏爾定律計算平衡數(shù)據(jù)時為例時 x = (P-PB*)/(PA*-PB*)=（13.3-2.826）/（13.3-2.826）= 1為例時 y = PA*×1/13.3 = 1 同理得出其他溫度下平衡氣液相組成列表如下t() 260.6 275.

3、1 276.9 279 289x 1 0.3835 0.3308 0.0285 0y 1 0.767 0.733 0.524 0 根據(jù)平衡數(shù)據(jù)繪出t-x-y曲線3.利用習(xí)題2的數(shù)據(jù)，計算：相對揮發(fā)度；在平均相對揮發(fā)度下的x-y數(shù)據(jù)，并與習(xí)題2 的結(jié)果相比較。解：計算平均相對揮發(fā)度 理想溶液相對揮發(fā)度= PA*/PB* 計算出各溫度下的相對揮發(fā)度 ： t( - - - - 5.291 5.563 4.178 - - - - 和279時的值做平均 m按習(xí)題2的x數(shù)據(jù)計算平衡氣相組成y的值當(dāng)x = 0.3835時，×0.3835/1+(4.73-1)×同理得到其他y值列表如下t(

4、) 260.6 275.1 276.9 279 289x 1 0.3835 0.3308 0.2085 0y 1 0.746 0.700 0.555 0 作出新的t-x-y'曲線和原先的t-x-y曲線如圖4.解：簡單蒸餾由ln(W/F)=xxF得ln(W/F)=xxFF)/(0.549-0.54x)汽化率1-q = 1/3則 q = 2/3 即 W/F = 2/3 ×0.6)/(0.549-0.54x) 解得 x = 0.498 代入平衡關(guān)系式y(tǒng) = 0.46x + 0.549 得平衡蒸餾 由物料衡算 FxF = Wx + Dy D + W = F 將W/F = 2/3代入得

5、到 xF = 2x/3 + y/3 代入平衡關(guān)系式得5.在連續(xù)精餾塔中分離由二硫化碳和四硫化碳所組成的混合液。已知原料液流量F為4000kg/h，組成xF為0.3（二硫化碳的質(zhì)量分率，下同）。若要求釜液組成xW不大于0.05，餾出液回收率為88。試求餾出液的流量和組分，分別以摩爾流量和摩爾分率表示。解：餾出回收率 = DxD/FxF = 88 得 餾出液的質(zhì)量流量 DxD = FxF 88 = 4000××0.88 = 1056kg/h 結(jié)合物料衡算 FxF = WxW + DxDD + W = F 得xD = 0.943 餾出液的摩爾流量 1056/(76× 以

6、摩爾分率表示餾出液組成 xD = (0.943/76)/(0.943/76)+(0.057/154)6.在常壓操作的連續(xù)精餾塔中分離喊甲醇0.4與說.6（均為摩爾分率）的溶液，試求以下各種進(jìn)料狀況下的q值。（1）進(jìn)料溫度40；（2）泡點(diǎn)進(jìn)料；（3）飽和蒸汽進(jìn)料。常壓下甲醇-水溶液的平衡數(shù)據(jù)列于本題附表中。溫度t 液相中甲醇的 氣相中甲醇的 溫度t 液相中甲醇的 氣相中甲醇的 摩爾分率 摩爾分率 摩爾分率 摩爾分率 78.0 0.30 0.665 解：（1）進(jìn)料溫度40時，甲醇的汽化潛熱r1 = 825kJ/kg 水蒸汽的汽化潛熱r2時 ，甲醇的比熱 CV1 = 2.784kJ/(kg·

7、;)水蒸汽的比熱 CV2 = 4.178kJ/(kg·) 查附表給出數(shù)據(jù) 當(dāng)xA40進(jìn)料為冷液體進(jìn)料 即 將1mol進(jìn)料變成飽和蒸汽所需熱量包括兩部分 一部分是將40冷液體變成飽和液體的熱量Q1飽和液體變成氣體所需要的汽化潛熱Q2 ，即 q = （Q1+Q2）/ Q2 = 1 + （Q1/Q2） Q1×32×× Q2 = 825××××18 = 35546.88 kJ/kgq = 1 +（Q1/Q2 （2）泡點(diǎn)進(jìn)料 泡點(diǎn)進(jìn)料即為飽和液體進(jìn)料 q = 1 （3）飽和蒸汽進(jìn)料 q = 07.對習(xí)題6中的溶液，若原料液流

8、量為100kmol/h，餾出液組成為0.95，釜液組成為0.04（以上均為易揮發(fā)組分的摩爾分率），回流比為2.5，試求產(chǎn)品的流量，精餾段的下降液體流量和提餾段的上升蒸汽流量。假設(shè)塔內(nèi)氣液相均為恒摩爾流。解： 產(chǎn)品的流量 由物料衡算 FxF = WxW + DxDD + W = F 代入數(shù)據(jù)得W = 60.44 kmol/h 產(chǎn)品流量 D = 100 60.44 = 39.56 kmol/h精餾段的下降液體流量L×39.56 = 98.9 kmol/h提餾段的上升蒸汽流量V' 40 V = V' + （1-q）F = D（1+R）= 138.46 kmol/h V

9、9; = 146.46 kmol/h8.某連續(xù)精餾操作中，已知精餾段 y = 0.723x + 0.263；提餾段y = 1.25x 若原料液于露點(diǎn)溫度下進(jìn)入精餾塔中，試求原料液，餾出液和釜?dú)堃旱慕M成及回流比。 解：露點(diǎn)進(jìn)料 q = 0 即 精餾段 y = 0.723x + 0.263 過（xD ，xD）xD提餾段 y = 1.25x 0.0187 過（xW ，xW）xW精餾段與y軸交于0 ，xD/（R+1） 即 xD連立精餾段與提餾段操作線得到交點(diǎn)坐標(biāo)為（0.5345 ，0.6490） xF9.在常壓連續(xù)精餾塔中，分離苯和甲苯的混合溶液。若原料為飽和液體，其中含苯0.5（摩爾分率，下同）。塔

10、頂餾出液組成為0.9，塔底釜?dú)堃航M成為0.1，回流比為2.0，試求理論板層數(shù)和加料板位置。苯-甲苯平衡數(shù)據(jù)見例1-1。解： 常壓下苯-甲苯相對揮發(fā)度= 2.46 精餾段 y1 = xD 由平衡關(guān)系式 y = x/1 +(-1)x 得x1 = 0.7853 再由精餾段操作線方程 y = 2x/3 + 0.3 得y2 = 0.8236 依次得到x2 = 0.6549 y3x3 = 0.5320 y4x4 = 0.4353 x4 xF = 0.5 < x3精餾段需要板層數(shù)為3塊 提餾段 x1'= x4 = 0.4353 提餾段操作線方程 y = L'x/（L'-W）-

11、WxW/（L'-W） 飽和液體進(jìn)料 q = 1 L'/（L'-W）= （L+F）/V = 1 + W/（3D）由物料平衡 FxF = WxW + DxDD + W = F 代入數(shù)據(jù)可得 D = W L'/（L'-W）= 4/3 W/（L'-W）= W/（L+D）= W/3D = 1/3 即提餾段操作線方程 y' = 4x'/3 y'2 由平衡關(guān)系式 y = x/1 +(-1)x 得 x'2依次可以得到y(tǒng)'3= 0.4058 x'3 y'4= 0.2564 x'4 y'5= 0

12、.1306 x'5 x'5 < xW = 0.1 < x4' 提餾段段需要板層數(shù)為4塊理論板層數(shù)為 n = 3 + 4 + 1 = 8 塊（包括再沸器）加料板應(yīng)位于第三層板和第四層板之間10.若原料液組成和熱狀況，分離要求，回流比及氣液平衡關(guān)系都與習(xí)題9相同，但回流溫度為20，試求所需理論板層數(shù)。已知回流液的泡殿溫度為83×104kJ/kmol，平均比熱為140 kJ/(kmol·)解：回流溫度改為20，低于泡點(diǎn)溫度，為冷液體進(jìn)料。即改變了q的值 精餾段 不受q影響，板層數(shù)依然是3塊 提餾段 由于q的影響，使得 L'/（L'

13、;-W）和 W/（L'-W）發(fā)生了變化 q = （Q1+Q2）/ Q2 = 1 + （Q1/Q2）Q1= CpT = 140×（83-20）= 8820 kJ/kmolQ2×104kJ/kmol×104L'/（L'-W）=V + W - F(1-q)/V - F(1-q) = 3D+W- F(1-q)/3D- F(1-q) D = W，F(xiàn) = 2D 得L'/（L'W/（L'x1'= x4 = 0.4353 代入操作線方程得 y2'x2'= 0.3141 依次計算y3'x3'=

14、0.1956 y4'x4'= 0.1042 y5'x5'= 0.0457 x5'< xW = 0.1< x4'提餾段板層數(shù)為4理論板層數(shù)為 3 + 4 + 1 = 8塊（包括再沸器）11.在常壓連續(xù)精餾塔內(nèi)分離乙醇-水混合液，原料液為飽和液體，其中含乙醇0.15（摩爾分率，下同），餾出液組成不低于0.8，釜液組成為0.02；操作回流比為2。若于精餾段側(cè)線取料，其摩爾流量為餾出液摩爾流量的1/2，側(cè)線產(chǎn)品為飽和液體，組成為0.6。試求所需的理論板層數(shù)，加料板及側(cè)線取料口的位置。物系平衡數(shù)據(jù)見例1-7。解：如圖所示，有兩股出料，故全塔可以

15、分為三段，由例1-7附表，在x-y直角坐標(biāo)圖上繪出平衡線，從xD = 0.8開始，在精餾段操作線與平衡線之間繪出水平線和鉛直線構(gòu)成梯級，當(dāng)梯級跨過兩操作線交點(diǎn)d時，則改在提餾段與平衡線之間繪梯級，直至梯級的鉛直線達(dá)到或越過點(diǎn)C(xW ，xW)。 如圖，理論板層數(shù)為10塊（不包括再沸器） 出料口為第9層；側(cè)線取料為第5層12.用一連續(xù)精餾塔分離由組分A¸B組成的理想混合液。原料液中含A 0.44，餾出液中含A 0.957（以上均為摩爾分率）。已知溶液的平均相對揮發(fā)度為2.5，最回流比為1.63，試說明原料液的 熱狀況，并求出q值。解：在最回流比下，操作線與q線交點(diǎn)坐標(biāo)（xq ，yq）位

16、于平衡線上；且q線過（xF ，xF）可以計算出q線斜率即 q/(1-q)，這樣就可以得到q的值 由式1-47 Rmin = (xD/xq)-(1-xD)/(1-xq)/（-1）代入數(shù)據(jù)得q×(1-0.957)/(1-xq)/（2.5-1）xq = 0.366 或xq = 1.07（舍去）即 xq = 0.366 根據(jù)平衡關(guān)系式y(tǒng) = 2.5x/（1 + 1.5x）得到y(tǒng)q q線 y = qx/（q-1）- xF/（q-1）過（0.44，0.44），（0.366，0.591）q/（q-1）= （0.591-0.44）/（0.366-0.44）得 q = 0.67 0 < q &l

17、t; 1 原料液為氣液混合物13.在連續(xù)精餾塔中分離某種組成為0.5（易揮發(fā)組分的摩爾分率，下同）的兩組分理想溶液。原料液于泡點(diǎn)下進(jìn)入塔內(nèi)。塔頂采用分凝器和全凝器，分凝器向塔內(nèi)提供回流液，其組成為0.88，全凝器提供組成為0.95的合格產(chǎn)品。塔頂餾出液中易揮發(fā)組分的回收率96。若測得塔頂?shù)谝粚影宓囊合嘟M成為0.79，試求：（1）操作回流比和最小回流比；（2）若餾出液量為100kmol/h，則原料液流量為多少？解：（1）在塔頂滿足氣液平衡關(guān)系式 y = x/1 +(-1)x 代入已知數(shù)據(jù)/1 + 0.88(-1) 第一塊板的氣相組成 y111）××在塔頂做物料衡算 V = L

18、 + D Vy1 = LxL + DxD0.907（L + D）= 0.88L + 0.95D 由式1-47 Rmin = (xD/xq)-(1-xD)/(1-xq)/（-1）泡點(diǎn)進(jìn)料 xq = xF Rmin（2）回收率DxD/FxF = 96得到F = 100××0.96）= 197.92 kmol/h15.在連續(xù)操作的板式精餾塔中分離苯-甲苯的混合液。在全回流條件下測得相鄰板上的液相組 成分別為 0.28，0.41和0.57，試計算三層中較低的兩層的單板效率EMV 。操作條件下苯-甲苯混合液的平衡數(shù)據(jù)如下： 解：假設(shè)測得相鄰三層板分別為第n-1層，第n層，第n+1層即

19、 xn-1 = 0.28 xn = 0.41 xn+ 1 = 0.57 根據(jù)回流條件 yn+1 = xn yn = 0.28 yn+1 = 0.41 yn+2 = 0.57 由表中所給數(shù)據(jù) 與第n層板液相平衡的氣相組成 yn*××與第n+1層板液相平衡的氣相組成 yn+1*××由式1-51 EMV = （yn-yn+1）/（yn*-yn+1） 可得第n層板氣相單板效率 EMVn = （xn-1-xn）/（yn*-xn） = （0.57-0.41）/（0.625-0.41） = 74.4 第n層板氣相單板效率 EMVn+1 = （xn-xn+1）/（yn+

20、1*-xn+1） = （0.41-0.28）/（0.483-0.28） = 64第2章吸收1.從手冊中查得101.33kPa,25時,若100g水中含氨1g,則此溶液上方的氨氣平衡分壓為0.987kPa。已知在此濃度范圍內(nèi)溶液服從亨利定律，試求溶解度系數(shù)H kmol/(m3·kPa)及相平衡常數(shù)m解：液相摩爾分?jǐn)?shù) x = （1/17）/（1/17）+（100/18） = 0.0105 液相體積摩爾分?jǐn)?shù) C = （1/17）/（101×10-3/103×103 mol/m3由亨利定律P = C/H 得H = C/P =0.5824/0.987 = 0.590 kmo

21、l/(m3·kPa)2.101.33kPa,10×106x表示。式中：P為氧在氣相中的分壓kPa；x為氧在液相中的摩爾分率。試求在此溫度及壓強(qiáng)下與空氣充分接觸的水中每立方米溶有多少克氧。××106×103×103×32/（18×10-63某混合氣體中含有2（體積）CO2，其余為空氣?；旌蠚怏w的溫度為30，總壓強(qiáng)為506.6kPa。從手冊中查得30時CO2×105 kPa，試求溶解度系數(shù)H kmol/(m3·kPa) 及相平衡常數(shù)m，并計算每100g與該氣體相平衡的水中溶有多少gCO2 。解：由題

22、意 y = 0.02，m = E/P總×105×103×103 = 0.000054 即每100g與該氣體相平衡的水中溶有CO2×44×100/18 = 0.0132 gH =/18E = 103/（10××105×10-4kmol/(m3·kPa)7.在101.33kPa，27下用水吸收混于空氣中的甲醇蒸汽。甲醇在氣，液兩相中的濃度都很低，平衡關(guān)系服從亨利定律。已知溶解度系數(shù)H = 1.995kmol/(m3·kPa)，氣膜吸收系數(shù) kG×10-5 kmol/(m2·s&#

23、183;kPa)，液膜吸收系數(shù) kL×10-5 kmol/(m2·s·kmol/m3)。試求總吸收系數(shù)KG，并計算出氣膜阻力在總阻力中所的百分?jǐn)?shù)。解：由1/KG = 1/kG + 1/HkL 可得總吸收系數(shù)1/KG×10-5××10-5）KG = 1.122 ×10-5 kmol/(m2·s·kPa)氣膜阻力所占百分?jǐn)?shù)為 ：（1/ kG）/（1/kG + 1/HkL）= HkL/（HkL+ kG）××2.08 + 1.55）= 0.723 = 72.38.在吸收塔內(nèi)用水吸收混于空氣中的

24、甲醇，操作溫度為273。試根據(jù)上題有關(guān)的數(shù)據(jù)算出該截面上的吸收速率。解：由已知可得 kG×10-5kmol/(m2·s·kPa) 根據(jù)亨利定律 P = C/H 得液相平衡分壓 P*NA = KG(P-P*×10-5×10-5kmol/(m2·s) = 0.158 kmol/(m2·h)9.在逆流操作的吸收塔中，于101.33kPa，25下用清水吸收 混合氣中的CO2×104kPa。若吸收劑為最小理論用量的1.2倍，試計算操作液氣比L/V及出口組成X。解： Y1 = 2/98 =0.0204， Y2 m = E/P總

25、×104×104 由 （L/V）min= （Y1-Y2 ）/X1* = （Y1-Y2 ）/（Y1/m） = （0.0204-0.001）/（0.0204/545） L/V = 1.2（L/V）min = 622 由操作線方程 Y = （L/V）X + Y2-（L/V）X2 得 出口液相組成 X1 = （Y1-Y2×10-5 改變壓強(qiáng)后，亨利系數(shù)發(fā)生變化，及組分平衡發(fā)生變化，導(dǎo)致出口液相組成變化 m = E/P總×104×10-5 （L/V） = 1.2（L/V）min X1 = （Y1-Y2 ）/（L/V）×10-410.根據(jù)附圖所列

26、雙塔吸收的五種流程布置方案，示意繪出與各流程相對應(yīng)的平衡線和操作線，并用圖中邊式濃度的符號標(biāo)明各操作線端點(diǎn)坐標(biāo)。11. 在101.33kPa下用水吸收混于空氣中的氨。已知氨的摩爾分?jǐn)?shù)為0.1，混合氣體于40下進(jìn)入塔底，體積流量為0.556m3/s，空塔氣速為1.2m/s。吸收劑用量為理論最小用量的1.1倍，氨的吸收率為95%，且已估算出塔內(nèi)氣相體積吸收總系數(shù)KY的平均值為0.1112kmol/(m3·s)。在操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=2.6X，試求塔徑及填料層高度。2，氣體流量為5000m3（標(biāo)準(zhǔn)）/h，其中SO2占10，要求SO2的回收率為95。氣，液逆流接觸，在塔的操作條件下

27、，SO2在兩相間的平衡關(guān)系近似為Y* = 26.7X，試求：（1） 若取用水量為最小用量的1.5倍，用水量應(yīng)為多少？（2） 在上述條件下，用圖解法求所需理論塔板數(shù)；（3） 如仍用（2）中求出的理論板數(shù)，而要求回收率從95提高到98，用水量應(yīng)增加到多少？解：（1）y2 = y1（1-×Y12（L/V）min=（Y1-Y2）/X1* = （Y1-Y2）/（Y1/26.7）= （0.111-0.005）×（L/V）=1.5（L/V）min惰性氣體流量： V = 5000××200.89 = 7684kmol/h （2）吸收操作線方程 Y = （L/V）X +

28、Y2 代入已知數(shù)據(jù)在坐標(biāo)紙中畫出操作線和平橫線，得到理論板數(shù)NT 13、14在一逆流吸收塔中用三乙醇胺水溶液吸收混于氣態(tài)烴中的H2S，進(jìn)塔氣相中含H2S（體積）2.91要求吸收率不低于99，操作溫度300，壓強(qiáng)101.33kPa，平衡關(guān)系為Y* = 2X，進(jìn)塔液體為新鮮溶劑，出塔液體中H2S濃度為0.013kmol(H2S)/kmol(溶劑)已知單位塔截面上單位時間流過的惰性氣體量為0.015kmol/(m2·s)，氣相體積吸收總系數(shù)為0.000395 kmol/(m3·s·kPa)。求所需填料蹭高度。解：y2 = y1（1-×Y2 = y2 = 0.0

29、00291 Y1Ym = （Y1-Y1*）-Y2/ln（Y1-Y1*）/Y2××2）/0.000291OG =（Y1-Y2）/Ym HOG = V/(KYa×101.33） H =OG× HOG×15、 有一吸收塔，填料層高度為3m，操作壓強(qiáng)為101.33kPa，溫度20，用清水吸收混于空氣中的氨。混合氣質(zhì)量流速G=580kg/(m3·h)，含氨6%(體積)，吸收率為99%；水的質(zhì)量流速W=770kg/(m2·h)。該塔在等溫下逆流操作，平衡關(guān)系為Y*=0.9X。KGa與氣相質(zhì)量流速為0.8次方成正比而與液相質(zhì)量流速大體無關(guān)

30、。試計算當(dāng)操作條件分別作下列改變時，填料層高度應(yīng)如何改變才能保持原來的吸收率(塔徑不變)：(1) 操作壓強(qiáng)增大一倍；(2) 液體流量增大一倍；(3) 氣體流量增大一倍。第3章 干燥1.已知濕空氣的總壓強(qiáng)為50kPa，溫度為60相對濕度40，試求：（1）濕空氣中水氣的分壓；（2）濕度；（3）濕空氣的密度解：（1）查得60時水的飽和蒸汽壓PS 水氣分壓 P水氣 = PS×（2）H = 0.622 P水氣 / （P-P水氣×7.973/（50-7.973） = 0.118 kg/kg絕干 x絕干 x水氣 濕空氣分子量M0 = 18x水氣 + 29x絕干氣 = 18×0.

31、16 + 29× = 27.249 g/mol濕空氣密度 ×10-3×50×103×333） = 0.493 kg/m3濕空氣2.利用濕空氣的H-I圖查出本題附表中空格內(nèi)的數(shù)值，并給出序號4中各數(shù)值的求解過程 序號 干球溫度 濕球溫度 濕 度 相對濕度 焓 水氣分壓 露點(diǎn) kg/kg絕干 kg/kg絕干 kPa 1 60 35 0.03 22 140 5 302 40 27 0.02 40 90 3 253 20 18 0.013 75 50 2 154 30 28 0.025 85 95 4 25 3.干球溫度為20，濕度為 kg/kg絕干的

32、濕空氣通過預(yù)熱器加熱到50，再送往常壓干燥器中，離開干燥器時空氣的相對濕度為80。若空氣在干燥器中經(jīng)歷等焓干燥過程，試求：（1） 1m3原濕空氣在預(yù)熱器過程中焓的變化；（2） 1m3原濕空氣在干燥器中獲得的水分量。 解：（1）原濕空氣的焓： I00)t + 2490 H0×0.009)×20 + 2490× = 43 kJ/kg絕干 通過預(yù)熱器后空氣的焓 I1×0.009)×50 + 2490 × = 73.756 kJ/kg絕干 焓變化H = I1 - I0 = 30.756 kJ/kg絕干 空氣的密度 = MP/RT = （29&

33、#215;10-3××103×293）= 1.21 kg/m3 1m3原濕空氣焓的變化為 × （2）等焓干燥 I1 = I2 = 73.756 kJ/kg絕干，查得此時水蒸汽的飽和蒸汽壓PS = 3.635 kPa H2 PS / （P-PS）×××3.635)= 0.0184 kJ/kg絕干由 I22）t2 + 2490 H2 試差假設(shè)成立H2 = 0.0184 kJ/kg絕干 獲得水分量 ：H = H2 - H0 = 0.0184-0.009 = 0.0094 kJ/kg絕干×4.將t0 = 25，0= 50的常壓新鮮空氣，與干燥器排出的t2 = 50，2= 80的常壓廢氣混合，兩者中絕干氣的質(zhì)量比為1：3。(1)混合氣體的溫度和焓; (2)現(xiàn)需將此混合溫空氣的相對濕度降至10%后用于干燥濕物料,應(yīng)將空氣的溫度升至多少度解：5.采用如圖所示的