施工電梯卸料平臺

1、兩淮融景苑二期工程施工電梯卸料平臺架搭設方案福建省第五建筑工程公司2017年6月25日一、工程概工程概況兩淮融景苑二期工程位于安徽省宿州市埇橋區(qū)西昌北路東側，匯源大道西側。本項目包括20#住宅樓、21#住宅樓、24#住宅樓、25#住宅樓、26#住宅樓、商鋪幼兒園和二期人防地下室，主要結構為剪力墻結構，基礎形式為樁筏基礎。其中20#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑面積約 16078.74，建筑高度 96.85m；21#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑面積約 16073.45，建筑高度 96.85m；24#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑

2、面積約 31606.16，建筑高度 96.85 m；25#樓地上 33 層，局部 34 層，地下 1 層，建筑面積約 15855.69，建筑高度 96.85 m；26#樓地上 29 層，局部 30 層，地下 1 層，建筑面積約 9205.38，建筑高度 84.65 m；主要結構為剪力墻結構，3#商鋪：建筑面積約 4293 平方米，地上 3 層，建筑高度 11.55m；S4#商鋪：建筑面積約 2066.1平方米，地上 3 層，建筑高度 11.55m；幼兒園：建筑面積約 2900.5 平方米。地上 3層，建筑高度 12.00m；主要結構為框架結構，二期人防地下室部分：總建筑面積約17161 平方米

3、，地下 1 層，建筑高度 3.9m。施工施工升降機設置于地下室頂板上，地下室頂板強度均可達到要求，但地下室頂板均進行加固，地下室頂板加固別行設計。二、施工電梯概述1、本工程計劃安裝5臺施工電梯。2、施工電梯總安裝高度為110m。3、根據(jù)規(guī)范要求，平臺采用18厚九夾板鋪設，九夾板鋪設于100×50方木上方，而100×50方木應設置在縱向水平桿的上方,縱向水平桿應設置在橫向水平桿的上方，橫向水平桿通過扣件傳給立桿。這樣, 100×50方木按受均布荷載的筒支梁計算,驗算彎曲正應力和撓度；縱向、橫向水平桿按受集中荷載作用連續(xù)梁（筒支梁）計算，應算彎曲正應力、撓度和扣作抗滑

4、承載力；卸料平臺架的整體穩(wěn)定計算可以簡化為立桿單穩(wěn)定性計算，立桿步距、橫距和連墻點的堅向距離對承載力影響較大；為進一步簡化計算，忽略扣件偏心傳力、施工荷載偏心作用對立桿產生的彎矩。4、因搭設高度大于50m,根據(jù)該工程的實際情況，卸料平臺架分二段搭設。第一段一層至十層，搭設高40m，采用落地式平臺架，鋼管采用外徑48mm壁厚3.2mm鋼管；第二段十層以上，搭設高43m，采用懸挑型鋼式平臺架，懸挑型鋼采用16號工字鋼，鋼絲繩選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18.5mm。，鋼管采用外徑48mm壁厚3.2mm鋼管。三、平臺架計算（一）第一段平臺架計算1、材料數(shù)量（建

5、筑物總高度40米）立桿：總共40×8=320m縱向水平桿（每層）：3.8×4=15.2m 15.2×9=136.8m橫向水平桿（每層）：1.6×4=6.4m6.4×9=57.6 m扶手（每層）：1.6×8=12.8m12.8×9=115.2 m連墻桿（每層）：1×4=4m4×16=64 m側向斜撐（每層）：4.2×4=16.8m 16.8×9=151.2 m直角扣件（每層）： 50個50×9=450個旋轉扣件： 50個對接扣件： 48個 2、荷載自第二層起每層荷載腳手扳的自重

6、（GK）：GK=0.35KN/施工荷載（QK）:QK=3KN/安全門重量:Q門=300N/副鋼管重量（含縱橫向水平桿、扶手側向作料撐）（G鋼）扣件重量：竹芭及安全網(wǎng)重量：G竹=3×28=84N3、鋼管的計算參數(shù)（48×3.2）管徑 d=48mm 壁厚t=3.2mm重量 G=34.7N/m慣性矩 I=113600mm4抵抗矩 W=4730mm3面積 A=450mm2彈性模量 E=206000N/mm2回轉半徑 i=15.9mm抗彎、抗壓容許應力 =205N/mm2驗算縱向水平桿桿驗算：（1）縱向水平桿按三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖縱向水平桿強度驗算施工均布荷載標準值3.0KN，每

7、層限載10KNGK=0.35KN/每層所受荷載標準值PK=3.0×3.6×1.8=19.44KN10KN所以計算時應用QK=10÷（3.6×1.8）=1.54KN/P=1.2q恒+1.4q活=（1.2×350+1.4×1540）×（0.5×0.65）=837.2NM=0.278FL=0.278×837.2×1300=302564N·mm=302564/4730=64N/2<=205N/2 強度滿足要求。 縱向水平桿剛度驗算f=837.2×13003÷(2060

8、00×113600)=1.092<u=1300÷150 =8.67 剛度滿足要求。（2）橫向水平桿桿驗算：橫向水平桿按單跨簡支梁計算，計算簡圖橫向水平桿強度驗算P=1.2q恒+1.4q活=（1.2×350+1.4×1540）×（1.30/2×0.50）1×34.7=871.9NMmax=871.9×1500÷3=435950 N·mm=435950÷4730=92.17N/2<=205N/2 強度滿足要求。 橫向水平桿剛度驗算f=871.9×15003÷

9、(3×24×206000×113600)=1.75<u= 1500÷150=10 剛度滿足要求。（3）縱向水平桿與立桿連結件的抗滑驗算P=1.2q恒+1.4q活=（1.2×350+1.4×1540）×（3.6×1.8÷8）（2.61.6）×34.7=2232.26N<RC=8000N 抗滑滿足要求。（4）對接扣件的抗滑力驗算由于對接扣件僅用于立桿,其僅沿軸向受擠壓力,因此不會滑脫,故不必驗算抗滑力。（5）連墻件驗算由于連墻件節(jié)點長度應滿足500,取最長長度500,L÷D=5

10、00÷48=10.4<15。故可不驗算其穩(wěn)定性。 連墻件受力分析 N1 N側風側向風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 0.5×1.4×277.2×1.2×3=698.5N 450 N正風正面風荷載在單根連墻桿上產生的壓力 N正風 0.25×1.4×277.2×1.85×0.6×4=430.8N N側風 N約束力連墻件約束腳手架外平面變產生的向力 5000N連墻件的強度驗算 N1= N側風sin450+（N正風N約束力N卸0.5cos）cos450=698.5×0.7072（430.8

11、5000）×0.7072=4334.6N=32 查表得：=0.912=10.56 N/m<=205 N/m 滿足要求。 連連墻桿扣件的抗滑力驗算N1=5316N<RC=8000N 滿足要求。 連墻件預埋插管的抗剪力驗算 =9.63 N/m<=110 N/m 滿足要求。（6）架體穩(wěn)定性計算由于本卸料平臺架最大步距為2m，且所有立桿的步距和連墻件間距相同。架子穩(wěn)定性根據(jù)桿件受力傳遞方向可以化為立桿強度計算，主要計算部位為腳手架的首步架，且按軸心受壓計算立桿的穩(wěn)定性。不采用卸荷時立桿的穩(wěn)定性計算 G總=（320+136.8+57.6+115.2+36+151.2）

12、5;34.7360×13.2+50×14.6+48×18.4+84×9+300×2×9350×（3.6×1.8）×8+10000=59008N+10000 N不組合風載時立桿穩(wěn)定性計算LO=Kh=1.0×1.5×2=3.0m式中：LO立桿計算長度 K計算長度附加系數(shù),取值1.0 計算長度系數(shù),查表得1.5H立桿步距取2.0m=188.7<=210 長細比查表得 折減系數(shù)=0.202N=1.2N恒+1.4N活=1.2×59008÷8+1.4×10000

13、÷8=10601N=10601÷(0.202×450)=116.6N/2<=205N/2滿足要求。組合風荷載時的立桿穩(wěn)定性計算N=1.2N+0.85×1.4N活=1.2×59008÷8+0.85×1.4×10000÷8=10339NM風=（0.85×1.4KIKh2）÷8=（0.85×1.4×277.2×1.5×22）÷8=247.4N·m=247400N·式中：M風風荷載標準值產生的彎矩 IK 風荷載標準值1

14、.5 K 風荷載標準值277.2N/K=0.7120=0.7×2.64×0.2×750=277.2 N/=+=10339÷(0.202×450)247400÷4730=166 N/2<=205N/2 滿足要求。（二）第二段平臺架計算1、材料數(shù)量材料數(shù)量及重量基本同第一段.驗算（1）縱向水平桿桿驗算：向聯(lián)合同第一段（2）橫向水平桿桿驗算： 同第一段（3）縱向水平桿與立桿連結件的抗滑驗算： 同第一段（4）對接扣件的抗滑力驗算：同第一段（5）連墻件驗算： 同第一段（6）架體穩(wěn)定性計算：由于第二段搭設高度小于第一段,故為再驗算。（7）懸

15、挑工字梁驗算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N和水平鋼梁自重荷載的共同作用。 本方案中，卸料平臺排距為1500mm，內排腳手架距離墻體150mm，第一道支撐與墻的距離為1650mm。懸挑梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2，線密度G = 20.5 kg/m。外立桿軸向力設計值N1= 10.601 kN；內立桿軸向力設計值N2= 10.601 kN；懸挑梁自重荷載 q=1.2×20.5×9.8×10-3=0.246kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 懸挑腳

16、手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)各支座對懸挑梁的支座反力由左至右分別為：R1=11.329kN；R2=11.345kN；R3=-0.362kN。最大彎矩 Mmax= 0.820 kN·m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 0.820×106 /( 1.05 ×141000 )+ 4.451×103 / 2610 = 7.244 N/mm2；懸挑梁的最大應力計算值=7.244 N/mm2 小于抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求!懸挑梁穩(wěn)定性計算懸挑梁采用16號工字鋼,計算公式如下： = M/bWx f其中b

17、- 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，依鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式調整： 得到 b'=0.929。經(jīng)過計算得到最大應力 = 0.820×106 /( 0.929×141000 )= 6.261 N/mm2；懸挑梁的穩(wěn)定性計算 =6.261N/mm2 小于f=215N/mm2，滿足要求!（8）拉繩的受力計算鋼繩承受全部荷載，通過軟件電算程序計算得到鋼繩的支點從左至右支座反力分別為：R1=11.329kN。水平懸挑梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi

18、按照下面計算 RAH = RUicosi其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=12.172kN。（9）拉繩的強度計算a.鋼絲拉繩的內力計算鋼絲拉繩的軸力RU取最大值進行計算，為RU=12.172 kN 選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18.5mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg199.500kN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K6。得到：Fg=