雙層車輛段主體工程施工方案及內(nèi)容教案

1、軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案1雙層車輛段主體工程施工方案及內(nèi)容雙層車輛段主體工程施工方案及內(nèi)容第一章第一章 編制說明編制說明1.11.1 編制說明編制說明為了順利地完成本工程，在全面深入理解設(shè)計意圖的基礎(chǔ)上，結(jié)合本工程的特點，本著確保施工工期，合理控制工程造價，實施安全文明，優(yōu)質(zhì)高效施工的指導原則，編制本施工方案。1.21.2 編制依據(jù)編制依據(jù)1.2.2 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002 中國建筑工業(yè)出版社1.2.3 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001

2、中國建筑工業(yè)出版社1.2.4 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業(yè)出版社1.2.5建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2002 中國建筑工業(yè)出版社1.2.6 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99 中國建筑工業(yè)出版社1.2.7 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002 中國建筑工業(yè)出版社1.2.8 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業(yè)出版社1.2.9 建筑施工安全計算 中國建筑科學研究院軟件研究所1.2.10 本企業(yè)同類工程施工經(jīng)驗和技術(shù)資料。第二章第二章 工程概況工程概況2.12.1工程概況工程概況本單體工程為車輛段主體廠房區(qū)的運用庫。位于車輛段主體廠房西部，由一層的停車庫、鏇輪庫

3、和二層的停車庫、列檢庫、檢查庫以及兩層附屬的辦公用房構(gòu)成。與車輛段檢修主廠房、軌行區(qū)相鄰。運用庫地上兩層框架，建筑面積 58200，建筑高度 18.6M，結(jié)構(gòu)屋面高度 17.8M。根據(jù)建筑物體型和長度，將運用庫分隔成 4 個抗震單位。采用人工挖孔樁基礎(chǔ)，屋面預留物業(yè)開發(fā)平臺。在首層和二層辦公區(qū)各設(shè)有一個夾層，運用庫與軌行區(qū)、檢修主廠房有聯(lián)合承臺的接口，施工時須與其單體結(jié)構(gòu)施工圖配合施工。軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案22.22.2 場地條件與設(shè)計荷載標準值：場地條件與設(shè)計荷載標準值：2.2

4、.12.2.1 場地條件：場地條件：本工程結(jié)構(gòu)體系為框架結(jié)構(gòu),抗震設(shè)防類別為丙類,抗震設(shè)防烈度為 7 度,設(shè)計基本地震加速度值為 0.1g,設(shè)計地震分組為第一組,水平地震影響系數(shù)最大值為 0.08,特征周期為 0.35s, 阻尼比為 0.05,框架結(jié)構(gòu)抗震等級為一級(預留物業(yè)開發(fā)高層部分)和三級(預留物業(yè)開發(fā)園林部位)。2.2.22.2.2 樓面荷載取值表：樓面荷載取值表： 表（2-2-2）類別使用部位面層及吊頂(KN/m2)活載(KN/m2)備 注辦公區(qū)首層,二層夾層和二層2.05.0走廊二層2.010.0疏散樓梯二層2.53.5列車庫二層7.020.0恒載含回填土部分自重,活載已考慮機車荷

5、載停車庫二層1420.0恒載含回填土部分自重,活載已考慮機車荷載室內(nèi)平坡道二層1820.0恒載含回填土部分自重,活載已考慮機車荷載物業(yè)車庫平臺屋面6.38.0根據(jù)香港地鐵有限公司要求物業(yè)綠化平臺屋面36.35.0根據(jù)香港地鐵有限公司要求2.2.32.2.3 橋梁荷載取值：橋梁荷載取值：橋梁荷載：按鐵路 B 型(共 24 個軸載，軸載=140KN)鋼筋砼橋路結(jié)構(gòu)的動力系數(shù)u=0.222，列車離心力及溫度力，列車制動力，橫向搖擺力、風力、地震力等附加力。軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案3第三章第

6、三章 高支模鋼管支撐架設(shè)計高支模鋼管支撐架設(shè)計3.13.1結(jié)構(gòu)概況結(jié)構(gòu)概況運用庫首層基礎(chǔ)梁標高為-1.5M，庫內(nèi)一般整體道床基礎(chǔ)標高為-0.5M（1-1 剖），庫內(nèi)整體道床平過道基礎(chǔ)標高為-0.5M（2-2 剖），庫內(nèi)整體檢查道床基礎(chǔ)面標高為-1.5M（3-3 剖）?，F(xiàn)在庫內(nèi)一層地面做法尚未確定,暫定庫內(nèi)一層高支模支撐架承載地面標高為0.00M。運用庫二層板面標高為 7.45 M 或 8.16M，以 8.16+0.5 作二層板面的鋼管支撐架結(jié)構(gòu)的計算標高，故二層板面高支模支撐架的計算標高為 8.6M。二層的板面厚度為 0.35M 和0.2M，0.2M 厚板占總量的一半。二層的梁有：(1)、主梁

7、：1.5M*2.6M，1.2M*2.75M，0.9M*3.25M，0.8M*3.3M；(2)、次梁：0.7M*1.7M，0.7M*1.0M；(3)、軌道次梁：0.4M*0.8M 、0.4M*0.6M。 運用庫屋面層的標高為 17.0M 或 17.8M，以 17.8-7.2=10.6M 作為屋面層鋼管支撐架的結(jié)構(gòu)計算標高。屋面板的厚度為 0.35M 和 0.2M，0.2M 厚板占總量的一半。屋面梁有：（1）、主梁：0.8M*2.2M，0.8M*1.4M，0.7M*1.4M，0.7M*2.0M，（2）、次梁：0.7M*1.2M。運用庫首層夾層 1600，板厚 150MM，夾層主梁為 0.5M*1.

8、0M，0.7M*1.0M；次梁為0.3M*0.7M，0.4M*0.8M。運用庫二層夾層 2000板厚 150MM，二層夾層主次梁均與首層相同。3.23.2結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計3.2.13.2.1 滿堂樓板鋼管支撐架滿堂樓板鋼管支撐架滿堂樓板鋼管支撐架采用 48*3.0 鋼管搭設(shè)。主桿縱橫間距分別為 0.75M*0.9M(0.35M 板厚)，0.9M*0.9M（0.2M 板厚）。軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案4主桿上部為頂托式，頂托內(nèi)橫梁為 48*3.0 雙鋼管。橫桿步距為 1.2M，掃地桿 0

9、.2M，縱橫每隔 10.812.6M 設(shè)置一道剪力撐。3.2.23.2.2 梁模板支撐架梁模板支撐架梁模板鋼管支撐架采用的縱橫立桿間距根據(jù)不同截面梁分別為0.360.40M、0.38*0.45M，0.45*0.45M，0.45*0.6M 等幾種。立桿上部為頂托式，頂托內(nèi)橫梁為 100100MM 木方或 48*3.0 雙鋼管，橫桿步距為 1.2M，掃地桿 0.2M,沿梁縱向設(shè)置剪力撐。梁側(cè)模板外龍骨采用 48*3.2MM 雙鋼管，內(nèi)龍骨為 100100MM 木方。3.2.33.2.3 夾層梁、板鋼管支撐架夾層梁、板鋼管支撐架夾層梁鋼管支撐架采用 48*3.0 鋼管搭設(shè),結(jié)構(gòu)形式與樓面梁相同，夾層

10、 150 厚樓板支撐架采用門字架搭設(shè)，夾層頂層 350 厚屋面板支撐架采用門字架或 48*3.0 鋼管搭設(shè)。3.2.43.2.4 首層地面設(shè)計首層地面設(shè)計 由于運用庫樓層梁大板厚，首層地面必須為混凝土地面，方能解決高支模鋼管支撐架的穩(wěn)定問題。根據(jù)本企業(yè)同類工程的施工經(jīng)驗，運用庫首層地面做如下處理：1.回填平整粘性土至-1.40M,壓實至 94%-96%2.做 300 厚 6%水泥石粉渣穩(wěn)定層，壓實至 94%-96%。3.澆筑 200 厚 C20 混凝土地面,配 10150 鋼筋網(wǎng)。混凝土地面澆筑 3 天后，即可以開始搭設(shè)高支模鋼管支撐架。搭設(shè)鋼管前，應在混凝土地面上滿鋪鋼板、槽鋼，以保證高支撐

11、鋼管的支撐穩(wěn)定性。經(jīng)計算，通過上述處理后的運用庫首層地面,其地基承載力200KN/,可滿足鋼管支撐架對地基承載力的要求，計算書附后(4.6 節(jié))。運用庫首層地面的上述硬化設(shè)計,已經(jīng)充分考慮了運用庫首層的整體道床施工。首層硬化地面的標高為-0.90M,恰好處于整體道床下面,替代了整體道床的墊層。是否能先做整體道床,后搭設(shè)高支撐架呢?在整體道床的間隙處加做硬化地面,連同整體道床形成一個搭設(shè)高支撐架的硬地面,同樣也能完成高支撐架搭設(shè)?答案是否定的。因為根據(jù)工期要求,09 年 1 月中旬底應完成運用庫主休結(jié)構(gòu),如果先做整體道床,工期要順延30 天,這將對總的施工進度安制產(chǎn)生嚴重影響。軌道交通二期軌道交

12、通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案5所以,本方案選擇了先做硬化地面,完成樓面梁板澆筑,后做整體道床的施工方法。3.2.53.2.5 二層樓面梁板對鋼管高支撐架立桿承載驗算二層樓面梁板對鋼管高支撐架立桿承載驗算運用庫工程屋面結(jié)構(gòu)同樣梁大板厚，在搭設(shè)屋面高支模鋼管支撐架時，應充分考慮二層樓面梁板的承載能力計算。經(jīng)計算，在二層樓面梁板強度達到設(shè)計強度的 100%后，二層樓面的梁、走廊、列車庫、停車庫及室內(nèi)平坡道已滿足鋼管高支撐立桿對承載力的要求，辦公區(qū)和疏散樓梯則不能滿足上述承載力要求，需進行鋼管立桿回頂，回頂方案及

13、計算書附后（見 4.7 節(jié)）。第四章第四章 施工設(shè)計圖及設(shè)計安全驗算施工設(shè)計圖及設(shè)計安全驗算4.14.1 設(shè)計計算依據(jù)與參數(shù)設(shè)計計算依據(jù)與參數(shù)4.1.14.1.1 計算依據(jù)計算依據(jù) 計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算依據(jù)2施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全。4.1.24.1.2 計算參數(shù)表計算參數(shù)表表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10

14、 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案6 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.0

15、31 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1

16、.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.0914.24.2 滿堂樓板鋼管高支撐架設(shè)計及驗算滿堂樓板鋼管高支撐架設(shè)計及驗算4.2.14.2.1 350350 厚樓板滿堂鋼管高支

17、撐架設(shè)計計算書厚樓板滿堂鋼管高支撐架設(shè)計計算書模板支架搭設(shè)高度為 10.5 米搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.90 米，立桿的橫距 l=0.75 米，立桿的步距 h=1.20米。梁頂托采用雙鋼管（483.0mm）。模板為18mm厚膠合板，木方規(guī)格8080mm，間距300mm。軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案7 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為 483.0。1模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值

18、 q1 = (25.0000.350+0.3501.000)0.900=8.190kN/m注：模板及木方靜荷載為0.35 kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；軌道交通二期軌道交通二

19、期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案8 f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.28.190+1.42.700)0.3000.300=0.122kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.12210001000/48600=2.520N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.28.190+1.42.700)0.300

20、=2.449kN截面抗剪強度計算值 T=32449.0/(2900.00018.000)=0.227N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6778.1903004/(1006000437400)=0.171mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!2模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。1).荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3500.300=2.625kN/m(2)模板的自重

21、線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 0.002.625+0.000.105=3.276kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2).木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模

22、施工方案9 均布荷載 q = 3.402/0.750=4.536kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.540.750.75=0.255kN.m 最大剪力 Q=0.60.7504.536=2.041kN 最大支座力 N=1.10.7504.536=3.742kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.255106/85333.3=2.99N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/

23、mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32041/(28080)=0.478N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6772.730750.04/(1009500.003413333.5)=0.180mm木方的最大撓度小于750.0/250,滿足要求!3.托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 3.742kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kN/m

24、。 900 900 900 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 0.08kN/mAB軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案10 托梁計算簡圖0.8751.073 托梁彎矩圖(kN.m)1.3280.093 托梁變形圖(mm)4.46 4.450.70 0.683.06 3.096.83 6.845.65 5.641.90 1.871.87 1.905.64 5.656.84 6.833.09 3.060.68

25、 0.704.45 4.46 托梁剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 1.072kN.m 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 12.491kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 1.3mm頂托梁的截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面慣性矩 I = 21.56cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1.072106/1.05/8982.0=113.67N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.3mm軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模

26、施工方案運用庫高支模施工方案11頂托梁的最大撓度小于750.0/400,滿足要求!4.扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。5、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1).靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.12810.500=1.340kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.750=0.2

27、36kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3500.9000.750=5.906kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.483kN。2).活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.750=2.025kN3).不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ6.立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = 11.81kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到

28、； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案12 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.155；u 計算長度

29、系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.1551.7001.20=2.356m =2356/16.0=147.724 =0.320=11814/(0.320424)=87.034N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/16.0=112.853 =0.503=11814/(0.503424)=55.395N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0

30、= k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.026；公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.1551.026(1.200+20.300)=2.133m =2133/16.0=133.734 =0.382=11814/(0.382424)=73.022N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案137.樓板強度的計算1).計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取15.20m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼

31、筋，配筋面積As=1050.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸為 bh=750mm350mm，截面有效高度 h0=330mm。按照樓板每15天澆筑一層，所以需要驗算15天、30天、45天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2).計算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊15.20m 短邊15.200.30=4.56m樓板計算范圍內(nèi)擺放177排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為q=11.20(0.35+25.000.35)+11.20(1.34177/15.20/4.56)+1.4(2.00+1.00)=17.88kN/

32、m2計算單元板帶所承受均布荷載q=0.7517.88=13.41kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照兩邊固接單向板計算 Mmax=ql2/12=13.4115.202/12=258.20kN.m驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為25.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線。軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案14得到15天后混凝土強度達到81.27%，C30.0混凝土強度近似等效為C24.4。混凝土彎曲抗壓強度設(shè)計值為fcm=11.62N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0

33、fcm = 1050.00360.00/(750.00330.0011.62)=0.13查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.130此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1= sbh02fcm = 0.130750.000330.000211.610-6=123.3kN.m結(jié)論：由于Mi = 123.33=123.33 Mmax=258.20所以第15天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保存。高支模底模的拆除時間及安全驗算見4.7節(jié)。4.2.2.4.2.2. 200200 厚樓板滿堂鋼管高支撐架設(shè)計計算書厚樓板滿堂鋼管高支撐架設(shè)計計

34、算書 模板支架搭設(shè)高度為10.5米。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=1.20米。梁頂托采用雙鋼管（483.0mm）。模板為18mm厚膠合板，木方規(guī)格8080mm，間距300mm。 圖1 樓板支撐架立面簡圖軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案15 圖2 樓板支撐架荷載計算單元鋼管類型為483.0。計算過程與前面相同,從簡。4.34.3 梁模板鋼管高支撐架與梁側(cè)模板設(shè)計及驗算梁模板鋼管高支撐架與梁側(cè)模板設(shè)計及驗算梁模板鋼管高支撐架梁頂托（即梁底頂托

35、梁），采用100100mm木方，經(jīng)計算，如果采用483.0mm雙鋼管也完全滿足設(shè)計要求，在高支模施工中，次梁有可能采用雙鋼管做頂托梁。梁側(cè)模板外龍骨采用483.2mm雙鋼管，由于外龍骨由木工安裝，與架子工使用的483.0mm鋼管有明顯區(qū)分。以上兩項，這里予以特別說明。4.3.14.3.1 1500*26001500*2600梁高支模設(shè)計計算書梁高支模設(shè)計計算書4.3.1.1梁模板鋼管高支撐架計算 模板支架搭設(shè)高度為8.6米。基本尺寸為：梁截面 BD=1500mm2600mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.40米，立桿的步距 h=1.20米。梁底增加6道承重立桿。梁頂托采用100100m

36、m木方。模板為18mm厚膠合板，木方規(guī)格100100mm，間距250mm。鋼管類型為483.0mm。 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案16 8600120026001500360360360360360 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.0000.3500.5000.200=1.050kN。 1模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0002

37、.6001.500+0.5001.500=98.250kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.500=4.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 150.001.801.80/6 = 81.00cm3； I = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中

38、q 荷載設(shè)計值(kN/m)；軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案17經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.298.250+1.44.500)0.2000.200=0.497kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.49710001000/81000=6.133N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.298.250+1.44.500)0.200=14.904kN截面抗剪強度計算值 T=314904.

39、0/(21500.00018.000)=0.828N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67798.2502004/(1006000729000)=0.243mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!2梁底支撐木方的計算1).梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.6000.200=13.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

40、 q2 = 0.5000.200(22.600+1.500)/1.500=0.447kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值: 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案18P1 = (1.000+2.000)1.5000.200=0.900kN均布荷載 q = 1.2013.000+1.200.447=16.136kN/m集中荷載 P = 1.40.900=1.260kN 360 360 360 360 360 1.26kN 1.05kN 1.0

41、5kN16.14kN/mAB木方計算簡圖0.2050.170木方彎矩圖(kN.m)0.0180.001 木方變形圖(mm)1.23 1.230.180.180.183.212.872.943.530.630.633.532.942.873.210.180.180.181.23 1.23木方剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.228kN N2=6.080kN N3=6.474kN軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案19 N4=6.474kN N5=6.080kN N6=1

42、.228kN經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.204kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 6.474kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.0mm木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；2).木方強度計算(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.204106/166666.7=1.22N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面

43、抗剪強度計算值 T=33.534/(2100100)=0.530N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.0mm木方的最大撓度小于360.0/250,滿足要求!3.梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案20 400 400 400 6.47kN 6.47kN 6.47kN 6.47kN 6.47kN 6.47kN 6.4

44、7kNAB托梁計算簡圖0.4530.388托梁彎矩圖(kN.m)0.0610.003托梁變形圖(mm)2.272.274.214.213.243.243.243.244.214.212.272.27托梁剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.453kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 13.920kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.1mm頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算軌道交通二

45、期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案21抗彎計算強度 f=0.453106/166666.7=2.72N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34208/(2100100)=0.631N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.1mm頂托梁的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!4.扣件抗滑移的

46、計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。5.立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=13.92kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1498.600=1.534kN軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案22 N = 13.9

47、20+1.534=15.454kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.7

48、00a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結(jié)果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/16.0=151.561 =0.305=15454/(0.305424)=119.704N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/16.0=112.853 =0.503=15454/(0.503424)=72.462N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算

49、長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.020；軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案23公式(3)的計算結(jié)果：l0=1.1851.020(1.200+20.300)=2.176m =2176/16.0=136.405 =0.367=15454/(0.367424)=99.246N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!4.3.1.2 梁側(cè)模板計算1、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度1500mm，高度2600mm，兩側(cè)樓板高度350mm。模板面板采用18厚普通膠合板。內(nèi)龍骨間距250mm，內(nèi)龍骨采用100

50、100mm木方。外龍骨采用雙鋼管（48mm3.0mm）。對拉螺栓布置4道，在斷面內(nèi)水平間距400+500+500+500mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑20mm。4005005005002600mm1500mm 模板組裝示意圖2、梁側(cè)模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案24 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m

51、3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.500h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=40.320kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=40.320kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。3、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三

52、跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取2.15m。荷載計算值 q = 1.240.3202.150+1.44.0002.150=116.066kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 215.001.801.80/6 = 116.10cm3； I = 215.001.801.801.80/12 = 104.49cm4； 200 200 200116.07kN/mAB計算簡圖軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案250.3710.464彎矩圖(kN

53、.m)9.2913.9311.6111.6113.939.29剪力圖(kN) 0.2010.016 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=9.285kN N2=25.534kN N3=25.534kN N4=9.285kN最大彎矩 M = 0.464kN.m 最大變形 V = 0.2mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.46410001000/116100=3.997N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車

54、輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案26T=313927.0/(22150.00018.000)=0.540N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.201mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!4、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 25.534/2.150=11.876kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 400 500

55、 500 500 35011.88kN/mAB 內(nèi)龍骨計算簡圖0.9500.242內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)0.4480.097 內(nèi)龍骨變形圖(mm)軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案270.004.754.691.252.823.121.854.094.160.00 內(nèi)龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.950kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 9.436kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.4mm內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0

56、010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.950106/166666.7=5.70N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34750/(2100100)=0.712N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.4mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于500.0/250

57、,滿足要求!5、梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案28 600 600 600 9.44kN 9.44kN 9.44kN 9.44kN 9.44kN 9.44kN 9.44kN 9.44kN 9.44kN 9.44kNAB支撐鋼管計算簡圖1.3841.510 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)0.8340.051支撐鋼管變形圖(mm)6.92 6.922.52

58、 2.5211.9511.959.44 9.440.00 0.009.44 9.4411.9511.952.52 2.526.92 6.92 支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=1.509kN.m 最大變形 vmax=0.834mm 最大支座力Qmax=30.824kN抗彎計算強度 f=1.509106/9458000.0=159.55N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!6、對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；軌道交通二期軌道交通二期3號線

59、橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案29 A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 20對拉螺栓有效直徑(mm): 17對拉螺栓有效面積(mm2): A = 225.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 30.824對拉螺栓強度驗算滿足要求!4.3.24.3.2 1200*27501200*2750 梁高支模設(shè)計計算書梁高支模設(shè)計計算書4.3.2.1梁模板鋼管高支撐架計算模板支架搭設(shè)高度為 8

60、.6 米。基本尺寸為：梁截面 BD=1200mm2750mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.20 米。梁底增加 5 道承重立桿。梁頂托采用 100100mm 木方。模板為 18mm 厚膠合板，木方規(guī)格 100100mm，間距250mm。8600120027501200375375375375梁模板支撐架立面簡圖鋼管類型為483.0 計算過程與前面相同,從簡。4.3.2.2梁側(cè)模板計算軌道交通二期軌道交通二期3號線橫崗雙層車輛段主體工程號線橫崗雙層車輛段主體工程3105標段標段 運用庫高支模施工方案運用庫高支模施工方案308600120032509003003