火電廠熱系統(tǒng)定量分析(2010版)

1、1、熟練掌握熱力系統(tǒng)的計算方法、熟練掌握熱力系統(tǒng)的計算方法2、能夠對給定的熱力系統(tǒng)進行經(jīng)濟性分析、能夠對給定的熱力系統(tǒng)進行經(jīng)濟性分析1、熱力系統(tǒng)的簡捷計算及熱經(jīng)濟指標、熱力系統(tǒng)的簡捷計算及熱經(jīng)濟指標2、等效熱降的理論基礎及應用法則、等效熱降的理論基礎及應用法則3、再熱機組的等效熱降計算方法、再熱機組的等效熱降計算方法4、熱力系統(tǒng)的定量分析、熱力系統(tǒng)的定量分析5、熱系統(tǒng)設備的定量分析、熱系統(tǒng)設備的定量分析1、熟練掌握熱力系統(tǒng)的計算方法、熟練掌握熱力系統(tǒng)的計算方法2、能夠對給定的熱力系統(tǒng)進行經(jīng)濟性分析、能夠對給定的熱力系統(tǒng)進行經(jīng)濟性分析1、熱力系統(tǒng)的簡捷計算及熱經(jīng)濟指標、熱力系統(tǒng)的簡捷計算及熱經(jīng)濟

2、指標2、等效熱降的理論基礎及應用法則、等效熱降的理論基礎及應用法則3、再熱機組的等效熱降計算方法、再熱機組的等效熱降計算方法4、熱力系統(tǒng)的定量分析、熱力系統(tǒng)的定量分析5、熱系統(tǒng)設備的定量分析、熱系統(tǒng)設備的定量分析 即功率給定后求解汽耗量；即功率給定后求解汽耗量； 即預先給定或估計蒸汽消耗量，求解功率或逐步即預先給定或估計蒸汽消耗量，求解功率或逐步逼近給定功率。逼近給定功率。確定系統(tǒng)各部分蒸汽或水的參數(shù)及流量，機組的功確定系統(tǒng)各部分蒸汽或水的參數(shù)及流量，機組的功率和熱經(jīng)濟性指標。率和熱經(jīng)濟性指標。4h3h2h1h3f3fh2f1f2fh1fh4t3t4st2st1stfnfnh2t1tntnh1

3、No2No3No4Noj 1kg水在加熱器水在加熱器 j 中的焓升中的焓升 kJ/kg圖中：圖中：qj 1kg加熱蒸汽在加熱器加熱蒸汽在加熱器j中的放熱量中的放熱量 kJ/kgj 1kg疏水資加熱器疏水資加熱器j中的放熱量中的放熱量 kJ/kg 加熱器加熱器j排出疏水的焓排出疏水的焓 kJ/kg；hfj 其它蒸汽進加熱器其它蒸汽進加熱器j的焓的焓 kJ/kg.sjt4h3h2h1h3f3fh2f1f2fh1fh4t3t4st2st1stfnfnh2t1tntnh1No2No3No4No疏水放流式加熱器疏水放流式加熱器匯集式加熱器匯集式加熱器 屬于面式加熱器，其疏水屬于面式加熱器，其疏水方式為逐

4、級自流，如方式為逐級自流，如圖圖1.1中的中的No2、No4加熱器。加熱器。1(1)jjjjjsjjs jsjttqhtttjt1jt(1)s jtsjtjhNoj疏水放流式加熱器疏水放流式加熱器 指的是混合式加熱器或帶疏水泵的面式加熱器，其指的是混合式加熱器或帶疏水泵的面式加熱器，其 疏水匯集于本加熱器的進口或出口者如疏水匯集于本加熱器的進口或出口者如圖圖1.1中的中的No3、 No1加熱器。其加熱器的計算規(guī)定如下：加熱器。其加熱器的計算規(guī)定如下：11(1)1jjjjjjjs jjttqhttt 軸封漏氣的利用、抽氣加熱器、軸封加熱器、泵的焓升以軸封漏氣的利用、抽氣加熱器、軸封加熱器、泵的焓

5、升以及外部熱源的利用等。及外部熱源的利用等。 歸并原則：歸并原則： 以相鄰兩個加熱器的水側出口為界限，凡是在此界限內以相鄰兩個加熱器的水側出口為界限，凡是在此界限內的一切附加成分都歸并入界限內的加熱器中。的一切附加成分都歸并入界限內的加熱器中。將附加成分歸并入相應加熱器中，視為一個整體進行計算。將附加成分歸并入相應加熱器中，視為一個整體進行計算。如如圖圖1.1中的中的No1的加熱器，虛線方塊視為一個加熱整體。的加熱器，虛線方塊視為一個加熱整體。與所歸并的加熱器一致與所歸并的加熱器一致由附加成分的氣流在加熱器中的放熱方式?jīng)Q定。由附加成分的氣流在加熱器中的放熱方式?jīng)Q定。 即附加成分的氣流與歸并加熱

6、器蒸汽混合后放熱即附加成分的氣流與歸并加熱器蒸汽混合后放熱（如圖中（如圖中qf），其放熱量計算與相應加熱器的規(guī)定相），其放熱量計算與相應加熱器的規(guī)定相同。同。 即附加成分不與相應加熱器蒸汽混合（如圖中即附加成分不與相應加熱器蒸汽混合（如圖中qf），），其放熱量計算就是該氣流的真實放熱量，如其放熱量計算就是該氣流的真實放熱量，如圖圖1.1中的中的fq , fqfqsfqqht 熱力設備的完善程度，電廠熱經(jīng)濟性的好壞，熱力設備的完善程度，電廠熱經(jīng)濟性的好壞，通常用熱經(jīng)濟指標來表征。通常用熱經(jīng)濟指標來表征。 熱力設備經(jīng)濟性的變化可以用上述指標的熱力設備經(jīng)濟性的變化可以用上述指標的來表來表示。示。 實

7、際循環(huán)效率：實際循環(huán)效率： i 汽輪機裝置的熱耗率：汽輪機裝置的熱耗率：q 電廠標準煤耗率：電廠標準煤耗率： bb熱經(jīng)濟性的變化包括熱經(jīng)濟性的變化包括和和。iiibbbqqqbbb 它表示這些指標變化的絕對量。這就是工程上它表示這些指標變化的絕對量。這就是工程上通常說的煤耗降低了通常說的煤耗降低了多少多少g，熱耗降低了多少熱耗降低了多少kJ。 100100 %100100 %100100 %iiiiiibbbbbbqqqqqqbbbbbb或或或 它表示這些指標變化的相對量，即變化的百分數(shù)。這就它表示這些指標變化的相對量，即變化的百分數(shù)。這就是工程上所說的經(jīng)濟性提高了百分之幾，煤耗降低了百分之是

8、工程上所說的經(jīng)濟性提高了百分之幾，煤耗降低了百分之幾，熱耗下降了百分之幾等。幾，熱耗下降了百分之幾等。iibbqqbb帶單引號帶單引號者表示變化者表示變化 后的值。后的值。 根據(jù)熱經(jīng)濟性分析的基本知識，各種熱經(jīng)濟指標之間根據(jù)熱經(jīng)濟性分析的基本知識，各種熱經(jīng)濟指標之間的變化關系，可推導如下：的變化關系，可推導如下：360036003600iiiijxdijxdijxdiqqqq 又因為：又因為：故有：故有：式中：式中： jx 機械效率；機械效率；d 電機效率。電機效率。qq q iq iq(1) 與又因為：又因為：故有：故有：bbbbbbbib 0.1230.1230.123bbbigdgjxd

9、igdgjxdiibiigdgjxdibbbb bib(2) 與當經(jīng)濟性變化微小時：當經(jīng)濟性變化微小時：則有則有ibqbii ibiqbibqb 由上述公式不難推出：由上述公式不難推出：ibqb(3) 、及 由此可知：三種指標的相對變化率的絕對值是相同的，由此可知：三種指標的相對變化率的絕對值是相同的，即變化的百分比是相同的。但是它們的絕對變化值是不同即變化的百分比是相同的。但是它們的絕對變化值是不同的，即的，即 1iiiiiiiiiiiiii ii(4) 與的精確關系1iiii即：即：全年耗煤量的變化為：全年耗煤量的變化為：( )( )( )( )( )( )b nb nb nbdcddbd

10、bbb nbb nb niBBBb nNb nNnNbnN bbBbBqB 據(jù)此，可由任一已知熱耗率、裝置效率或標準煤據(jù)此，可由任一已知熱耗率、裝置效率或標準煤耗率的相對變化，直接求得全年耗煤量的變化。從而耗率的相對變化，直接求得全年耗煤量的變化。從而大大簡化了熱經(jīng)濟分析比較的計算。大大簡化了熱經(jīng)濟分析比較的計算。（1）火電廠常見的幾個總效率：）火電廠常見的幾個總效率： 全廠總效率全廠總效率c 、絕對電效率、絕對電效率jud 以及汽輪機裝置效率以及汽輪機裝置效率i。（2）火電廠常見的幾個分效率：）火電廠常見的幾個分效率：ggddjxi鍋爐效率鍋爐效率管道效率管道效率電機效率電機效率機械效率機械

11、效率汽機裝置效率汽機裝置效率3600judtoijxdijxdq 式中：式中：i 循環(huán)效率；循環(huán)效率； oi 汽輪機的相對內效率。汽輪機的相對內效率。cggdijxdggdjud （3）總效率與分效率間關系：）總效率與分效率間關系：itoi 我們僅以電廠總效率為例對總效率變化與分效率變我們僅以電廠總效率為例對總效率變化與分效率變化之間的關系進行分析?；g的關系進行分析。cggdijxd 1)ci與的關系當裝置效率變化時，引起全廠效率的變化可表示為：當裝置效率變化時，引起全廠效率的變化可表示為：cggdijxd （4）總、分效率變化之間的關系：）總、分效率變化之間的關系：ccciii100%1

12、00%ccciii 它們的絕對變化為：它們的絕對變化為：它們的相對變化為：它們的相對變化為：(1)cggdiijxdggdiiijxdii (1)cccccccc (1)(1)ccicc將以上各式整理得到：將以上各式整理得到：又因：又因：比較上兩式得：比較上兩式得：故：故： 就是說，裝置效率的相對變化率，與裝置變化而引起就是說，裝置效率的相對變化率，與裝置變化而引起的全廠效率的相對變化率是相等的。的全廠效率的相對變化率是相等的。ic()()(1)cggdijxdgggdijxdggggdijxdcg 2)cg與的關系(1)ccccc gc又因：又因：故：故： 就是說，鍋爐效率的相對變化率，與該

13、效率變化而引就是說，鍋爐效率的相對變化率，與該效率變化而引起的全廠相對變化率是相等的。起的全廠相對變化率是相等的。 此表明，任意分效率單獨變化時，其相對此表明，任意分效率單獨變化時，其相對變化率將等于總效率的相對變化率。但是，它變化率將等于總效率的相對變化率。但是，它們的絕對變化值并不相等。們的絕對變化值并不相等。cgdcjxcd 同理可以推得同理可以推得 ：即：即：ciggdjxd/()bbdBbkgkW hN（1）發(fā)電標準煤耗率）發(fā)電標準煤耗率 bb式中，式中， Bb每小時消耗的標準煤量每小時消耗的標準煤量 kg/h Nd發(fā)電機電功率發(fā)電機電功率 kW 是指發(fā)電機端每發(fā)是指發(fā)電機端每發(fā)1k

14、Wh電所消耗的標準煤量。電所消耗的標準煤量。（3）bb與與bbg的關系：的關系：式中，式中，k廠用電率。廠用電率。是指電廠每對外供出是指電廠每對外供出1kWh電所消耗的標準煤量。電所消耗的標準煤量。/()(1)bbgdBbkgkW hNk（2）供電煤耗率）供電煤耗率bbg/()(1)bbgbbkgkW hk（1）毛經(jīng)濟指標）毛經(jīng)濟指標是指未扣除輔助成分做功損失的指標。是指未扣除輔助成分做功損失的指標。（2）凈經(jīng)濟指標）凈經(jīng)濟指標是指扣除全部輔助成分做功損失的指標。是指扣除全部輔助成分做功損失的指標。（3）半凈經(jīng)濟指標）半凈經(jīng)濟指標是指扣除部分輔助成分做功損失的指標。是指扣除部分輔助成分做功損失

15、的指標。圖圖1.1 1.1 熱系統(tǒng)局部圖熱系統(tǒng)局部圖4h3h2h1h3f3fh2f1f2fh1fh4t3t4st2st1stfnfnh2t1tntnh1No2No3No4No 是一種新的熱工理論。是一種新的熱工理論。60年代后期由蘇年代后期由蘇聯(lián)人庫茲湟佐夫提出，在聯(lián)人庫茲湟佐夫提出，在70年代逐步完善成熟。年代逐步完善成熟。 是基于熱功轉換原理，并結合設備質量、是基于熱功轉換原理，并結合設備質量、熱力系統(tǒng)結構和參數(shù)的特點，經(jīng)嚴密理論推演，導出熱力系統(tǒng)結構和參數(shù)的特點，經(jīng)嚴密理論推演，導出幾個熱力參數(shù)幾個熱力參數(shù)Hj及及j等，用以研究熱工轉換及能量利等，用以研究熱工轉換及能量利用程度的一種方法

16、。用程度的一種方法。 既可用于既可用于熱力系統(tǒng)的計算，也可用于熱力熱力系統(tǒng)的計算，也可用于熱力 系統(tǒng)的系統(tǒng)的定量分析。定量分析。 主要用來分析主要用來分析和和。 等效熱降法適用于等效熱降法適用于也適用于也適用于，概念清晰、簡捷準確。概念清晰、簡捷準確。 計算簡捷而又準確，與真實熱力系統(tǒng)相符。計算簡捷而又準確，與真實熱力系統(tǒng)相符。 局部運算的熱工概念清晰，與一般熱力學局部運算的熱工概念清晰，與一般熱力學 分析完全一致，易于掌握應用。分析完全一致，易于掌握應用。 手算和電算都很方便。手算和電算都很方便。0hnhH = h0 - hn kJ/kg0hnhZr21 對于有對于有（如圖（如圖2.22.2

17、所示）。所示）。0112201()()()()()(1)/nnnzznznrrrHhhhhhhhhhhykJkg0 rnrnhhyhh； 抽氣份額；抽氣份額；y y 抽氣作功不足系數(shù)；抽氣作功不足系數(shù)； r r 任意抽氣級的編號；任意抽氣級的編號；z z 抽氣級數(shù)。抽氣級數(shù)。 上式表明：回熱抽汽式汽輪機上式表明：回熱抽汽式汽輪機1kg1kg新蒸汽的作功，等效于新蒸汽的作功，等效于 kg kg新蒸汽直達冷凝器的熱降，該做功稱為新蒸汽直達冷凝器的熱降，該做功稱為等效熱降等效熱降。11zrrry0112201()()()()()(1)/nnnzznznrrrHhhhhhhhhhhykJkg 圖圖2.

18、32.3為一個簡單的熱力系統(tǒng)。為一個簡單的熱力系統(tǒng)。 假設一個純熱量假設一個純熱量q進入進入N No o3 3加熱器，使其加熱器，使其抽汽減少抽汽減少1kg1kg，這，這1kg1kg蒸汽稱為蒸汽稱為。另一部分作功到后面抽汽口再被抽出用以加熱給水。另一部分作功到后面抽汽口再被抽出用以加熱給水。 一部分作功到汽機出口；一部分作功到汽機出口；下面分析各個加熱器內的作功變化。下面分析各個加熱器內的作功變化。 少抽汽少抽汽1kg1kg，則多作功，則多作功為：為：31nh （-h ） 接受接受N No o3 3的疏水熱量減的疏水熱量減少少2311stt （- ） 因此要多抽汽來彌補這部分熱量，應多抽汽因此

19、要多抽汽來彌補這部分熱量，應多抽汽同時疏水減少同時疏水減少1kg1kg232nhh（- ）22321q則少作功為：則少作功為： 排擠抽汽繼續(xù)向后流排擠抽汽繼續(xù)向后流動的份額只有動的份額只有(1-2-3 )了，了，這部分蒸汽作功后，產(chǎn)這部分蒸汽作功后，產(chǎn)生等數(shù)量的凝結水返回生等數(shù)量的凝結水返回No1。231131(1)q則少作功為：則少作功為：131nh h（ - ） 為了加熱為了加熱(1-2-3 )這部這部分水，抽汽量應增加分水，抽汽量應增加 N No o3 3加熱器排擠加熱器排擠1kg1kg抽汽返抽汽返回汽輪機的真實作功等于回汽輪機的真實作功等于: : 這個作功稱為這個作功稱為，用符號，用符

20、號H Hj j 表示。表示。H3=（h3hn）2-3（h2hn） 1-3（h1hn）jjjHq 表示任意抽汽能級表示任意抽汽能級j j處熱變功的程度或份額。處熱變功的程度或份額。 計算抽汽等效熱降從冷凝器開始比較易確定，現(xiàn)以計算抽汽等效熱降從冷凝器開始比較易確定，現(xiàn)以圖圖2.42.4系統(tǒng)來為例進行分析。系統(tǒng)來為例進行分析。圖圖2.4 2.4 機組局部熱系統(tǒng)機組局部熱系統(tǒng)11 21q12211()/nHhhHkJ kgq221 21()()/nnHhhhhkJ kg11/nHhhkJ kg匯集式匯集式332 321 31()()()nnnHhhhhhh22 32q123 1121131112qq

21、q q 其中：其中：12331212()/nHhhHHkJ kgqq443 432 421 41()()()()nnnnHhhhhhhhh3343q342322242232(1)qqq q 3412413 132112114113121321(1)qqq qq qq q q 31244123123()/nHhhHHHkJ kgqqq其中：其中： 從上述實例可以看出，從上述實例可以看出，Hj計算公式的規(guī)律是，從排計算公式的規(guī)律是，從排擠擠1kg抽汽的焓降（抽汽的焓降（hj-hn）中減去某些固定的成分，因此）中減去某些固定的成分，因此可以歸納為一下通式：可以歸納為一下通式：11()/jrjjnrr

22、rAHhhHkJ kgq 式中：式中： A Ar r 取取r r或者或者r r, ,視加熱器型式而定；視加熱器型式而定； r r 加熱器加熱器j j后更低壓力抽汽口腳碼。后更低壓力抽汽口腳碼。 如果如果 j 為匯集式加熱器，則為匯集式加熱器，則Ar均以均以r代之。如果代之。如果 j 為為疏水放流式加熱器，則從疏水放流式加熱器，則從j以下直到（包括）匯集式加熱以下直到（包括）匯集式加熱器用器用r代替代替Ar ，而在匯集加熱器以下，無論是匯集式或，而在匯集加熱器以下，無論是匯集式或疏水放流式加熱器，則一律以疏水放流式加熱器，則一律以r代替代替Ar . 各抽汽等效熱降各抽汽等效熱降Hj算出后，按作功

23、與加入熱量之比，算出后，按作功與加入熱量之比，可得相應當抽汽效率：式中可得相應當抽汽效率：式中Hj和和qj均為已知數(shù)，故均為已知數(shù)，故j的的計算極為方便。計算極為方便。jjjHq圖圖2.5 2.5 相鄰加熱器聯(lián)接系統(tǒng)相鄰加熱器聯(lián)接系統(tǒng)圖圖(a)：表示其后相鄰加熱器是疏水放流式；：表示其后相鄰加熱器是疏水放流式；圖圖(b)：表示其后相鄰加熱器是匯集式。：表示其后相鄰加熱器是匯集式。按照上圖按照上圖(a)，根據(jù)通式求等效熱降有，根據(jù)通式求等效熱降有:112111()()jrjjnrrrjrjjnrrrAHhhHqAHhhHq11111()jjjjjjjAHHhhHq1111()(1)jjjjjjH

24、hhHqNoj-1為疏水放流式加熱器，其為疏水放流式加熱器，其Aj-1應為應為j-1，按照上圖按照上圖(b)，根據(jù)通式求等效熱降有，根據(jù)通式求等效熱降有:11211112111()()()jrjjnrrrjjrjnjrrjrjrjjnrrrAHhhHqhhHHqqHhhHq11111()jjjjjjjAHHhhHq1111()(1)jjjjjjHhhHq圖圖(a) :圖圖(b) :1111()(1)jjjjjjHhhHq 比較上述推導結果可知，盡管圖比較上述推導結果可知，盡管圖2.5中中(a)和和(b)中中Noj-1加熱器的型式不同，但相鄰加熱器之間等效熱降加熱器的型式不同，但相鄰加熱器之間等

25、效熱降的關系式是相同的的關系式是相同的 。 因此得出：疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器因此得出：疏水放流式加熱器與其后相鄰加熱器（無論其型式如何）之間的等效熱降關系的通式為：（無論其型式如何）之間的等效熱降關系的通式為：1111()(1)jjjjjjHhhHq1111()(1)jjjjjjHhhHq圖圖2.6 2.6 相鄰加熱器聯(lián)接系統(tǒng)相鄰加熱器聯(lián)接系統(tǒng) 圖圖2.6中中Noj和和Nom為兩個匯集式加熱器，它們之為兩個匯集式加熱器，它們之間的關系式可推證如下。間的關系式可推證如下。根據(jù)通式（根據(jù)通式（2.11）式求）式求Noj和和Nom的等效熱降有：的等效熱降有：1111()()jrjjnrrr

26、mrmmnrrrHhhHqHhhHq11()jrjmjmrrrHHhhHq1()jrjjmmrr mrHhhHHq01()/zrMnrrrHHhhkJ kgq新蒸汽的凈等效熱降可表示為：新蒸汽的凈等效熱降可表示為：01/zrnrrrHHhhkJkgq 式中式中 軸封漏汽及利用，加熱器散熱，抽氣軸封漏汽及利用，加熱器散熱，抽氣器耗汽和泵功耗能等輔助成分的作功損失總和。器耗汽和泵功耗能等輔助成分的作功損失總和。1kg新蒸汽的實際作功，即新蒸汽的等效熱降為：新蒸汽的實際作功，即新蒸汽的等效熱降為： HM=(h0-hn)-1(h1-hn)-2(h2-hn)-z(hz-hn)與抽汽等效熱降一樣推演，整理

27、后可得：與抽汽等效熱降一樣推演，整理后可得： 汽輪機的裝置效率，即實際循環(huán)效率汽輪機的裝置效率，即實際循環(huán)效率i可可按新蒸汽等效熱降與加入熱量求得，即：按新蒸汽等效熱降與加入熱量求得，即：iHQ式中式中 Q 加入循環(huán)的熱量加入循環(huán)的熱量 kJ/kg（1）新蒸汽流量不變化）新蒸汽流量不變化（2）蒸汽參數(shù)以及各抽汽參數(shù)均為已知且保持不變。）蒸汽參數(shù)以及各抽汽參數(shù)均為已知且保持不變。（3）加入熱量）加入熱量Q保持不變。保持不變。（4）認為）認為j，Hj是汽機的一個參數(shù)是汽機的一個參數(shù)Hj是是1kg抽汽流從抽汽流從Noj處返回汽輪機的真實作功能力，它標志處返回汽輪機的真實作功能力，它標志著汽輪機各抽汽

28、口蒸汽的能級或能位的高低。著汽輪機各抽汽口蒸汽的能級或能位的高低。j表示任意熱量加到汽機回熱系統(tǒng)表示任意熱量加到汽機回熱系統(tǒng)Noj處時，該熱量在汽機處時，該熱量在汽機中轉變?yōu)楣Φ某潭然蚍蓊~。新蒸汽的中轉變?yōu)楣Φ某潭然蚍蓊~。新蒸汽的j最大，等于最大，等于i ；凝；凝汽器的汽器的j最小，為最小，為0。 Headline工質與熱量工質與熱量損失損失包括：包括： 熱力設備和管道熱力設備和管道的散熱、排污及汽的散熱、排污及汽水滲漏和取樣等。水滲漏和取樣等。工質與熱量工質與熱量利用利用包括：包括： 來自循環(huán)內部（簡來自循環(huán)內部（簡稱內部）和循環(huán)外稱內部）和循環(huán)外部（簡稱外部）的部（簡稱外部）的工質和熱量。

29、工質和熱量。 包括：包括： 來自循環(huán)內部的工質和熱量，比如軸封漏汽、抽來自循環(huán)內部的工質和熱量，比如軸封漏汽、抽汽器排汽，除氧器余汽的利用以及給水在泵內的焓汽器排汽，除氧器余汽的利用以及給水在泵內的焓升等。升等。iHHQ 內部熱量利用，使循環(huán)作功增加內部熱量利用，使循環(huán)作功增加H H，其裝置效率：，其裝置效率：iHHQ 內部熱量利用，使循環(huán)作功增加內部熱量利用，使循環(huán)作功增加H H，其裝置效率：，其裝置效率：循環(huán)內部的循環(huán)內部的工質和熱量工質和熱量軸封漏汽軸封漏汽抽汽器排汽抽汽器排汽除氧器余汽除氧器余汽 的利用的利用給水在泵內給水在泵內 的焓升的焓升包包括括式中：式中： H 1kg 新蒸汽的實

30、際作功，即新蒸汽等效熱降新蒸汽的實際作功，即新蒸汽等效熱降 Q 循環(huán)的吸熱量循環(huán)的吸熱量 kJ/kg H 內部熱量回收利用的作功內部熱量回收利用的作功 kJ/kg 可見，任何內部熱量的利用，都使裝置效率得以提高。可見，任何內部熱量的利用，都使裝置效率得以提高。iHHQ 包括：外來蒸汽或熱水，排污擴容蒸汽，發(fā)電機包括：外來蒸汽或熱水，排污擴容蒸汽，發(fā)電機冷卻熱量以及鍋爐排煙余熱等的利用。冷卻熱量以及鍋爐排煙余熱等的利用。iHHQQ 而外部熱量的利用，除循環(huán)作功增加而外部熱量的利用，除循環(huán)作功增加H H外，循外，循環(huán)吸熱量也將增加。故裝置效率：環(huán)吸熱量也將增加。故裝置效率： 可見，外部熱量的利用，

31、通常都使裝置效率降低?？梢姡獠繜崃康睦?，通常都使裝置效率降低。 如若外部熱量利用按余熱利用原理處理，其裝如若外部熱量利用按余熱利用原理處理，其裝置效率：置效率：iHHQ 所謂按余熱利用處理，系指余熱不利用就廢棄所謂按余熱利用處理，系指余熱不利用就廢棄了了 ，若給與利用，則利用一點就回收一點。表現(xiàn)在裝，若給與利用，則利用一點就回收一點。表現(xiàn)在裝置效率計算上，就是置效率計算上，就是只計作功收益而不計熱量支出。只計作功收益而不計熱量支出。本書基于此思想進行分析。本書基于此思想進行分析。 一類：純熱量變動或出入系統(tǒng)一類：純熱量變動或出入系統(tǒng)解決辦法：用等效熱降法分別討論。解決辦法：用等效熱降法分別

32、討論。 二類：帶工質熱量變動或出入系統(tǒng)二類：帶工質熱量變動或出入系統(tǒng) 即熱力系統(tǒng)以外的任何熱量，如電機冷卻熱量、即熱力系統(tǒng)以外的任何熱量，如電機冷卻熱量、工質余熱、鍋爐排煙等。工質余熱、鍋爐排煙等。步驟：步驟：（1 1）先確定熱量進入的位置，以便確定其利用能級）先確定熱量進入的位置，以便確定其利用能級（2 2）計算作功變化量）計算作功變化量HH（3 3）計算裝置效率的變化）計算裝置效率的變化i以例以例1 1說明：說明： 圖圖3.1 為為1kg工質的局部系統(tǒng)，當有外部純熱量工質的局部系統(tǒng)，當有外部純熱量q qw 進入系統(tǒng)進入系統(tǒng)時，分析裝置的經(jīng)濟性變化：時，分析裝置的經(jīng)濟性變化：分析：分析： 該

33、熱量從加熱器該熱量從加熱器 j 和和 j-1 之之間進入系統(tǒng)，利用在能級間進入系統(tǒng)，利用在能級 j 上。上。 100% 100100%iiiiiiiHHHHHQQHHHHQHH 或1Noj Nojwq1Kg圖圖3.13.11 1例例nh新蒸汽等效熱降為：新蒸汽等效熱降為：HHH 裝置效率變化為：裝置效率變化為：故新蒸汽等效熱降的增量為：故新蒸汽等效熱降的增量為：wjHq100%100%wjwjqHHHHq 左圖左圖3.23.2是考慮將冷是考慮將冷卻電機的熱量利用于熱卻電機的熱量利用于熱力系統(tǒng)的簡圖。力系統(tǒng)的簡圖。1Nodq1nn例例圖圖3.22 2分析裝置經(jīng)濟性變化。分析裝置經(jīng)濟性變化。 已知

34、：電機損失已知：電機損失NNi i1020 kW1020 kW，利用系數(shù)，利用系數(shù)0.90.9，汽輪機，汽輪機汽耗量汽耗量D D0 097.56kg/s,97.56kg/s,新蒸汽等效熱降為新蒸汽等效熱降為1012.02kJ/kg1012.02kJ/kg， 1 10.90.9。解析：解析：分析裝置經(jīng)濟性變化就是求分析裝置經(jīng)濟性變化就是求i根據(jù)其計算式：根據(jù)其計算式：100%HHHwjHq即可求出裝置效率的相對變化率。即可求出裝置效率的相對變化率。1Nodq1nn例例圖圖3.22 2純熱量損失純熱量損失1 1、內部純熱量包括：、內部純熱量包括： 熱力設備和管道的散熱。熱力設備和管道的散熱。 除氧

35、器排氣余熱的回收利用。除氧器排氣余熱的回收利用。 給水泵的焓升。給水泵的焓升。2 2、內部純熱量出入系統(tǒng)、內部純熱量出入系統(tǒng)純熱量利用純熱量利用3 3、分析內部純熱量、分析內部純熱量進系統(tǒng)進系統(tǒng)引起的引起的i下圖為給水泵焓升下圖為給水泵焓升b b的示意圖，分析裝置經(jīng)濟性變化。的示意圖，分析裝置經(jīng)濟性變化。j1jb4t100%iHHH 給水泵的引入，屬于給水泵的引入，屬于純熱量進入系統(tǒng)，且利用在純熱量進入系統(tǒng)，且利用在j能級能級上，上，因此新蒸汽等效熱降增加為：因此新蒸汽等效熱降增加為：bjH 分析：分析：故泵功焓升熱量回收的經(jīng)濟效果。故泵功焓升熱量回收的經(jīng)濟效果。 內部純熱量出系統(tǒng)的問題，同樣

36、可用等效熱降原理進行內部純熱量出系統(tǒng)的問題，同樣可用等效熱降原理進行分析。分析。100%iHHH4 4、分析內部純熱量、分析內部純熱量出系統(tǒng)出系統(tǒng)引起的引起的i計算公式：計算公式：與內部純熱量進系統(tǒng)區(qū)別：與內部純熱量進系統(tǒng)區(qū)別：進系統(tǒng)進系統(tǒng)表示作功增加和經(jīng)濟性提高；表示作功增加和經(jīng)濟性提高；出系統(tǒng)出系統(tǒng)表示作功減少和經(jīng)濟性降低。表示作功減少和經(jīng)濟性降低。圖圖3.4 3.4 蒸汽攜帶熱量進入系統(tǒng)蒸汽攜帶熱量進入系統(tǒng)圖圖3.4表示具有焓值表示具有焓值hf，份額，份額f的蒸汽，從的蒸汽，從j能級進入系統(tǒng)。能級進入系統(tǒng)。（1 1）將該熱量分成兩部分研究：）將該熱量分成兩部分研究：一：純熱量一：純熱量f

37、 ( hf hj )； 由于該熱量利用于抽汽效率由于該熱量利用于抽汽效率j 的能級上，因而作功的能級上，因而作功為：為：f ( hf hj )j（2 2）分析純熱量部分作功：）分析純熱量部分作功：二：帶工質熱量二：帶工質熱量f hj ；（3 3）剩余帶工質熱量）剩余帶工質熱量fhj 部分作功：部分作功：100%iHHf ( hj hn ) 由此可知，蒸汽攜帶熱量的全部作功應是兩部分熱量作由此可知，蒸汽攜帶熱量的全部作功應是兩部分熱量作功之和，即：功之和，即：H=f ( hf hj )j + ( hj h ) 故經(jīng)濟性的相對變化是：故經(jīng)濟性的相對變化是： 由于熱量由于熱量fhj，與該級抽汽焓值一

38、致，剛好頂替，與該級抽汽焓值一致，剛好頂替f kgkg抽汽，抽汽，不產(chǎn)生疏水變化。其作功為：不產(chǎn)生疏水變化。其作功為：一：從主凝結水管路進入；一：從主凝結水管路進入；二：從疏水管路進入。二：從疏水管路進入。兩種方式：兩種方式：熱水進入地點不同熱水進入地點不同經(jīng)濟效果和計算方法也不相同。經(jīng)濟效果和計算方法也不相同。 圖圖3.53.5表示具有焓值表示具有焓值hf ，份額為，份額為f 的熱水從加的熱水從加熱器熱器 j 后進入后進入。圖圖3.5 3.5 熱水從熱水從主凝結主凝結水管路水管路進入系進入系統(tǒng)。統(tǒng)。 顯然純熱量進入系統(tǒng)利用于抽汽效率為顯然純熱量進入系統(tǒng)利用于抽汽效率為j+1的能級，的能級，因

39、而作功為：因而作功為：（1 1）將該熱量分成兩部分研究：）將該熱量分成兩部分研究：一：純熱量一：純熱量()ffjht二：帶工質熱量二：帶工質熱量fjt（2 2）分析純熱量部分作功：）分析純熱量部分作功：1()ffjjht1jfrrr （3 3）剩余帶工質熱量）剩余帶工質熱量部分作功：部分作功： 該部分熱量正好與混合該部分熱量正好與混合點焓點焓 相同，因而相同，因而f kg kg熱熱水恰好頂替了水恰好頂替了f kg kg主凝結主凝結水水 。jt 為了保證系統(tǒng)工質的平衡，這時進入冷凝器的化學補給為了保證系統(tǒng)工質的平衡，這時進入冷凝器的化學補給水相應減少水相應減少f kg kg，顯然，它使加熱器，顯

40、然，它使加熱器N No o1 1到到N No oj j中流過的主中流過的主凝結水減少凝結水減少f kg kg，因而獲得作功：，因而獲得作功： 由此可知由此可知 熱水從主凝結熱水從主凝結水管路進入系統(tǒng)的全部作功，水管路進入系統(tǒng)的全部作功，應是兩部分熱量作功的代數(shù)應是兩部分熱量作功的代數(shù)和。和。即：即：11()/jffjjrrrHhtkJ kg 熱水經(jīng)濟性變化為：熱水經(jīng)濟性變化為：100%jHHH 圖圖3.63.6是具有焓值焓值是具有焓值焓值hf ，份額，份額f 的熱水從加熱器的熱水從加熱器j的疏水管路進入系統(tǒng)。的疏水管路進入系統(tǒng)。圖圖3.6 3.6 熱水從疏水管道進入系統(tǒng)熱水從疏水管道進入系統(tǒng)

41、我們同樣將熱量分成我們同樣將熱量分成和和兩部分來研究。兩部分來研究。 純熱量純熱量 利用在利用在j-1加熱器中，因而作功為：加熱器中，因而作功為：()ffsjht1()ffsjjht 帶工質的熱量帶工質的熱量 沿疏水線逐級自流，在加熱器沿疏水線逐級自流，在加熱器 j-1 到到 m 中分別放出熱量中分別放出熱量fr , 故作功為：故作功為：fsjt1jfrrr m （1 1）分析純熱量部分作功：）分析純熱量部分作功：（2 2）帶工質熱量作功：）帶工質熱量作功： 當熱水進入?yún)R集式加熱器當熱水進入?yún)R集式加熱器 m 后，正好頂替后，正好頂替f kg主凝結主凝結水，因此補水將減少水，因此補水將減少f k

42、g，因而獲得作功為：因而獲得作功為：11mfrrr 1111()/jmffsjjrrrrr mrHhtkJkg 因此可知，熱水從疏水管路進入系統(tǒng)全部作功，應是兩部分因此可知，熱水從疏水管路進入系統(tǒng)全部作功，應是兩部分作功的代數(shù)和，即：作功的代數(shù)和，即：100%iHHH裝置熱效率的相對變化為：裝置熱效率的相對變化為： 帶工質的熱量出系統(tǒng)，是帶工質入系統(tǒng)的一個特例，即帶工質的熱量出系統(tǒng)，是帶工質入系統(tǒng)的一個特例，即令進入系統(tǒng)的公式中的純熱量部分等于零即可。令進入系統(tǒng)的公式中的純熱量部分等于零即可。（1）蒸汽攜帶熱量出系統(tǒng)）蒸汽攜帶熱量出系統(tǒng)H=f ( hf hn ) kJ/kg 裝置熱效率相對裝置

43、熱效率相對為：為：100%iHHH其作功損失為：其作功損失為： 說明：上式只適用于從汽輪機本體出系統(tǒng)的蒸汽。說明：上式只適用于從汽輪機本體出系統(tǒng)的蒸汽。 將熱水攜帶熱量進主凝汽系統(tǒng)公式中的將熱水攜帶熱量進主凝汽系統(tǒng)公式中的f ( hf - tj )j+1視為零視為零即可。其作功損失為：即可。其作功損失為：1/jfrrrHkJ kg 100%iHHH裝置熱經(jīng)濟性相對降低為裝置熱經(jīng)濟性相對降低為:（2）給水攜帶熱量出系統(tǒng)）給水攜帶熱量出系統(tǒng) 物理意義：給水出系統(tǒng)損失物理意義：給水出系統(tǒng)損失f kg工質，應增加補水工質，應增加補水f kg， 則流經(jīng)則流經(jīng)No1到到Noj中的水量增加中的水量增加f k

44、g，多吸熱，多吸熱 ，少作功少作功1jfrr1jfrrr （3）疏水攜帶熱量出系統(tǒng)）疏水攜帶熱量出系統(tǒng)將熱水攜帶熱量進系統(tǒng)中的純熱量項視為零，其作功損失為將熱水攜帶熱量進系統(tǒng)中的純熱量項視為零，其作功損失為:裝置熱經(jīng)濟性相對降低為裝置熱經(jīng)濟性相對降低為:111/jmfrrrrr mrHkJkg 100%iHHH 11()jjfrrrrrr m 物理意義：疏水出系統(tǒng)損失物理意義：疏水出系統(tǒng)損失f kg工質，應增加補水工質，應增加補水f kg， 則流經(jīng)則流經(jīng)No1 到到 Nom-1中的水量增加中的水量增加f kg，多吸熱，多吸熱 ，同樣，同樣流經(jīng)流經(jīng)Nom 到到 Noj-1的疏水量減少的疏水量減少

45、f kg，疏水放熱減少，疏水放熱減少 ，故作功損失：故作功損失：11mfrr1jfrr m 帶工質進系統(tǒng)和出系統(tǒng)的定量公式是通用的。由于工帶工質進系統(tǒng)和出系統(tǒng)的定量公式是通用的。由于工質攜帶熱量出系統(tǒng)不存在純熱量部分，所以取消純熱量項質攜帶熱量出系統(tǒng)不存在純熱量部分，所以取消純熱量項就是出系統(tǒng)的定量公式。所不同為：進系統(tǒng)是作功增加，就是出系統(tǒng)的定量公式。所不同為：進系統(tǒng)是作功增加，出系統(tǒng)是作功減少。出系統(tǒng)是作功減少。補水地點變化會引起作功的變化，下面對此進行分析。補水地點變化會引起作功的變化，下面對此進行分析。由冷凝器補入由冷凝器補入 從除氧器補入。如下圖從除氧器補入。如下圖3.7所示：所示：

46、111 ()/mbsbsmbsmrrrHttkJ kg （1）補水入除氧器，則除氧器多吸熱）補水入除氧器，則除氧器多吸熱 , 少作功少作功1()bsmbstt1()bsmbsmtt（2）由于補水不進冷凝器，則流經(jīng)）由于補水不進冷凝器，則流經(jīng)No1 到到 Nom-1中的凝結水減中的凝結水減少少bs kg，少吸熱，少吸熱 ，多作功，多作功11mbsrr11mbsrrr 兩者的代數(shù)和就是補水地點引起的作功差異，即為：兩者的代數(shù)和就是補水地點引起的作功差異，即為：1、輔助成分、輔助成分輔助成分是指除了回熱抽汽以外的一切附加成分。輔助成分是指除了回熱抽汽以外的一切附加成分。主要包括：主要包括：門桿漏氣及

47、其利用門桿漏氣及其利用軸封漏氣及其利用軸封漏氣及其利用抽氣器用汽及其回收利用抽氣器用汽及其回收利用給水泵的焓升給水泵的焓升加熱器的散熱損失加熱器的散熱損失2、輔助成分作功損失計算、輔助成分作功損失計算以例以例2-1為例進行說明。為例進行說明。（1）給水泵損失功）給水泵損失功b損失功：損失功：b回收功：回收功：6b 66(1)bbbb 總損失功：總損失功：（2）軸封漏汽）軸封漏汽f2 總損失功總損失功2f22222111222111()()() ()()()fffnffnffnfnhhhhhhhhhhhh22111()()ffnhhhh回收功：回收功：總損失功：總損失功：損失功：損失功：22()

48、ffnhh損失功：損失功：b回收功：回收功：6b 66(1)bbbb 總損失功：總損失功：（3）軸封漏汽）軸封漏汽f1 總損失功總損失功1f11111555111555()()() ()()()fffnffnffnfnhhhhhhhhhhhh11555()()ffnhhhh回收功：回收功：總損失功：總損失功：損失功：損失功：11()ffnhh（5）新蒸汽的凈等效熱降）新蒸汽的凈等效熱降（4）熱系統(tǒng)輔助成分作功損失總和）熱系統(tǒng)輔助成分作功損失總和21bff MHH（6）裝置效率）裝置效率iHQ 其高壓缸的排汽，其高壓缸的排汽，在流經(jīng)再熱器在流經(jīng)再熱器 其高壓缸的排汽，其高壓缸的排汽，在流經(jīng)再熱器

49、在流經(jīng)再熱器圖圖4.1 4.1 再熱機組系統(tǒng)示意圖再熱機組系統(tǒng)示意圖幾個概念幾個概念冷段冷段熱段熱段 1. 循環(huán)吸熱量變化，與等效熱降保持熱量不變相矛盾。循環(huán)吸熱量變化，與等效熱降保持熱量不變相矛盾。1、繼續(xù)保持循環(huán)吸熱量、繼續(xù)保持循環(huán)吸熱量Q不變，即定熱量等效熱降；不變，即定熱量等效熱降；2、順其自然，恢復循環(huán)吸熱的真實性，使它隨系統(tǒng)的變動、順其自然，恢復循環(huán)吸熱的真實性，使它隨系統(tǒng)的變動 而變，即再熱機組的變熱量等效熱降。而變，即再熱機組的變熱量等效熱降。2. 作功變化，作功變化， 排擠抽汽的作功不僅包含加入熱量排擠抽汽的作功不僅包含加入熱量 qj 本身在汽本身在汽 輪機中的繼續(xù)作功，而且

50、還包含再熱器增加吸熱的作功。輪機中的繼續(xù)作功，而且還包含再熱器增加吸熱的作功。 概念比較抽象，不易理解；概念比較抽象，不易理解； 計算裝置效率需采用常規(guī)方法，計算工作量大；計算裝置效率需采用常規(guī)方法，計算工作量大； 存在局限性：無法確定外置式蒸汽冷卻器系統(tǒng)的等效熱降。存在局限性：無法確定外置式蒸汽冷卻器系統(tǒng)的等效熱降。 概念上更直觀、清晰、易于理解和掌握；概念上更直觀、清晰、易于理解和掌握； 計算上更為簡捷；計算上更為簡捷； 應用更廣泛。應用更廣泛。變熱量等效熱降，就是讓循環(huán)吸熱量隨系統(tǒng)的改變而變動。變熱量等效熱降，就是讓循環(huán)吸熱量隨系統(tǒng)的改變而變動。 根據(jù)等效熱降的定義，再熱冷段及其以上產(chǎn)生

51、根據(jù)等效熱降的定義，再熱冷段及其以上產(chǎn)生1kg排擠抽排擠抽汽該蒸汽返回汽輪機的實際作功為：汽該蒸汽返回汽輪機的實際作功為：101jjjnrrrHhhA 變熱量抽汽效率就是變熱量抽汽等效熱降與排擠變熱量抽汽效率就是變熱量抽汽等效熱降與排擠1kg抽汽抽汽加熱器所需熱量之比：加熱器所需熱量之比：00jjjHq式中：式中： 1kg再熱蒸汽在再熱器中的吸熱量再熱蒸汽在再熱器中的吸熱量新蒸汽等效熱降為：新蒸汽等效熱降為： 001znrrrHhh 裝置效率為：裝置效率為：iHQ式中：式中： 0zrgsQht 表示新蒸汽的吸熱量表示新蒸汽的吸熱量 11jrzr jr crq圖圖5.2 5.2 再熱機組熱力系統(tǒng)

52、再熱機組熱力系統(tǒng) 再熱冷段以上再熱冷段以上(不包括冷不包括冷段段)排擠排擠1kg抽汽流經(jīng)再熱器抽汽流經(jīng)再熱器份額的通式為：份額的通式為：11jrzrjr crQq 任意能級任意能級j排擠排擠1kg蒸蒸汽引起的再熱器吸熱量的汽引起的再熱器吸熱量的變化：變化： h0hzLhZRhnc+2 c+1 c c-1 變熱量的經(jīng)濟性分析中，除考慮變熱量新蒸汽變熱量的經(jīng)濟性分析中，除考慮變熱量新蒸汽外，還要考慮外，還要考慮。即：。即：HHH QQQ iHQ 當作功增加時，當作功增加時， 為正值，反之為負值；為正值，反之為負值；當循環(huán)吸熱量增加時，當循環(huán)吸熱量增加時， 為正值，反之為負值。為正值，反之為負值。

53、HQ經(jīng)濟性的相對變化：經(jīng)濟性的相對變化： 100 100 100iiiiiHHHQQQHHHQ 100 100 100iiiiiHHHQQQHQQ 或 循環(huán)吸熱量變化，它包括再熱器吸熱量的變化和鍋爐循環(huán)吸熱量變化，它包括再熱器吸熱量的變化和鍋爐蒸發(fā)吸熱量變化兩部分。即：蒸發(fā)吸熱量變化兩部分。即： gszrQQQ zrjzrjQQ 再熱器吸熱量變化借助于任意能級再熱器吸熱量變化借助于任意能級j排擠排擠1kg抽汽在再熱器抽汽在再熱器引起的熱量變化確定引起的熱量變化確定式中：式中： 鍋爐蒸發(fā)吸熱量變化鍋爐蒸發(fā)吸熱量變化 再熱器吸熱量變化再熱器吸熱量變化 gsQzrQ式中：式中： 熱力系統(tǒng)變動時，能級

54、熱力系統(tǒng)變動時，能級j的抽汽份額變化量的抽汽份額變化量j其它經(jīng)濟指標的計算：其它經(jīng)濟指標的計算：熱耗率的變化：熱耗率的變化：00iqq 00idd bbibb ( )( )b nb niBB 煤耗率的變化：煤耗率的變化：汽耗率的變化：汽耗率的變化：年煤耗量的變化：年煤耗量的變化：通常包括：通常包括： 回熱系統(tǒng)、補水系統(tǒng)、排污及其利用系統(tǒng)、軸封滲漏回熱系統(tǒng)、補水系統(tǒng)、排污及其利用系統(tǒng)、軸封滲漏及其利用系統(tǒng)、自動軸封和抽氣器系統(tǒng)、廠用蒸汽系統(tǒng)、及其利用系統(tǒng)、自動軸封和抽氣器系統(tǒng)、廠用蒸汽系統(tǒng)、減溫減壓系統(tǒng)、噴水減溫系統(tǒng)、蒸發(fā)器系統(tǒng)、除氧器的聯(lián)減溫減壓系統(tǒng)、噴水減溫系統(tǒng)、蒸發(fā)器系統(tǒng)、除氧器的聯(lián)接系統(tǒng)

55、。接系統(tǒng)。組成日趨復雜，成分日益增多。組成日趨復雜，成分日益增多。 合理組成系統(tǒng)；合理組成系統(tǒng)； 指導運行；指導運行； 優(yōu)化系統(tǒng)。優(yōu)化系統(tǒng)。認識各成分對熱經(jīng)濟性的影響規(guī)律和熱力學實質；認識各成分對熱經(jīng)濟性的影響規(guī)律和熱力學實質；分析其影響因素；分析其影響因素；確定其數(shù)量大小。確定其數(shù)量大小。門桿漏氣、軸封漏氣。門桿漏氣、軸封漏氣。 軸封滲漏及利用系統(tǒng)，既有工質又有熱量出入系統(tǒng)，它軸封滲漏及利用系統(tǒng)，既有工質又有熱量出入系統(tǒng)，它屬于帶工質熱量出入系統(tǒng)。屬于帶工質熱量出入系統(tǒng)。從能量利用或能量平衡角度進行定量分析。從能量利用或能量平衡角度進行定量分析。 根據(jù)軸封滲漏系統(tǒng)的特點，其作功損失可按等根據(jù)

56、軸封滲漏系統(tǒng)的特點，其作功損失可按等效熱降應用法則計算。效熱降應用法則計算。圖圖7.2 7.2 軸封滲漏系統(tǒng)軸封滲漏系統(tǒng) 如右圖如右圖7.2所示：有軸封蒸所示：有軸封蒸汽汽f 從高壓軸封滲漏出系統(tǒng)，從高壓軸封滲漏出系統(tǒng)，并將其回收利用于加熱器并將其回收利用于加熱器Noj中，中，分析該軸封滲漏及利用對裝置分析該軸封滲漏及利用對裝置經(jīng)濟性的影響。經(jīng)濟性的影響。/)(kgkJhhfnff/)()(kgkJhhhhHnjjjfff 分析分析 ：圖圖7.2 7.2 軸封滲漏系統(tǒng)軸封滲漏系統(tǒng)因滲漏而損失的功因滲漏而損失的功因利用于因利用于Noj而回收而回收的功的功屬于帶工質的熱量進系統(tǒng)屬于帶工質的熱量進系

57、統(tǒng)純熱量純熱量帶工質熱量帶工質熱量能量回收率能量回收率%100ffH用于評價軸封回收利用系統(tǒng)的優(yōu)劣。用于評價軸封回收利用系統(tǒng)的優(yōu)劣。 軸封滲漏及利用系統(tǒng)的真實軸封滲漏及利用系統(tǒng)的真實 作功損失。作功損失。該系統(tǒng)對裝置熱經(jīng)濟性的影響該系統(tǒng)對裝置熱經(jīng)濟性的影響/kgkJHHff%100HHi 此指標為改進設計和加強運行維護與管理提供了很好的此指標為改進設計和加強運行維護與管理提供了很好的理論參考方法。理論參考方法。圖圖7.2 7.2 軸封滲漏系統(tǒng)軸封滲漏系統(tǒng)抽氣器實物圖抽氣器實物圖1 1、特點：屬于帶工質的、特點：屬于帶工質的內部熱量出入系統(tǒng)。內部熱量出入系統(tǒng)。2 2、分析方法：等效熱降、分析方法

58、：等效熱降應用原則。應用原則。3 3、對不同汽源的抽氣器、對不同汽源的抽氣器系統(tǒng)分析。系統(tǒng)分析。（1 1）新蒸汽作為汽源，如圖）新蒸汽作為汽源，如圖7.37.3所示：所示：圖圖7.3 7.3 新蒸汽作汽源的抽氣器系統(tǒng)新蒸汽作汽源的抽氣器系統(tǒng) 抽氣器用汽：帶工質抽氣器用汽：帶工質熱量出系統(tǒng)；損失作功為：熱量出系統(tǒng)；損失作功為： 抽氣器排汽利用：純抽氣器排汽利用：純熱量進系統(tǒng)；回收功為：熱量進系統(tǒng)；回收功為：故抽氣器系統(tǒng)真實作功損失為：故抽氣器系統(tǒng)真實作功損失為：01()()/ccncchhhtkJ kg 0()cnhh1()cccht圖圖7.3 7.3 新蒸汽作汽源的抽氣器系統(tǒng)新蒸汽作汽源的抽氣

59、器系統(tǒng) （2 2）除氧器汽平衡管蒸汽除氧器汽平衡管蒸汽作為汽源，如圖作為汽源，如圖7.47.4所示：所示： 將抽氣器耗汽將抽氣器耗汽c視為一個單獨的閉合回路。視為一個單獨的閉合回路。a)a)損失功分析：損失功分析：圖圖7.4 7.4 用除氧器汽源的抽氣器系統(tǒng)用除氧器汽源的抽氣器系統(tǒng) c份額蒸汽經(jīng)抽氣加熱器份額蒸汽經(jīng)抽氣加熱器后變?yōu)榈荣|量的凝結水沿各低后變?yōu)榈荣|量的凝結水沿各低加加熱后，進入除氧器，繼續(xù)加加熱后，進入除氧器，繼續(xù)吸熱變?yōu)轱柡驼羝Ｎ鼰嶙優(yōu)轱柡驼羝?c份額凝結水在各低加內份額凝結水在各低加內多吸熱多吸熱 ，少作功：，少作功：11mrr11mrrr c份額凝結水在除氧器內多吸熱份額

60、凝結水在除氧器內多吸熱 ，少作功：，少作功： 1()cmmht 1()cmmmht 因此損失因此損失功為：功為：111()mccmmmrrrht 圖圖7.4 7.4 用除氧器汽源的抽氣器系統(tǒng)用除氧器汽源的抽氣器系統(tǒng)1()ccccHht1111 ()()/ccmcmmmrrccrHHhthtkJ kg b)b)回收功分析：回收功分析： 抽氣器排汽的余熱以抽氣器排汽的余熱以純熱量形式被用來加熱凝純熱量形式被用來加熱凝結水，故回收功為：結水，故回收功為：c)c)抽氣器系統(tǒng)真實損失功為：抽氣器系統(tǒng)真實損失功為：圖圖7.4 7.4 用除氧器汽源的抽氣器系統(tǒng)用除氧器汽源的抽氣器系統(tǒng)立式除氧器立式除氧器臥式