bAAA連體結(jié)構(gòu)設(shè)計肖從真ppt課件

1、第一節(jié)第一節(jié) 概述概述第二節(jié)第二節(jié) 連體構(gòu)造的特點及分類連體構(gòu)造的特點及分類第三節(jié)第三節(jié) 強銜接連體構(gòu)造設(shè)計方法及工程實例強銜接連體構(gòu)造設(shè)計方法及工程實例第四節(jié)第四節(jié) 弱銜接連體高層建筑構(gòu)造弱銜接連體高層建筑構(gòu)造高層建筑連體構(gòu)造是近十幾年來開展起來高層建筑連體構(gòu)造是近十幾年來開展起來的一種新型構(gòu)外型式。一方面經(jīng)過設(shè)置連的一種新型構(gòu)外型式。一方面經(jīng)過設(shè)置連體將不同建筑物之間連在一同，方便兩者體將不同建筑物之間連在一同，方便兩者之間聯(lián)絡(luò)；另一方面由于連體構(gòu)造獨特的之間聯(lián)絡(luò)；另一方面由于連體構(gòu)造獨特的外型，帶來劇烈的視覺效果，可以使建筑外型，帶來劇烈的視覺效果，可以使建筑更具特征。更具特征。l巴黎新

2、凱旋門， 1989年建成 l新凱旋門系在約100m100m100m的正方體內(nèi)切出60m60m60m的大洞構(gòu)成。l建筑構(gòu)造對稱均勻，兩側(cè)塔體構(gòu)造進深各約20m，頂部連體凈跨度約60m，高約20m，由雙重井式通高巨型空腹桁架構(gòu)成，空腹桁架弦桿采用預應力混凝土箱形大梁。l整個建筑構(gòu)成一個空間整體受力構(gòu)造。l馬來西亞吉雙塔 l馬來西亞吉隆坡城市中心主樓，對稱雙塔，95層，425m高，在兩塔樓中間位置設(shè)置了連廊，為世界上高度最高的連體廊構(gòu)造。 l上海證券大廈 l建于上海浦東的上海證券大廈是國內(nèi)較早建立的連體構(gòu)造，地面以上30層，高120m，立面從10層至18層為一跨度達63m的連體。l兩側(cè)塔樓為框筒體系

3、，內(nèi)筒為現(xiàn)澆混凝土構(gòu)造，外筒為鋼框架。l連體部分構(gòu)造為兩榀支承在內(nèi)筒上的鋼框架。l 深圳大學科技樓 l深圳大學科技樓圖9.1.5東西翼711層立面開洞、南北翼1113層立面開洞。其中東西翼洞寬29.5m、南北翼洞寬34m，為該工程關(guān)鍵部位。該工程設(shè)計采用型鋼混凝土多層空腹桁架整體構(gòu)造實現(xiàn)洞口跨越構(gòu)成整體連體構(gòu)造。 l北京UHN國際村 l采用雙塔連體構(gòu)造，見圖9.1.6。雙塔均為28層的鋼筋混凝土剪力墻構(gòu)造，高80.3m。自63.1m至80.3m兩塔經(jīng)過銜接體構(gòu)造銜接。銜接體跨度31.2m，采用鋼構(gòu)造，共4層。最下面一層為5.7m高鋼桁架。 l由以上可見，連體構(gòu)造的特點就是將兩幢或幾幢建筑連在一

4、同，由塔樓及銜接體組成。l塔樓的構(gòu)造方式同普通單幢高層建筑，可為框架構(gòu)造、框剪構(gòu)造、剪力墻構(gòu)造、框剪構(gòu)造等。l銜接體可以是一層、幾層，也可以是十幾層甚至更多，可以是鋼構(gòu)造、型鋼混凝土構(gòu)造、普通鋼筋混凝土構(gòu)造、預應力混凝土構(gòu)造，方式靈敏多樣；l可以與塔樓構(gòu)造資料一樣，也可以不同，視工程的詳細情況決議。l銜接體構(gòu)造的剛度及位置對整體構(gòu)造受力將有較大影響。l一、連體構(gòu)造的特點一、連體構(gòu)造的特點l連體構(gòu)造的受力比普通單體構(gòu)造或多塔樓構(gòu)連體構(gòu)造的受力比普通單體構(gòu)造或多塔樓構(gòu)造更復雜。造更復雜。l應關(guān)注以下幾個方面的問題：應關(guān)注以下幾個方面的問題：l改動效應需引起注重改動效應需引起注重l銜接體部分受力復雜

5、銜接體部分受力復雜l注重銜接體兩端構(gòu)造銜接方式注重銜接體兩端構(gòu)造銜接方式l(一)、改動效應需引起注重l較之其它體型構(gòu)造，連體構(gòu)造改動振動變形較大，改動效應較明顯，應引起注重。l當風或地震作用時，構(gòu)造除產(chǎn)生平動變形外，還將會產(chǎn)生改動變形，改動效應隨兩塔樓不對稱性的添加而加劇。l即使對于對稱雙塔連體構(gòu)造，由于銜接體樓板變形，兩塔樓除有同向的平動外，還很有能夠產(chǎn)生兩塔樓的相向運動。l實踐工程中，由于地震在不同塔樓之間的振動差別是存在的，兩塔樓的相向運動的振動形狀極有能夠發(fā)生呼應，此時連體部分構(gòu)造受力很不利。l二、銜接體部分受力復雜l銜接體部分是連體構(gòu)造的關(guān)鍵部位，其受力較復雜。銜接體部分一方面要協(xié)調(diào)

6、兩側(cè)構(gòu)造的變形，在程度荷載作用下接受較大的內(nèi)力；另一方面當本身跨度較大時，除豎向荷載作用外，豎向地震作用影響也較明顯。l三、注重銜接體兩端構(gòu)造銜接方式l銜接體構(gòu)造與兩側(cè)塔樓的支座銜接是連體構(gòu)造的另一關(guān)鍵問題，如處置不當構(gòu)造平安將難以保證。銜接處置方式普通根據(jù)建筑方案與布置來確定，可以有剛性銜接、鉸接、滑動銜接等，每種銜接方式的處置方式不同，但均應進展詳細分析與設(shè)計。l二、連體構(gòu)造的分類二、連體構(gòu)造的分類l根據(jù)銜接體構(gòu)造與塔樓的銜接方式，可將連體構(gòu)根據(jù)銜接體構(gòu)造與塔樓的銜接方式，可將連體構(gòu)造大致分為兩類造大致分為兩類l強銜接方式強銜接方式 弱銜接方式。弱銜接方式。 l一強銜接方式l當銜接體構(gòu)造包

7、含多層樓蓋，且銜接體構(gòu)造剛度足夠，能將主體構(gòu)造銜接為整體協(xié)調(diào)受力、變形時，可做成強銜接構(gòu)造，兩端剛接、兩端鉸接的連體構(gòu)造屬于強銜接構(gòu)造。強銜接構(gòu)造設(shè)計時就要做到真正使其連為整體，完全協(xié)調(diào)受力。l一強銜接方式l當銜接體與兩端塔樓剛接或鉸接時，銜接體可與塔樓構(gòu)造整體協(xié)調(diào)，共同受力。此時銜接體除接受重力荷載外，更主要的是要協(xié)調(diào)銜接體兩端的變形及振動所產(chǎn)生的作用效應。普通情況下，銜接體同塔樓的銜接處受力較大，構(gòu)造處置較復雜，選擇適宜的銜接體剛度、構(gòu)造方式及支座處的構(gòu)造處置非常重要。l二弱銜接方式l假設(shè)銜接體構(gòu)造較弱如為連廊構(gòu)造，無法協(xié)調(diào)銜接體兩側(cè)的構(gòu)造共同任務(wù)，此時可做成弱銜接，即銜接體一端與構(gòu)造鉸接

8、，一端做成滑動支座，或兩端做成滑動支座，此時應重點思索滑動支座的作法，限復位安裝的構(gòu)造，并應提供滑動支座的估計滑移量。l二弱銜接方式l當銜接體低位跨度小時，可采用一端鉸接，另一端滑動銜接，或可采用兩端滑動銜接，此時兩塔樓構(gòu)造獨立任務(wù)，銜接體受力較小。兩端滑動銜接的銜接體在地震作用下，當兩塔樓相對振動較大時，要留意防止銜接體滑落及銜接體同塔樓發(fā)生碰撞對主體構(gòu)造呵斥破壞。實踐工程中可采用橡膠墊或聚四氟乙烯板支承，塔樓與銜接體之間設(shè)置限位安裝。 l二弱銜接方式l當采用阻尼器作為限復位安裝時，也可歸為弱銜接方式。這種銜接方式可以較好的處置銜接體與塔樓的銜接，既能減輕銜接體及其支座受力，又能控制銜接體的

9、振動在允許的范圍內(nèi)，但仍要進展詳細的整體構(gòu)造分析計算，橡膠墊支座等支承及阻尼器的選擇要根據(jù)計算分析確定。l對強銜接連體構(gòu)造，設(shè)計的關(guān)鍵問題是保證銜接體與塔樓可靠銜接，共同受力。任務(wù)應重點圍繞如何保證銜接體與塔樓整體共同任務(wù)及該特殊體型構(gòu)造的計算分析設(shè)計方面開展。l一、強銜接連體構(gòu)造計算分析一、強銜接連體構(gòu)造計算分析l一計算原那么一計算原那么l1、根據(jù)現(xiàn)行、根據(jù)現(xiàn)行第第5.1.13條規(guī)定，對復雜體型高層建筑條規(guī)定，對復雜體型高層建筑的計算分析，應符合以下要求：的計算分析，應符合以下要求：l1)應采用至少兩個不同力學模型的三維空間分析軟件進展應采用至少兩個不同力學模型的三維空間分析軟件進展整體內(nèi)力

10、位移計算；整體內(nèi)力位移計算；l2)抗震計算時，應思索平扭耦連計算構(gòu)造的改動效應，振抗震計算時，應思索平扭耦連計算構(gòu)造的改動效應，振型數(shù)不應小于型數(shù)不應小于15。多塔樓構(gòu)造的振型數(shù)不應小于塔樓數(shù)的。多塔樓構(gòu)造的振型數(shù)不應小于塔樓數(shù)的9倍，且計算振型數(shù)應使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的倍，且計算振型數(shù)應使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%；l3)應采用彈性時程分析法進展補充計算；l4)宜采用彈塑性靜力或動力分析方法驗算薄弱層彈塑性變形。l2、分析計算時，應重點偏重以下幾個方面：l1在風荷載作用下，要留意各塔樓之間的狹縫效應對構(gòu)造帶來的影響；l2程度地震作用計算時，要思索偶爾偏心的影響，并宜進展雙向地震作

11、用驗算，重點關(guān)注構(gòu)造因特有的體型帶來的改動效應；l3對8度抗震設(shè)防地域的銜接體構(gòu)造，應思索豎向地震作用；l4銜接體部分的振動往往較明顯，溫馨度驗算應引起關(guān)注。l二、地震作用下的分析計算二、地震作用下的分析計算l1、程度地震作用計算、程度地震作用計算l振型分解反響譜方法計算外，還應補充進展彈性振型分解反響譜方法計算外，還應補充進展彈性時程分析計算。時程分析計算。l應采用思索平扭耦連方法計算構(gòu)造的改動效應，應采用思索平扭耦連方法計算構(gòu)造的改動效應，且要思索偶爾偏心的影響，振型數(shù)至少應按多塔且要思索偶爾偏心的影響，振型數(shù)至少應按多塔樓構(gòu)造的振型數(shù)量選取，以使振型參與質(zhì)量不小樓構(gòu)造的振型數(shù)量選取，以使

12、振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的于總質(zhì)量的90%。l二、地震作用下的分析計算二、地震作用下的分析計算l1、程度地震作用計算、程度地震作用計算l由于連體部分包括銜接體及塔樓剛度較大，由于連體部分包括銜接體及塔樓剛度較大，連體部分的樓層抗側(cè)剛度相對于下部兩個塔樓剛連體部分的樓層抗側(cè)剛度相對于下部兩個塔樓剛度之和仍能夠較大度之和仍能夠較大l銜接體下部樓層閱歷算如為薄弱層，應對地震作銜接體下部樓層閱歷算如為薄弱層，應對地震作用剪力乘以用剪力乘以1.15放大系數(shù)。放大系數(shù)。 l二、地震作用下的分析計算二、地震作用下的分析計算l2、豎向地震作用計算、豎向地震作用計算l近幾年，日本阪神地震及近幾年，日本阪神地震及

13、2019年臺灣年臺灣“921集集集集地震記錄均闡明，豎向地震作用分量較明顯，不地震記錄均闡明，豎向地震作用分量較明顯，不容忽視，而且豎向地震作用能夠是引起某些震害容忽視，而且豎向地震作用能夠是引起某些震害的關(guān)鍵要素，因此關(guān)于構(gòu)造的豎向地震作用，近的關(guān)鍵要素，因此關(guān)于構(gòu)造的豎向地震作用，近年來引起了設(shè)計人員的關(guān)注。年來引起了設(shè)計人員的關(guān)注。l2、豎向地震作用計算、豎向地震作用計算l高層建筑構(gòu)造中的長懸臂構(gòu)造、大跨度構(gòu)造、高層建筑構(gòu)造中的長懸臂構(gòu)造、大跨度構(gòu)造、連體構(gòu)造等對豎向地震作用比較敏感的部分，連體構(gòu)造等對豎向地震作用比較敏感的部分，應思索豎向地震作用。應思索豎向地震作用。l2、豎向地震作用

14、計算、豎向地震作用計算l國內(nèi)現(xiàn)行規(guī)范對豎向地震作用給出了計算方法，國內(nèi)現(xiàn)行規(guī)范對豎向地震作用給出了計算方法，及及對對9度時的高層建筑的豎向地度時的高層建筑的豎向地震作用規(guī)范值計算給出了計算方法；震作用規(guī)范值計算給出了計算方法；l對對8度、度、9度時的大跨度和長懸臂構(gòu)造，豎向地震度時的大跨度和長懸臂構(gòu)造，豎向地震作用的規(guī)范值可取該構(gòu)造、構(gòu)件重力荷載代表值作用的規(guī)范值可取該構(gòu)造、構(gòu)件重力荷載代表值的的10和和20。 l2、豎向地震作用計算、豎向地震作用計算l第第10.5.2條規(guī)定，條規(guī)定，8度抗震設(shè)計時，連體構(gòu)度抗震設(shè)計時，連體構(gòu)造的銜接體應思索豎向地震的影響，并在條文闡造的銜接體應思索豎向地震的

15、影響，并在條文闡明中給出了近似思索方法：豎向地震作用規(guī)范值明中給出了近似思索方法：豎向地震作用規(guī)范值可取銜接體部分重力荷載代表值的可取銜接體部分重力荷載代表值的10%，上述規(guī)，上述規(guī)定闡明定闡明對銜接體構(gòu)造豎向地震反響已給予對銜接體構(gòu)造豎向地震反響已給予了關(guān)注，由以上取值可知，該值參照了了關(guān)注，由以上取值可知，該值參照了8度時的大度時的大跨度和長懸臂構(gòu)造的計算方法?？缍群烷L懸臂構(gòu)造的計算方法。 l2、豎向地震作用計算、豎向地震作用計算l隨著實踐工程中銜接體構(gòu)造運用的添加，銜接體隨著實踐工程中銜接體構(gòu)造運用的添加，銜接體的位置也越來越高。當位置較高時，銜接體兩端的位置也越來越高。當位置較高時，銜

16、接體兩端的支座兩側(cè)塔樓上部本身豎向地震加速度反的支座兩側(cè)塔樓上部本身豎向地震加速度反響已比地面的豎向地震加速度加大，因此銜接體響已比地面的豎向地震加速度加大，因此銜接體的豎向地震反響與普通的大跨構(gòu)造有所不同。的豎向地震反響與普通的大跨構(gòu)造有所不同。l此外，實踐工程中銜接體構(gòu)造因其本身的重要性，此外，實踐工程中銜接體構(gòu)造因其本身的重要性，有時需求按中震彈性進展設(shè)計并補充思索豎向地有時需求按中震彈性進展設(shè)計并補充思索豎向地震作用為主的組合，豎向地震作用更為關(guān)鍵，因震作用為主的組合，豎向地震作用更為關(guān)鍵，因此其取值更需慎重。此其取值更需慎重。l2、豎向地震作用計算、豎向地震作用計算l針對一幢建于針對

17、一幢建于8度區(qū)的高位連體構(gòu)造度區(qū)的高位連體構(gòu)造 位于位于60m80m，連體跨度，連體跨度31.2m為調(diào)查其銜接體部位為調(diào)查其銜接體部位的豎向地震作用效應，運用的豎向地震作用效應，運用ETABS程序，采用豎程序，采用豎向反響譜方法及彈性時程分析方法分別對連體構(gòu)向反響譜方法及彈性時程分析方法分別對連體構(gòu)造的豎向地震作用進展了分析計算。分析闡明，造的豎向地震作用進展了分析計算。分析闡明，銜接體部位構(gòu)件豎向地震作用規(guī)范值宜取重力荷銜接體部位構(gòu)件豎向地震作用規(guī)范值宜取重力荷載代表值的載代表值的15%-20%為宜。為宜。 l2、豎向地震作用計算、豎向地震作用計算l建議地震作用組合應思索豎向地震作用為主建議

18、地震作用組合應思索豎向地震作用為主的組合項，按的組合項，按第第5.6.4條執(zhí)行的表條執(zhí)行的表5.6.4建議思索添加豎向地震作用分項系數(shù)為建議思索添加豎向地震作用分項系數(shù)為1.3，程度地震作用分項系數(shù)為程度地震作用分項系數(shù)為0.5的組合。的組合。 l三、風荷載作用下的分析計算三、風荷載作用下的分析計算l當多棟密集的高層建筑相互間距較近時，宜當多棟密集的高層建筑相互間距較近時，宜思索風力相互關(guān)擾的群體效應。普通可將單思索風力相互關(guān)擾的群體效應。普通可將單棟建筑的體形系數(shù)乘以相互關(guān)擾增大系數(shù)。棟建筑的體形系數(shù)乘以相互關(guān)擾增大系數(shù)。該系數(shù)可參考類似條件的實驗資料確定；必該系數(shù)可參考類似條件的實驗資料確

19、定；必要時宜經(jīng)過風洞實驗確定。要時宜經(jīng)過風洞實驗確定。l三、風荷載作用下的分析計算三、風荷載作用下的分析計算l關(guān)于臨近建筑相互關(guān)擾問題，曾有學者進展專門關(guān)于臨近建筑相互關(guān)擾問題，曾有學者進展專門研討，并指出，假設(shè)臨近的建筑為比計算分析的研討，并指出，假設(shè)臨近的建筑為比計算分析的建筑物矮得多的建筑，那么即使靠得很近受影響建筑物矮得多的建筑，那么即使靠得很近受影響的只是所分析建筑的下部，對整個構(gòu)造分析不致的只是所分析建筑的下部，對整個構(gòu)造分析不致產(chǎn)生很大的影響；但是假設(shè)臨近建筑與所分析的產(chǎn)生很大的影響；但是假設(shè)臨近建筑與所分析的建筑接近同一高度，應思索建筑物對風載體型系建筑接近同一高度，應思索建筑

20、物對風載體型系數(shù)的影響。數(shù)的影響。l三、風荷載作用下的分析計算三、風荷載作用下的分析計算l連體構(gòu)造的兩塔樓間距普通都很近，高度普連體構(gòu)造的兩塔樓間距普通都很近，高度普通也相當，應思索建筑物相互之間的影響。通也相當，應思索建筑物相互之間的影響。 l除去相互關(guān)擾增大系數(shù)外，對連體構(gòu)造，連除去相互關(guān)擾增大系數(shù)外，對連體構(gòu)造，連體部位構(gòu)造的風荷載分布也比較復雜，如有體部位構(gòu)造的風荷載分布也比較復雜，如有條件，該部位附近的體型系數(shù)宜經(jīng)過風洞實條件，該部位附近的體型系數(shù)宜經(jīng)過風洞實驗確定。驗確定。二、強銜接連體高層建筑構(gòu)造設(shè)計原那么二、強銜接連體高層建筑構(gòu)造設(shè)計原那么一連體構(gòu)造的布置及設(shè)計原那么一連體構(gòu)造

21、的布置及設(shè)計原那么連體高層建筑構(gòu)造的各獨立部分宜有一樣或相近的連體高層建筑構(gòu)造的各獨立部分宜有一樣或相近的體型、平面和剛度，體型、平面和剛度，7度、度、8度抗震設(shè)計時，層數(shù)度抗震設(shè)計時，層數(shù)和剛度相差懸殊的建筑不宜采用強銜接的連體構(gòu)和剛度相差懸殊的建筑不宜采用強銜接的連體構(gòu)造。造。銜接體構(gòu)造本身分量應盡量減輕，因此應優(yōu)先采用銜接體構(gòu)造本身分量應盡量減輕，因此應優(yōu)先采用鋼構(gòu)造，也可采用型鋼混凝土構(gòu)造等。當銜接體鋼構(gòu)造，也可采用型鋼混凝土構(gòu)造等。當銜接體包含多個樓層時，最下面一層宜采用桁架構(gòu)造方包含多個樓層時，最下面一層宜采用桁架構(gòu)造方式。式。l銜接體宜按中震彈性進展設(shè)計，銜接體構(gòu)造銜接體宜按中震

22、彈性進展設(shè)計，銜接體構(gòu)造支座宜按中震不屈服設(shè)計。支座宜按中震不屈服設(shè)計。l中震彈性的含義如下：地震作用下的內(nèi)力按中震彈性的含義如下：地震作用下的內(nèi)力按中震進展計算，地震作用效應的組合及各分中震進展計算，地震作用效應的組合及各分項系數(shù)均按項系數(shù)均按第第5.6節(jié)進展，但可不進節(jié)進展，但可不進展設(shè)計內(nèi)力調(diào)整放大，構(gòu)件的承載力計算時展設(shè)計內(nèi)力調(diào)整放大，構(gòu)件的承載力計算時資料的強度取設(shè)計值；資料的強度取設(shè)計值；l中震不屈服的含義如下：地震作用下的內(nèi)力中震不屈服的含義如下：地震作用下的內(nèi)力按中震進展計算，地震作用效應的組合均按按中震進展計算，地震作用效應的組合均按第第5.6節(jié)進展，但分項系數(shù)均取不大節(jié)進展

23、，但分項系數(shù)均取不大于于1.0，不進展設(shè)計內(nèi)力調(diào)整放大，構(gòu)件的，不進展設(shè)計內(nèi)力調(diào)整放大，構(gòu)件的承載力計算時資料的強度取規(guī)范值。承載力計算時資料的強度取規(guī)范值。l對鋼筋混凝土構(gòu)造，抗震設(shè)計時，銜接體及對鋼筋混凝土構(gòu)造，抗震設(shè)計時，銜接體及與銜接體相鄰的構(gòu)造構(gòu)件的抗震等級應提高與銜接體相鄰的構(gòu)造構(gòu)件的抗震等級應提高一級采用，一級提高至特一級，假設(shè)原抗震一級采用，一級提高至特一級，假設(shè)原抗震等級為特一級那么不再提高。等級為特一級那么不再提高。l銜接體兩端與主體構(gòu)造剛接的構(gòu)造，應特別銜接體兩端與主體構(gòu)造剛接的構(gòu)造，應特別留意加強銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的銜接構(gòu)造，留意加強銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的銜接構(gòu)造，這

24、包括兩方面的銜接：一方面指銜接體構(gòu)造這包括兩方面的銜接：一方面指銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的程度銜接；另一方面指銜接體與主體構(gòu)造的程度銜接；另一方面指銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的豎向銜接，尤其是支座部構(gòu)造與主體構(gòu)造的豎向銜接，尤其是支座部位的銜接構(gòu)造。位的銜接構(gòu)造。l對于銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的程度銜接，必對于銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的程度銜接，必要時銜接體構(gòu)造可延伸至主體構(gòu)造內(nèi)筒并與要時銜接體構(gòu)造可延伸至主體構(gòu)造內(nèi)筒并與內(nèi)筒可靠銜接；如無法伸至內(nèi)筒，也可在主內(nèi)筒可靠銜接；如無法伸至內(nèi)筒，也可在主體構(gòu)造內(nèi)沿銜接體方向設(shè)置型鋼混凝土梁與體構(gòu)造內(nèi)沿銜接體方向設(shè)置型鋼混凝土梁與主體構(gòu)造可靠錨固。銜接體構(gòu)造的樓板應與主

25、體構(gòu)造可靠錨固。銜接體構(gòu)造的樓板應與主體構(gòu)造的樓板可靠銜接并加強配筋構(gòu)造。主體構(gòu)造的樓板可靠銜接并加強配筋構(gòu)造。 l銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的豎向銜接，尤其是銜接體構(gòu)造與主體構(gòu)造的豎向銜接，尤其是支座部位的銜接構(gòu)造也應重點加強，當與銜支座部位的銜接構(gòu)造也應重點加強，當與銜接體相連的主體構(gòu)造為鋼筋混凝土構(gòu)造時，接體相連的主體構(gòu)造為鋼筋混凝土構(gòu)造時，豎向構(gòu)件內(nèi)宜設(shè)置型鋼，型鋼宜可靠錨入下豎向構(gòu)件內(nèi)宜設(shè)置型鋼，型鋼宜可靠錨入下部主體構(gòu)造。部主體構(gòu)造。 l對銜接體兩端與主體構(gòu)造鉸接的構(gòu)造，應特對銜接體兩端與主體構(gòu)造鉸接的構(gòu)造，應特別注重鉸接支座的設(shè)計。如有能夠，建議支別注重鉸接支座的設(shè)計。如有能夠，建議支

26、座按大震不屈服進展設(shè)計，以保證構(gòu)造平安座按大震不屈服進展設(shè)計，以保證構(gòu)造平安 l二、溫馨度驗算二、溫馨度驗算l1、連體構(gòu)造的風振溫馨度驗算、連體構(gòu)造的風振溫馨度驗算l隨建筑物高度添加，構(gòu)造資料除隨建筑物高度添加，構(gòu)造資料除RC外，鋼構(gòu)造，外，鋼構(gòu)造，鋼鋼混凝土混合組合構(gòu)造運用日漸增多。建混凝土混合組合構(gòu)造運用日漸增多。建筑物除了要滿足傳統(tǒng)的筑物除了要滿足傳統(tǒng)的“強度要求、位移要求外，強度要求、位移要求外，溫馨度問題越來越引起人們注重。溫馨度問題越來越引起人們注重。l普通高層建筑的溫馨度驗算均指建筑物頂點最大普通高層建筑的溫馨度驗算均指建筑物頂點最大加速度沿順風向與橫風向兩個方向應滿足一定的加速

27、度沿順風向與橫風向兩個方向應滿足一定的限值，以此來保證居住者日常運用不致于產(chǎn)生不限值，以此來保證居住者日常運用不致于產(chǎn)生不溫馨的覺得。溫馨的覺得。l二、溫馨度驗算二、溫馨度驗算l2、大跨度銜接體構(gòu)造樓板振動溫馨度驗算、大跨度銜接體構(gòu)造樓板振動溫馨度驗算l對連體構(gòu)造，在銜接體部位，由于構(gòu)造跨度對連體構(gòu)造，在銜接體部位，由于構(gòu)造跨度較大，連體部位構(gòu)造樓層在日常運用中由于較大，連體部位構(gòu)造樓層在日常運用中由于人的走動引起的樓板振動問題需求思索。人的走動引起的樓板振動問題需求思索。l2 2、大跨度銜接體構(gòu)造樓板振動溫馨度驗算、大跨度銜接體構(gòu)造樓板振動溫馨度驗算l以往，正常運用極限形狀要求通常經(jīng)過控制以

28、往，正常運用極限形狀要求通常經(jīng)過控制: :l樓板的撓度樓板的撓度l板厚跨度比值板厚跨度比值l這一規(guī)定在以往采用常規(guī)資料、樓板剛度較這一規(guī)定在以往采用常規(guī)資料、樓板剛度較大、跨度較小情況下可以滿足正常運用要求。大、跨度較小情況下可以滿足正常運用要求。l近幾年，隨著各種新型、高強資料的采用，近幾年，隨著各種新型、高強資料的采用，樓板體系變得更輕柔，在滿足強度、變形要樓板體系變得更輕柔，在滿足強度、變形要求的情況下，大跨度樓板由于日常活動引起求的情況下，大跨度樓板由于日?；顒右鸬恼駝訂栴}日益凸現(xiàn)出來。的振動問題日益凸現(xiàn)出來。l北京新中關(guān)大廈北京新中關(guān)大廈l深圳大學科技樓深圳大學科技樓l深圳國際俱樂

29、部深圳國際俱樂部l北京北京UHN國際村國際村l北京新中關(guān)大廈位于中關(guān)村西區(qū)東南角，總建北京新中關(guān)大廈位于中關(guān)村西區(qū)東南角，總建筑面積筑面積117416m2117416m2。l地下四層，地上四層裙房，裙房頂上設(shè)有三棟地下四層，地上四層裙房，裙房頂上設(shè)有三棟高層建筑，采用周邊密柱型框架剪力墻構(gòu)造。高層建筑，采用周邊密柱型框架剪力墻構(gòu)造。l設(shè)計單位為北京市建筑設(shè)計研討院，建研院構(gòu)設(shè)計單位為北京市建筑設(shè)計研討院，建研院構(gòu)造所參與連體構(gòu)造方案設(shè)計與計算分析。造所參與連體構(gòu)造方案設(shè)計與計算分析。 l東邊東邊B樓為高樓為高73m78m的連體建筑，主體構(gòu)的連體建筑，主體構(gòu)造為鋼筋混凝土框架剪力墻構(gòu)造，為造為鋼

30、筋混凝土框架剪力墻構(gòu)造，為16層和層和17層。層。l兩個主樓經(jīng)過銜接體在兩個主樓經(jīng)過銜接體在617層樓面相連，銜層樓面相連，銜接體部分構(gòu)造采用鋼構(gòu)造。接體部分構(gòu)造采用鋼構(gòu)造。l抗震設(shè)防烈度為抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計根本加速度度，設(shè)計根本加速度0.20g，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為類場地類場地l銜接體兩側(cè)的主樓由于剪力墻筒體均偏銜接體兩側(cè)的主樓由于剪力墻筒體均偏心布置，地震作用下偏心改動效應明顯，心布置，地震作用下偏心改動效應明顯，l而經(jīng)過銜接體將兩側(cè)主樓構(gòu)造可靠銜接而經(jīng)過銜接體將兩側(cè)主樓構(gòu)造可靠銜接共同任務(wù)后，整體協(xié)調(diào)受力，構(gòu)造剛度共同任務(wù)后，整體協(xié)調(diào)受力

31、，構(gòu)造剛度分布將較為對稱，地震作用下構(gòu)造的改分布將較為對稱，地震作用下構(gòu)造的改動效應將大大減小，構(gòu)造抗震性能得到動效應將大大減小，構(gòu)造抗震性能得到提高。提高。l2 2 連體鋼構(gòu)造部分設(shè)計連體鋼構(gòu)造部分設(shè)計l自自5 5層頂樓面層頂樓面1616層頂樓面經(jīng)過連廊銜接。層頂樓面經(jīng)過連廊銜接。其中，第其中，第9 9層頂樓面層頂樓面41.85m41.85m和第和第1616層層頂屋面頂屋面68.975m68.975m銜接范圍擴展到銜接范圍擴展到1414軸軸至至1818軸范圍。銜接體部分西側(cè)布置鋼桁軸范圍。銜接體部分西側(cè)布置鋼桁架，每隔一層設(shè)置一榀，共六榀。架，每隔一層設(shè)置一榀，共六榀。l9 9層和層和161

32、6層頂樓面構(gòu)造布置層頂樓面構(gòu)造布置 l其它層連體構(gòu)造布置其它層連體構(gòu)造布置 l參考規(guī)范相關(guān)規(guī)定和類似工程閱歷，豎向地震參考規(guī)范相關(guān)規(guī)定和類似工程閱歷，豎向地震作用取重力荷載代表值的作用取重力荷載代表值的15。l本工程平面布置較為復雜，改動效應較大，因本工程平面布置較為復雜，改動效應較大，因此在進展鋼構(gòu)造設(shè)計時，思索雙向地震作用，此在進展鋼構(gòu)造設(shè)計時，思索雙向地震作用，雙向地震作用按雙向地震作用按5.2.3條計算。條計算。 l對銜接體部分主要受力構(gòu)件思索中震作用，按對銜接體部分主要受力構(gòu)件思索中震作用，按中震不屈服設(shè)計。中震作用取小震的中震不屈服設(shè)計。中震作用取小震的2.856倍。倍。在進展桿件

33、驗算時，構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)在進展桿件驗算時，構(gòu)件承載力抗震調(diào)整系數(shù)取取1.0，資料強度取規(guī)范值。，資料強度取規(guī)范值。l銜接體鋼構(gòu)造主梁兩端鉸接，跨中接受銜接體鋼構(gòu)造主梁兩端鉸接，跨中接受很大的彎矩，支座接受較大的剪力。很大的彎矩，支座接受較大的剪力。l同時銜接體鋼構(gòu)造主梁在地震作用下，同時銜接體鋼構(gòu)造主梁在地震作用下，接受較大的軸力。接受較大的軸力。l主梁支座受力為拉壓剪受力，不能主梁支座受力為拉壓剪受力，不能忽略軸力的影響。忽略軸力的影響。 l在設(shè)計節(jié)點時，按照節(jié)點軸力和剪力沿在設(shè)計節(jié)點時，按照節(jié)點軸力和剪力沿不同途徑傳送的原那么進展設(shè)計不同途徑傳送的原那么進展設(shè)計l軸力按中震工況設(shè)計軸

34、力按中震工況設(shè)計l剪力按大震工況設(shè)計剪力按大震工況設(shè)計l這樣，即使部分節(jié)點在大震下喪失軸向這樣，即使部分節(jié)點在大震下喪失軸向承載力，銜接體也不至于跌落承載力，銜接體也不至于跌落l節(jié)點設(shè)計表示節(jié)點設(shè)計表示l鋼梁端部支撐在鋼筋混凝土牛腿上，經(jīng)鋼梁端部支撐在鋼筋混凝土牛腿上，經(jīng)過牛腿傳送剪力。梁端經(jīng)過調(diào)理接頭與過牛腿傳送剪力。梁端經(jīng)過調(diào)理接頭與預埋的錨板銜接，鋼梁與調(diào)理接頭經(jīng)過預埋的錨板銜接，鋼梁與調(diào)理接頭經(jīng)過高強螺栓在腹板銜接，只傳送軸力，調(diào)高強螺栓在腹板銜接，只傳送軸力，調(diào)理接頭與錨板現(xiàn)場剖口全熔透焊。理接頭與錨板現(xiàn)場剖口全熔透焊。l深圳大學科技樓東西翼深圳大學科技樓東西翼711層立面開洞、層立

35、面開洞、南北翼南北翼1113層立面開洞。其中東西翼洞層立面開洞。其中東西翼洞寬寬29.5m、南北翼洞寬、南北翼洞寬34m為本工程關(guān)鍵為本工程關(guān)鍵部位。部位。l深圳大學設(shè)計院設(shè)計深圳大學設(shè)計院設(shè)計 。l采用型鋼混凝土多層空腹桁架整體構(gòu)造采用型鋼混凝土多層空腹桁架整體構(gòu)造實現(xiàn)洞口跨越構(gòu)成整體連體構(gòu)造。實現(xiàn)洞口跨越構(gòu)成整體連體構(gòu)造。l空腹桁架梁柱斷面均空腹桁架梁柱斷面均800mm880mm，其中腹桿工字鋼與弦桿工字鋼層層焊接其中腹桿工字鋼與弦桿工字鋼層層焊接銜接，構(gòu)成剛性節(jié)點。銜接，構(gòu)成剛性節(jié)點。l弦桿、腹桿外包混凝土與弦 桿 上 翼弦桿、腹桿外包混凝土與弦 桿 上 翼180mm厚各相連樓層現(xiàn)澆鋼筋

36、混凝土樓厚各相連樓層現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板整澆銜接，進一步加強構(gòu)造整體性。板整澆銜接，進一步加強構(gòu)造整體性。l構(gòu)造平面及空腹桁架支承關(guān)系表示圖構(gòu)造平面及空腹桁架支承關(guān)系表示圖 l托梁轉(zhuǎn)換、吊梁轉(zhuǎn)換和桁架跨越是大跨度洞托梁轉(zhuǎn)換、吊梁轉(zhuǎn)換和桁架跨越是大跨度洞式連體構(gòu)造的現(xiàn)實選擇，而實腹桁架由于斜式連體構(gòu)造的現(xiàn)實選擇，而實腹桁架由于斜腹桿的存在首先不被建筑師接受。腹桿的存在首先不被建筑師接受。l為此，設(shè)計中對空腹桁架連體與托梁、吊梁為此，設(shè)計中對空腹桁架連體與托梁、吊梁連體的動力性能進展了對比分析研討，以選連體的動力性能進展了對比分析研討，以選擇具有良好剛度、承載才干和延性，同時又擇具有良好剛度、承載才

37、干和延性，同時又充分滿足建筑師對外型和建筑功能需求的構(gòu)充分滿足建筑師對外型和建筑功能需求的構(gòu)外型式。外型式。( c ) 吊 梁 方 案( b ) 托 梁 方 案( a ) 空 腹 桁 架 連 體 方 案1 0 0 0 X 3 0 0 0 型 鋼 混 凝 土 托 梁弦 桿 及 腹 桿東 西 翼 結(jié) 構(gòu) 立 面 布 置東 西 翼 結(jié) 構(gòu) 立 面 布 置東 西 翼 結(jié) 構(gòu) 立 面 布 置4 0 0 X 4 0 0 X 2 0 方 鋼 管 柱4 0 0 ( 2 0 ) X 5 0 0 ( 2 0 ) 工 字 鋼 梁4 0 0 X 5 0 0 鋼 筋 混 凝 土 梁1 0 0 0 X 3 0 0 0 型

38、 鋼 混 凝 土 托 梁8 0 0 X 8 8 0 型 鋼 混 凝 土5 0 0 X 5 0 0 鋼 筋 混 凝 土 柱4 0 0 ( 2 0 ) X 5 0 0 ( 2 0 ) 工 字 鋼 梁1 2 0 0 X 3 4 0 0 型 鋼 混 凝 土 托 梁1 2 0 0 X 3 4 0 0 型 鋼 混 凝 土 托 梁5 0 0 X 5 0 0 鋼 筋 混 凝 土 柱4 0 0 X 5 0 0 鋼 筋 混 凝 土 梁8 0 0 X 8 8 0 型 鋼 混 凝 土弦 桿 及 腹 桿南 北 翼 結(jié) 構(gòu) 立 面 布 置南 北 翼 結(jié) 構(gòu) 立 面 布 置南 北 翼 結(jié) 構(gòu) 立 面 布 置4 0 0 X

39、4 0 0 X 2 0 方 鋼 管 柱l三種方案的樓層質(zhì)量豎向分布三種方案的樓層質(zhì)量豎向分布 0.3750.3750.4190.4190.4190.4190.5630.2890.5080.5080.5080.508(a) 空腹桁架方案3254111087691615141312n0.5640.5640.5490.5080.5080.5080.5080.3740.4190.4190.4190.4190.4540.8141M(b) 托梁方案15141613129101186754320.8140.841(c) 吊梁方案0.81410.6580.3580.2770.3750.358452311109

40、76816141512130.5080.50810.5080.5080.4190.4190.4190.419ttntnMMl三種構(gòu)造方案樓層地震剪力進展分析可三種構(gòu)造方案樓層地震剪力進展分析可知，三種方案的基底剪力和連體層以下知，三種方案的基底剪力和連體層以下各層地震層剪力根本接近各層地震層剪力根本接近l洞口以上，空腹桁架方案的地震層剪力洞口以上，空腹桁架方案的地震層剪力最小，吊梁方案的地震層剪力最大，闡最小，吊梁方案的地震層剪力最大，闡明空腹桁架方案由于質(zhì)量和剛度的均勻明空腹桁架方案由于質(zhì)量和剛度的均勻使地震作用有所減小。使地震作用有所減小。l根據(jù)計算分析結(jié)果可知，重力荷載和地根據(jù)計算分析結(jié)

41、果可知，重力荷載和地震作用下空腹桁架方案筒體角柱各層內(nèi)震作用下空腹桁架方案筒體角柱各層內(nèi)力比較均勻。力比較均勻。l整體空腹桁架連體構(gòu)造在更好地滿足建整體空腹桁架連體構(gòu)造在更好地滿足建筑功能和外型要求的前提下，比梁式轉(zhuǎn)筑功能和外型要求的前提下，比梁式轉(zhuǎn)換具有更好的抗震性能。換具有更好的抗震性能。l由于型鋼混凝土比鋼構(gòu)造，具有耐火和由于型鋼混凝土比鋼構(gòu)造，具有耐火和耐久性能好、剛度大的優(yōu)點，而比普通耐久性能好、剛度大的優(yōu)點，而比普通混凝土構(gòu)造，那么具有承載力大、延性混凝土構(gòu)造，那么具有承載力大、延性好等優(yōu)點，本工程最終確定采用型鋼混好等優(yōu)點，本工程最終確定采用型鋼混凝土空腹桁架連體構(gòu)造。凝土空腹桁

42、架連體構(gòu)造。l型鋼混凝土長期剛度退化影響分析型鋼混凝土長期剛度退化影響分析 lJGJ-2019規(guī)定了截面抗彎剛度規(guī)定了截面抗彎剛度l規(guī)程規(guī)定了長期剛度的計算公式規(guī)程規(guī)定了長期剛度的計算公式 aaccscssIEIEEEB75. 322. 0sslslBMMMB1l由于構(gòu)成型鋼混凝土截面抗彎剛度的型鋼部分無由于構(gòu)成型鋼混凝土截面抗彎剛度的型鋼部分無收縮徐變效應，為更好地在概念上與式收縮徐變效應，為更好地在概念上與式(9.3.4)協(xié)調(diào)，協(xié)調(diào)，建議型鋼混凝土構(gòu)件長期剛度的計算公式為建議型鋼混凝土構(gòu)件長期剛度的計算公式為aaccscsslslIEIEEEMMMB75. 322. 01l經(jīng) 計 算 ，

43、截 面 抗 彎 長 期 剛 度經(jīng) 計 算 ， 截 面 抗 彎 長 期 剛 度Bl=16.88Bl=16.881014Nmm41014Nmm4，相當于截面彈性剛，相當于截面彈性剛度的度的0.67 0.67 lA A軸三層空腹桁架在重力荷載作用正常任務(wù)軸三層空腹桁架在重力荷載作用正常任務(wù)形狀下的第一跨中節(jié)點長期撓度為形狀下的第一跨中節(jié)點長期撓度為60mm60mm，短，短期撓度為期撓度為51.5mm51.5mm，彈性撓度為，彈性撓度為40mm40mm。l型鋼混凝土多層空腹桁架構(gòu)造設(shè)計、施工及型鋼混凝土多層空腹桁架構(gòu)造設(shè)計、施工及構(gòu)造構(gòu)造l1設(shè)支托板設(shè)支托板l關(guān)于型鋼混凝土空腹桁架節(jié)點實驗報告闡明，關(guān)

44、于型鋼混凝土空腹桁架節(jié)點實驗報告闡明，反復加載下型鋼梁柱節(jié)點坡口焊縫易首先出反復加載下型鋼梁柱節(jié)點坡口焊縫易首先出現(xiàn)破壞，影響構(gòu)造變形才干和延性?，F(xiàn)破壞，影響構(gòu)造變形才干和延性。 l本工程空腹桁架腹桿和弦桿銜接中間節(jié)點采本工程空腹桁架腹桿和弦桿銜接中間節(jié)點采用了帶支托板的剛性節(jié)點。用了帶支托板的剛性節(jié)點。l支托板一方面加強了腹桿和弦桿銜接，另一支托板一方面加強了腹桿和弦桿銜接，另一方面與腹桿和弦桿的鋼筋焊接，防止鋼筋與方面與腹桿和弦桿的鋼筋焊接，防止鋼筋與型鋼直接焊接，防止型鋼翼緣預留貫穿孔，型鋼直接焊接，防止型鋼翼緣預留貫穿孔，保證了型鋼構(gòu)件的完好性。保證了型鋼構(gòu)件的完好性。 l空腹桁架中間

45、節(jié)點空腹桁架中間節(jié)點 l空腹桁架支座節(jié)點空腹桁架支座節(jié)點 l2 2設(shè)置栓釘。設(shè)置栓釘。l本工程空腹桁架支承于四角筒體型鋼混本工程空腹桁架支承于四角筒體型鋼混凝土角柱，銜接方式為剛性銜接。凝土角柱，銜接方式為剛性銜接。l支座節(jié)點除設(shè)置支托板外，為保證型鋼支座節(jié)點除設(shè)置支托板外，為保證型鋼混凝土角柱與筒體混凝土墻體的有效共混凝土角柱與筒體混凝土墻體的有效共同任務(wù)，沿型鋼與筒體混凝土相接外翼同任務(wù)，沿型鋼與筒體混凝土相接外翼緣通高設(shè)置栓釘。緣通高設(shè)置栓釘。l3 3型鋼上下延伸一層型鋼上下延伸一層l為防止構(gòu)造承載力突變和保證型鋼可靠為防止構(gòu)造承載力突變和保證型鋼可靠錨固，筒體角柱中型鋼在空腹桁架區(qū)段錨

46、固，筒體角柱中型鋼在空腹桁架區(qū)段上下各延伸一層構(gòu)成過渡層。上下各延伸一層構(gòu)成過渡層。 l4 4設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力 l如以下圖所示，空腹桁架的外側(cè)設(shè)置了普通如以下圖所示，空腹桁架的外側(cè)設(shè)置了普通鋼筋混凝土延續(xù)邊梁。鋼筋混凝土延續(xù)邊梁。l大跨空腹桁架構(gòu)造在重力荷載作用下將產(chǎn)生大跨空腹桁架構(gòu)造在重力荷載作用下將產(chǎn)生較大豎向變形，與其相連的普通鋼筋混凝土較大豎向變形，與其相連的普通鋼筋混凝土延續(xù)邊梁與根部根本無豎向變形的筒體懸臂延續(xù)邊梁與根部根本無豎向變形的筒體懸臂梁相連，將使筒體懸臂梁及邊梁產(chǎn)生極高的梁相連，將使筒體懸臂梁及邊梁產(chǎn)生極高的內(nèi)力程度。內(nèi)力程度。 l4

47、4設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力 l4 4設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力l后澆塊混凝土澆注前，鋼筋混凝土延續(xù)邊梁后澆塊混凝土澆注前，鋼筋混凝土延續(xù)邊梁與空腹桁架變形協(xié)調(diào)，其內(nèi)力只受部分荷載與空腹桁架變形協(xié)調(diào)，其內(nèi)力只受部分荷載的影響。的影響。l主體構(gòu)造施工完，空腹桁架構(gòu)造的重力荷載主體構(gòu)造施工完，空腹桁架構(gòu)造的重力荷載下絕大部分內(nèi)力與變形曾經(jīng)完成，此時變形下絕大部分內(nèi)力與變形曾經(jīng)完成，此時變形后澆塊混凝土澆注，混凝土延續(xù)邊梁和懸臂后澆塊混凝土澆注，混凝土延續(xù)邊梁和懸臂梁將接受少量后期重力荷載引起的附加內(nèi)力，梁將接受少量后期重力荷載引起的附加內(nèi)力，從而

48、大大改善該部分構(gòu)造受力，防止裂痕出從而大大改善該部分構(gòu)造受力，防止裂痕出現(xiàn)構(gòu)造破壞?，F(xiàn)構(gòu)造破壞。 l4 4設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力設(shè)置變形后澆塊消除畸形內(nèi)力l內(nèi)力分析時，附加重力荷載內(nèi)力分析時，附加重力荷載40%40%及構(gòu)造及構(gòu)造自重工況下延續(xù)梁邊支座懸臂梁節(jié)自重工況下延續(xù)梁邊支座懸臂梁節(jié)點以鉸節(jié)點處置，后期點以鉸節(jié)點處置，后期60%60%附加重力荷附加重力荷載及風、地震作用采用剛節(jié)點處置。載及風、地震作用采用剛節(jié)點處置。 l結(jié)論結(jié)論l1空腹桁架連體構(gòu)造有利于發(fā)揚構(gòu)造整空腹桁架連體構(gòu)造有利于發(fā)揚構(gòu)造整體性，極有利于減緩大跨門式連體構(gòu)造中銜體性，極有利于減緩大跨門式連體構(gòu)造中銜接體帶來的剛度突

49、變、質(zhì)量集中和支承筒體接體帶來的剛度突變、質(zhì)量集中和支承筒體的應力集中，有利于抗震，也同時較好滿足的應力集中，有利于抗震，也同時較好滿足建筑的功能和外型需求。該工程設(shè)計可滿足建筑的功能和外型需求。該工程設(shè)計可滿足第六章所述的性能目的第六章所述的性能目的“C的要求。的要求。l結(jié)論結(jié)論l2型鋼混凝土空腹桁架的承載才干型鋼混凝土空腹桁架的承載才干及延性明顯優(yōu)于普通梁式連體構(gòu)造。空及延性明顯優(yōu)于普通梁式連體構(gòu)造?？崭硅旒苓B體構(gòu)造的破壞始于桁架直腹桿腹桁架連體構(gòu)造的破壞始于桁架直腹桿彎曲破壞，破壞前桁架各桿件變形較大、彎曲破壞，破壞前桁架各桿件變形較大、裂痕開展較多，特別是直腹桿兩端可構(gòu)裂痕開展較多，特

50、別是直腹桿兩端可構(gòu)成塑性鉸，耗能才干較大。成塑性鉸，耗能才干較大。l結(jié)論結(jié)論l3必需注重型鋼混凝土桿件在重力必需注重型鋼混凝土桿件在重力荷載下的裂痕寬度控制，適當加大配筋荷載下的裂痕寬度控制，適當加大配筋率。率。l結(jié)論結(jié)論l4型鋼混凝土空腹桁架的合理節(jié)點型鋼混凝土空腹桁架的合理節(jié)點設(shè)計是保證其有效任務(wù)性能和施工的可設(shè)計是保證其有效任務(wù)性能和施工的可操作性的關(guān)鍵，必需引起注重。同時，操作性的關(guān)鍵，必需引起注重。同時，型鋼混凝土空腹桁架整體施工工藝應與型鋼混凝土空腹桁架整體施工工藝應與其受力特點相結(jié)合。其受力特點相結(jié)合。39600KJHGFE1450014500會 員公 寓會 員公 寓會 員公 寓

51、1210012100走 廊會 員公 寓會 員公 寓會 員公 寓會 員公 寓服 務(wù) 室電 梯 大 堂機 電5900300275030035003002750300560030054005400廁 所廁 所圖 9.3.37 深 圳 國 際 俱 樂 部 標 準 層 平 面2400240072007200720072007200180018001000010000北臥 室書 房工 人 房屋 頂 花 園2/G1/G170038001700總 統(tǒng) 辦 公 室530047004700530049000100001000024002400720072007200720024002400圖 9.3.38 深 圳

52、 國 際 俱 樂 部 29層 平 面1210012100EFGHJK39600屋 頂 花 園大 廳門 廳男 廁廚 房會 議 室會 客 廳服 務(wù) 電 梯保 安 室總 統(tǒng) 夫 人 套 房總 統(tǒng) 套 房機 電 房儲 藏北圖 9.3.39 深 圳 國 際 俱 樂 部 剖 面 圖99950370046615045003=135005500天 面層二 十 九層二 十 八層二 十 七層二 十 六層二 十 五層二 十 四層二 十 三層二 十二層二 十 一層二 十層十 九層十 八層十 七層十 六層十 五層十 四層十 三層十二層十 一層十層九層八層七層六 層五 層四 層三 層二 層首 層

53、35002=70003500首 層二 層三 層四 層五 層六 層平 臺 花 園38754=15500停 車 庫停 車 庫公 寓公 寓公 寓公 寓公 寓公 寓二 層 地 庫綜 合 大 廳多 功 能首 層 地 庫西 餐 廳俱 樂 部 大 堂中 餐 廳健 身 中 心會 員 公 寓機 電 房機 電 房辦 公豪 華 會 員 套 房會 員 會 議 中 心俱 樂 部豪 華 會 員 公 寓l該工程該工程“門洞寬門洞寬20m，高，高67.1m，“門柱門柱寬寬15.1m，“門框門框4層，高層，高16.8m，“門坎門坎4層，高層，高18.8m。主體構(gòu)造系由。主體構(gòu)造系由“門柱、門柱、“門門框及框及“門坎構(gòu)成。構(gòu)造整

54、體對稱均勻，門坎構(gòu)成。構(gòu)造整體對稱均勻，具有良好的整體抗扭剛度。具有良好的整體抗扭剛度。l整個構(gòu)造除整個構(gòu)造除“門框采用門框采用4層高鋼層高鋼混凝土組合混凝土組合空腹桁架，鋼空腹桁架，鋼混凝土組合樓屋蓋小梁外，混凝土組合樓屋蓋小梁外，其他全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土。其他全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土。l“門柱主體構(gòu)造系由不對稱布置的筒體稀柱框架門柱主體構(gòu)造系由不對稱布置的筒體稀柱框架構(gòu)成，從底到頂延續(xù)貫穿，構(gòu)成，從底到頂延續(xù)貫穿，“門柱的構(gòu)造橫向高門柱的構(gòu)造橫向高寬比寬比H/B=99.75/11.6=8.6，“門柱內(nèi)筒體的橫向高門柱內(nèi)筒體的橫向高寬比寬比H/C=99.75/4.8=20.8。l假設(shè)假設(shè)“門

55、框與門框與“門柱鉸接，第一振型下兩個門柱鉸接，第一振型下兩個“門門柱相當于兩個各自獨立的豎向放置的懸臂梁，柱相當于兩個各自獨立的豎向放置的懸臂梁，獨立抗側(cè)，整個構(gòu)造橫向剛度很柔，根本周期約獨立抗側(cè)，整個構(gòu)造橫向剛度很柔，根本周期約為為3.8s，不能滿足規(guī)范抗側(cè)要求。，不能滿足規(guī)范抗側(cè)要求。l故設(shè)計故設(shè)計“門框與門框與“門柱剛接，整體構(gòu)造好門柱剛接，整體構(gòu)造好像一個巨型門架，由于像一個巨型門架，由于“門框的約束，整門框的約束，整個構(gòu)造在橫向程度力作用下側(cè)移呈現(xiàn)上部明個構(gòu)造在橫向程度力作用下側(cè)移呈現(xiàn)上部明顯反彎的特性，最大層間程度位移發(fā)生的樓顯反彎的特性，最大層間程度位移發(fā)生的樓層高度由普通普通框

56、剪構(gòu)造、筒體稀柱框架層高度由普通普通框剪構(gòu)造、筒體稀柱框架構(gòu)造的構(gòu)造的0.6H下降到下降到0.4H。圖9.3.43 深圳國際俱樂部橫向 風載下結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線圖圖 9.3.40 深 圳 國 際 俱 樂 部 三 層 結(jié) 構(gòu) 平 面5454300066005500530047004700530055006600300017005454720072007200720072002400100001000024002400720072007200720072003000 6600550055006600 3000圖 9.3.41 深 圳 國 際 俱 樂 部 標 準 層 結(jié) 構(gòu) 平 面5 3 0 04 7 0

57、 04 7 0 05 3 0 0圖 9 . 3 . 4 2 深 圳 國 際 俱 樂 部 2 6 層 結(jié) 構(gòu) 平 面3 0 0 06 6 0 05 5 0 05 5 0 06 6 0 03 0 0 07200720072007200720024002400鋼 筋 混 凝 土 空 腹 桁 架工 字 鋼 梁 l門框提供的構(gòu)造整體抗傾覆彎矩占程度門框提供的構(gòu)造整體抗傾覆彎矩占程度荷載作用的總基底傾覆彎矩的荷載作用的總基底傾覆彎矩的38%38%，從，從而使整體構(gòu)造的抗側(cè)剛度大大提高，構(gòu)而使整體構(gòu)造的抗側(cè)剛度大大提高，構(gòu)造構(gòu)件尤其是筒體底部程度荷載產(chǎn)生的造構(gòu)件尤其是筒體底部程度荷載產(chǎn)生的彎矩大大減小，整個

58、構(gòu)造抗側(cè)處于較好彎矩大大減小，整個構(gòu)造抗側(cè)處于較好的任務(wù)形狀。的任務(wù)形狀。l20m20m跨的跨的“門框構(gòu)造采用門框構(gòu)造采用6 6榀鋼榀鋼混凝土組混凝土組合的合的4 4層高巨型雙柱空腹桁架，與兩側(cè)層高巨型雙柱空腹桁架，與兩側(cè)“門柱門柱構(gòu)造內(nèi)筒體、框架柱層層剛接，使整個構(gòu)造內(nèi)筒體、框架柱層層剛接，使整個“門框內(nèi)各個構(gòu)造構(gòu)件門框內(nèi)各個構(gòu)造構(gòu)件( (弦桿，腹桿弦桿，腹桿) )受力受力比較均勻，從而可以有利于減小每層大梁比較均勻，從而可以有利于減小每層大梁( (即弦桿即弦桿) )的截面尺寸，有利于改善的截面尺寸，有利于改善“門框門框與與“門柱剛接銜接點的應力集中，同時腹門柱剛接銜接點的應力集中，同時腹桿

59、層間上下端塑性鉸的實現(xiàn)，有利于使整體桿層間上下端塑性鉸的實現(xiàn)，有利于使整體構(gòu)造具有較好的變形才干和延性。構(gòu)造具有較好的變形才干和延性。l門式高層建筑的風力特性與普通高層建筑不門式高層建筑的風力特性與普通高層建筑不同，本工程進展了風洞實驗。橫向風壓的分同，本工程進展了風洞實驗。橫向風壓的分布如以下圖示。布如以下圖示。l后后“門柱的迎風面產(chǎn)生較大的反向吸力，門柱的迎風面產(chǎn)生較大的反向吸力，大大減小了橫向風力產(chǎn)生的總剪力，總傾覆大大減小了橫向風力產(chǎn)生的總剪力，總傾覆彎矩，但與此同時，前彎矩，但與此同時，前“門柱的部分風壓門柱的部分風壓(迎風面壓力、反面吸力迎風面壓力、反面吸力)較獨立的高層建筑較獨立

60、的高層建筑略有增大。略有增大。=0風向圖9.3.44 深圳國際俱樂部風壓系數(shù)平面分布一-0.080.510.740.49-0.33-0.75-0.74-0.73-0.74-0.77- 1 . 3 5- 0 . 6 8- 0 . 6 9- 1 . 3 5- 0 . 8 0- 0 . 8 2-0.69-0.78-1.45-0.81(23m)- 1 . 0 2- 1 . 1 8- 1 . 5 7- 0 . 9 3- 0 . 8 6- 1 . 7 0- 1 . 0 3- 0 . 9 4(53.05m)-0.70-1.70-0.73-1.42- 0 . 8 0- 0 . 7 8- 1 . 4 1- 0