高速公路特大橋深水基礎(chǔ)專家評(píng)審方案

1、熱烈歡迎各位領(lǐng)導(dǎo)及專家蒞臨熱烈歡迎各位領(lǐng)導(dǎo)及專家蒞臨渠江特大橋水中基礎(chǔ)方案評(píng)審會(huì)渠江特大橋水中基礎(chǔ)方案評(píng)審會(huì)四川路橋巴南廣高速四川路橋巴南廣高速TJ-7TJ-7項(xiàng)目經(jīng)理部項(xiàng)目經(jīng)理部2012012 2年年1 10 0月月渠江特大橋水中基礎(chǔ)方案渠江特大橋水中基礎(chǔ)方案匯報(bào)目錄匯報(bào)目錄1234第一部分工 程 概 況一 施工現(xiàn)場(chǎng)情況渠江特大橋橋位實(shí)景二、工程概況二、工程概況 渠江大橋，主橋橋跨結(jié)構(gòu)為單主跨160m、邊跨85m連續(xù)剛構(gòu)， 其中4#、5#主墩在水中，水中樁基共24根，承臺(tái)4個(gè)，施工水位214.5，平均水深約20米；6#交界墩位于水邊。具體橋梁布置見(jiàn)下圖示：主主 橋橋 橋橋 跨跨 布布 置置

2、圖圖說(shuō)明： 1、圖中尺寸除注明外，其余均以米計(jì)。橋位水位資料圖橋位水位資料圖三、水中基礎(chǔ)施工總體平面布置三、水中基礎(chǔ)施工總體平面布置尾錨繩主 錨 繩尾錨繩主 錨 繩側(cè) 錨 繩側(cè) 錨 繩側(cè) 錨 繩側(cè) 錨 繩尾錨繩主 錨 繩尾錨繩主 錨 繩側(cè) 錨 繩側(cè) 錨 繩側(cè) 錨 繩側(cè) 錨 繩四、水中基礎(chǔ)棧橋總體布置圖四、水中基礎(chǔ)棧橋總體布置圖第二部分4#、5#主墩水中基礎(chǔ)施工方案 4#、5#主墩位于渠江江中心，水深較深，約20m，考慮施工工期、鋼管打插難易程度等因素，擬采用在雙導(dǎo)向船上拼裝浮式吊裝系統(tǒng)，浮箱作為下放鋼護(hù)筒的導(dǎo)向平臺(tái)，鋼護(hù)筒支撐鉆孔平臺(tái)的施工方案。 1、因河床底為砂巖，擬采用振動(dòng)錘輔助鋼護(hù)筒下沉

3、至巖層，并在河床底部下放矮沉箱、澆筑板筏，再對(duì)鋼護(hù)筒進(jìn)行整體連接并在其上搭設(shè)鉆孔平臺(tái)。 2、棧橋采用浮橋，僅承載輸送管、過(guò)江電纜及施工人群荷載，主浮橋采用兩根縱向鋼管作為浮箱，支線浮橋采用汽油桶串聯(lián)成片作為浮箱， 3、下伏基巖強(qiáng)度較高，沖抓成孔、旋挖成孔等工藝在本工程難以實(shí)施，所以采用沖擊成孔工藝，使用優(yōu)質(zhì)泥漿固孔，泥漿處理器配合泥漿循環(huán)。一、方案概述二 施工工藝流程圖三、具體施工要點(diǎn)三、具體施工要點(diǎn)*工工況況一一*工況六工況六*結(jié)構(gòu)位移結(jié)構(gòu)位移*穩(wěn)定性分析穩(wěn)定性分析項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目浮箱整體模型浮箱整體模型安裝鋼護(hù)筒的安裝鋼護(hù)筒的浮箱平臺(tái)布置浮箱平臺(tái)布置圖（橫橋向）圖（橫橋向）

4、第一批第一批鉆鉆孔孔整體整體計(jì)計(jì)算模型算模型橫、順橋向橫、順橋向安裝鋼護(hù)筒安裝鋼護(hù)筒荷戴分布圖荷戴分布圖鉆孔平臺(tái)整體鉆孔平臺(tái)整體布置圖布置圖第二批鉆孔第二批鉆孔結(jié)構(gòu)位移結(jié)構(gòu)位移鋼吊箱構(gòu)架鋼吊箱構(gòu)架空間模型空間模型結(jié)構(gòu)位移結(jié)構(gòu)位移鉆孔平臺(tái)布置鉆孔平臺(tái)布置圖（橫橋向、圖（橫橋向、順橋向）順橋向）*穩(wěn)定性分析穩(wěn)定性分析結(jié)構(gòu)位移結(jié)構(gòu)位移*鉆孔平臺(tái)錨錠鉆孔平臺(tái)錨錠布置圖布置圖*穩(wěn)定性分析穩(wěn)定性分析項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目項(xiàng)目（一） 現(xiàn)場(chǎng)使用導(dǎo)向船導(dǎo)向船船體加固（1）20分 配 梁橫 向 主 龍 骨橫 向 次 龍 骨縱 向 主 龍 骨船 肚 板220210220210I25縱 向 分 配 梁2I25橫

5、 向 主 龍 骨橫 向 次 龍 骨 E E F F導(dǎo) 向 船 加 固 平 面 圖 (A-A截 面 ）導(dǎo) 向 船 加 固 平 面 圖 (B-B截 面 ）說(shuō) 明 ： 1、 圖 中 尺 寸 單 位 均 為 厘 米 ； 2、 桁 架 立 柱 高 1.8米 ；導(dǎo)向船船體加固（2）導(dǎo) 向 船 加 固 平 面 圖 (D-D截 面 ）橫 向 主 龍 骨橫 向 次 龍 骨3I25橫 向 主 龍 骨橫 向 次 龍 骨2202102202102I2516斜 撐3I2521號(hào) 桿 件 （ 立 柱 ）說(shuō) 明 ： 1、 圖 中 尺 寸 單 位 均 為 厘 米 ； 2、 桁 架 立 柱 高 1.8米 ；導(dǎo) 向 船 加 固

6、平 面 圖 (C-C截 面 ）導(dǎo)向船船體加固（3）導(dǎo) 向 船 加 固 立 面 圖 (E-E截 面 ）3I252I252I25I2520220202I25I2522021010103I252I25導(dǎo) 向 船 加 固 立 面 圖 (F-F截 面 ）3I252I252I25I25202201016162I25I25220210103I252I25202I25 A B C D A B C D A B C D A B C D說(shuō) 明 ： 1、 圖 中 尺 寸 單 位 均 為 厘 米 ； 2、 桁 架 立 柱 高 1.8米 ；20對(duì)船底龍骨加密門吊基座成型I25作船底順船縱梁220桁架立柱（二） 門式剛架的

7、拼裝 門式剛架是水上門吊的傳載結(jié)構(gòu)，同時(shí)兼作兩導(dǎo)向船連接梁，沿橋縱向布置兩座，每座門式剛架由主上縱梁、下縱梁、弱側(cè)立柱、懸臂（強(qiáng)）側(cè)立柱組成。門式剛架主縱梁為2m2m截面的組合桁架梁，由萬(wàn)能桿件拼裝成形，上縱梁受導(dǎo)向船中心距的影響，設(shè)計(jì)為40米。上縱梁上下弦桿均為2N1，水平橫桿及豎腹板均為2N4，豎直面斜桿設(shè)計(jì)為2N3，水平面斜桿設(shè)計(jì)為2N5，空間斜桿設(shè)計(jì)為N5，各節(jié)點(diǎn)處分別采用N8、N11、N13、N14、N18、N6、N29、N29t進(jìn)行聯(lián)接 。門式剛架布置圖（順橋向）龍 門 吊 主 梁每 片 重 4T軌 道 及 分 配 梁共 重 5T2N12N12N12N7(6)N29N29a2 N

8、3N112N450重 軌N132N12 N 52N4N11N1330T主 吊 點(diǎn)每 臺(tái) 重 3T說(shuō) 明 ： 1、 圖 中 尺 寸 除 注 明 外 ， 其 余 均 以 厘 米 計(jì) ； 2、 本 圖 中 未 示 出 工 作 平 臺(tái) 。詳 A大 樣強(qiáng) 側(cè) 立 柱弱 側(cè) 立 柱 (4節(jié) N1）上 縱 梁下 縱 梁4N44N4N11改N11N19N13N4N2N1N5N192N3門式剛架布置圖（橫橋向）電 動(dòng) 葫 蘆 軌 道228a龍 門 吊 主 梁30T起 吊 天 車標(biāo) 準(zhǔn) 三 角標(biāo) 準(zhǔn) 弦 桿N142 N 3上 橫 梁 主 縱 梁?jiǎn)?層 三 角 架詳 B大 樣操 作 平 臺(tái) 橫 梁3I40工 字 鋼

9、操 作 平 臺(tái) 縱 梁I25工 字 鋼操 作 平 臺(tái) 浮 箱說(shuō) 明 ： 1、 圖 中 尺 寸 除注 明 外 ， 其 余 均 以 厘米 計(jì) ；（三） 導(dǎo)向平臺(tái)平面布置尾 錨 繩主 錨 繩尾 錨 繩主 錨 繩說(shuō) 明 ： 1、 圖 中 尺 寸 除 注 明 外 ， 其余 均 以 厘 米 計(jì) ； 2、 本 方 案 在 門 式 剛 架 外 端設(shè) 置 長(zhǎng) 約 10米 的 懸 臂 ， 工 作 船 ?？?在 導(dǎo) 向 平 臺(tái) 懸 臂 側(cè) ， 龍 門 吊 行走 至 懸 臂 端 后 完 成 起 吊 作 業(yè) ； 3、 導(dǎo) 向 平 臺(tái) 錨 固 系 統(tǒng) 布 置詳 見(jiàn) 另 圖 ； 4、 兩 導(dǎo) 向 船 中 軸 距 調(diào) 為 2

10、4米 ， 導(dǎo) 向 船 就 位 后 將 順 河 上 下 移動(dòng) ， 直 致 樁 基 承 臺(tái) 施 工 完 畢 。（四） 導(dǎo)向平臺(tái)錨碇布置（五） 導(dǎo)向平臺(tái)受力計(jì)算 計(jì)算采用Mdias/Civil2006進(jìn)行整體建模計(jì)算分析。導(dǎo)向平臺(tái)的萬(wàn)能件和三角架等采用梁?jiǎn)卧?，在連接薄弱處考慮成絞接。船體采用板單元建模，此模型只考慮了船底板和縱橫向的龍骨，船底板厚度取6mm，縱橫向龍骨為20槽鋼。船與水的作用考慮成彈性連接（由浮力公式推算），門式剛架固結(jié)在船體的加固梁上：整體計(jì)算模型 工況一 （門式剛架懸臂最不利工況）：自重天車軌道等外荷載天車系統(tǒng)行走到懸臂端6米位置處天車起吊10T（天車在跨中）。序號(hào)部 位最大

11、應(yīng)力絕對(duì)值(Mpa)允許應(yīng)力(Mpa)狀態(tài)1天車三角架47170安全2萬(wàn)能桿件門架86.5170安全3船體加固型鋼127145安全4船體板頂90.6145安全5船體板底92.5145安全各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 由統(tǒng)計(jì)表可知，在工況一下門式剛架的最大應(yīng)力絕對(duì)值為86.5Mpa，小于容許應(yīng)力170Mpa，符合規(guī)范要求。天車系統(tǒng)三角架最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為47MPa，小于容許應(yīng)力170MPa。船體加固構(gòu)件最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為127MPa，小于容許應(yīng)力145MPa。船底最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為92.5 MPa，小于容許應(yīng)力145Mpa，由于建模時(shí)直接將集中力傳到了船底板上，導(dǎo)致應(yīng)力集中現(xiàn)象，實(shí)際

12、情況是作用在船的撐桿上，傳力會(huì)分散開(kāi)來(lái)，對(duì)船底板的影響會(huì)減小（以下各工況時(shí)，船底龍門立柱腿下方加固梁與船相接位置均會(huì)比實(shí)際應(yīng)力大）。由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在工況一下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。 工況二（門式剛架懸臂最不利工況）：自重天車軌道等外荷載天車系統(tǒng)行走到懸臂端6米位置處天車起吊10T（天車靠近門架一側(cè)）。各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值(Mpa)允許應(yīng)力(Mpa)狀態(tài)1天車三角架67.6170安全2萬(wàn)能桿件門架88.8170安全3船體加固型鋼116.8145安全4船體板頂117.3145安全5船體板底121.4145安全 由統(tǒng)計(jì)表可知，在工況二下門式剛架

13、的最大應(yīng)力絕對(duì)值為88.8Mpa，小于容許應(yīng)力170Mpa，符合規(guī)范要求。天車系統(tǒng)三角架最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為67.6MPa，小于容許應(yīng)力170MPa。船體加固構(gòu)件最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為116.8MPa，小于容許應(yīng)力145MPa。船底最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為121.4 MPa，小于容許應(yīng)力145Mpa，由于建模時(shí)直接將集中力傳到了船底板上，導(dǎo)致應(yīng)力集中現(xiàn)象，實(shí)際情況是作用在船的撐桿上，傳力會(huì)分散開(kāi)來(lái)，對(duì)船底板的影響會(huì)減?。ㄒ韵赂鞴r時(shí)，船底龍門立柱腿下方加固梁與船相接位置均會(huì)比實(shí)際應(yīng)力大）。由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在工況二下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。 工況三：自重天車軌道等外荷載天車系統(tǒng)行走到門架跨中位置時(shí)天

14、車起吊30T（天車在跨中）。各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值(Mpa)允許應(yīng)力(Mpa)狀態(tài)1天車三角架86.8170安全2萬(wàn)能桿件門架56.3170安全3船體加固型鋼71.4145安全4船體板頂108.7145安全5船體板底109.8145安全 由統(tǒng)計(jì)表可知，在工況三下門式剛架的最大應(yīng)力絕對(duì)值為56.3Mpa，小于容許應(yīng)力170Mpa，符合規(guī)范要求。天車系統(tǒng)三角架最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為86.8MPa，小于容許應(yīng)力170MPa。船體加固構(gòu)件最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為71.4MPa，小于容許應(yīng)力145MPa。船底最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為109.8 MPa，小于容許應(yīng)力145Mpa

15、，由于建模時(shí)直接將集中力傳到了船底板上，導(dǎo)致應(yīng)力集中現(xiàn)象，實(shí)際情況是作用在船的撐桿上，傳力會(huì)分散開(kāi)來(lái)，對(duì)船底板的影響會(huì)減?。ㄒ韵赂鞴r時(shí)，船底龍門立柱腿下方加固梁與船相接位置均會(huì)比實(shí)際應(yīng)力大）。由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在工況三下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。 工況四：自重天車軌道等外荷載天車系統(tǒng)行走到門架跨中位置時(shí)天車起吊30T（天車靠近門架一側(cè)）。各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值(Mpa)允許應(yīng)力(Mpa)狀態(tài)1天車三角架111.4170安全2萬(wàn)能桿件門架69170安全3船體加固型鋼129145安全4船體板頂81145安全5船體板底84.9145安全 由統(tǒng)計(jì)表可知

16、，在工況四下門式剛架的最大應(yīng)力絕對(duì)值為69Mpa，小于容許應(yīng)力170Mpa，符合規(guī)范要求。天車系統(tǒng)三角架最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為111.4MPa，小于容許應(yīng)力170MPa。船體加固構(gòu)件最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為129MPa，小于容許應(yīng)力145MPa。船底最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為84.9 MPa，小于容許應(yīng)力145Mpa，由于建模時(shí)直接將集中力傳到了船底板上，導(dǎo)致應(yīng)力集中現(xiàn)象，實(shí)際情況是作用在船的撐桿上，傳力會(huì)分散開(kāi)來(lái)，對(duì)船底板的影響會(huì)減?。ㄒ韵赂鞴r時(shí)，船底龍門立柱腿下方加固梁與船相接位置均會(huì)比實(shí)際應(yīng)力大）。由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在工況四下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。 工況五：自重天車軌道等外荷載天車系統(tǒng)行走到弱立

17、柱側(cè)位置時(shí)天車起吊30T（天車在跨中）。各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值(Mpa)允許應(yīng)力(Mpa)狀態(tài)1天車三角架85.6170安全2萬(wàn)能桿件門架46.5170安全3船體加固型鋼93.4145安全4船體板頂105.3145安全5船體板底109.9145安全 由統(tǒng)計(jì)表可知，在工況五下門式剛架的最大應(yīng)力絕對(duì)值為46.5Mpa，小于容許應(yīng)力170Mpa，符合規(guī)范要求。天車系統(tǒng)三角架最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為85.6MPa，小于容許應(yīng)力170MPa。船體加固構(gòu)件最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為93.4MPa，小于容許應(yīng)力145MPa。船底最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為109.9 MPa，小于容許應(yīng)力

18、145Mpa，由于建模時(shí)直接將集中力傳到了船底板上，導(dǎo)致應(yīng)力集中現(xiàn)象，實(shí)際情況是作用在船的撐桿上，傳力會(huì)分散開(kāi)來(lái)，對(duì)船底板的影響會(huì)減小（以下各工況時(shí)，船底龍門立柱腿下方加固梁與船相接位置均會(huì)比實(shí)際應(yīng)力大）。由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在工況五下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。 工況六：自重天車軌道等外荷載天車系統(tǒng)行走到弱立柱側(cè)位置時(shí)天車起吊30T（天車靠近門架一側(cè)）。各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值允許應(yīng)力狀態(tài)1天車三角架111.4170安全2萬(wàn)能桿件門架60.9170安全3船體加固型鋼128.9145安全4船體板頂80.9145安全5船體板底84.8145安全 由統(tǒng)計(jì)表

19、可知，在工況二下門式剛架的最大應(yīng)力絕對(duì)值為60.9Mpa，小于容許應(yīng)力170Mpa，符合規(guī)范要求。天車系統(tǒng)三角架最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為111.4MPa，小于容許應(yīng)力170MPa。船體加固構(gòu)件最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為128.9MPa，小于容許應(yīng)力145MPa。船底最大壓應(yīng)力絕對(duì)值為84.8 MPa，小于容許應(yīng)力145Mpa，由于建模時(shí)直接將集中力傳到了船底板上，導(dǎo)致應(yīng)力集中現(xiàn)象，實(shí)際情況是作用在船的撐桿上，傳力會(huì)分散開(kāi)來(lái)，對(duì)船底板的影響會(huì)減?。ㄒ韵赂鞴r時(shí)，船底龍門立柱腿下方加固梁與船相接位置均會(huì)比實(shí)際應(yīng)力大）。由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在工況六下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。工況六外荷載下橫橋向（X向）最大位移

20、為25cm，順橋向（Y向）最大位移為10.2cm，最大豎直位移為37.5cm，均發(fā)生在天車系統(tǒng)三角架工況六外荷載下結(jié)構(gòu)整體位移圖工況六外荷載下結(jié)構(gòu)整體位移圖結(jié)構(gòu)位移 由計(jì)算結(jié)果可以看出，在工況六外荷載下（天車軌道等外荷載天車系統(tǒng)行走到弱立柱側(cè)鋼護(hù)筒位置時(shí)天車起吊30T時(shí)，結(jié)構(gòu)的橫橋向、順橋向以及豎向位移均達(dá)到最大值。此時(shí)天車處于三角架一側(cè)，對(duì)結(jié)構(gòu)的橫橋向位移不利，而作用在操作平臺(tái)三角架的外荷載對(duì)橫橋向位移的減少貢獻(xiàn)很少。橫橋向最大位移25cm，發(fā)生在門式剛架弱側(cè)頂部；順橋向最大位移為10.2cm，發(fā)生在天車系統(tǒng)三角架；最大豎直位移為37.5cm，發(fā)生在駁船底板。產(chǎn)生位移的主要原因是，駁船在上部

21、不均勻荷載作用下，產(chǎn)生了不均勻沉降，導(dǎo)致上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的剛體轉(zhuǎn)動(dòng)引起了上部結(jié)構(gòu)的平面位移。導(dǎo)向船整體穩(wěn)定性分析導(dǎo)向船整體穩(wěn)定性分析 在最不利的工況六情況下，考慮自重、軌道、平車、起吊天車等共同作用下在最不利的工況六情況下，考慮自重、軌道、平車、起吊天車等共同作用下求得線性屈曲的最小系數(shù)為模態(tài)求得線性屈曲的最小系數(shù)為模態(tài)1的的5.14，在天車三角架局部出現(xiàn)側(cè)向失穩(wěn)，在天車三角架局部出現(xiàn)側(cè)向失穩(wěn)，整體穩(wěn)定性滿足要求整體穩(wěn)定性滿足要求(模態(tài)圖如下模態(tài)圖如下) 由16個(gè)234m的浮箱拼裝成安裝鋼護(hù)筒的操作平臺(tái)，I25工字鋼作分配梁，3I45B工字鋼著為鋼護(hù)筒下放的主承重梁。 （六） 浮箱平臺(tái)受力計(jì)算浮箱

22、整體模型安裝鋼護(hù)筒荷載分布圖各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值（Mpa）允許應(yīng)力(Mpa）狀態(tài)1I45主承重梁85.80145安全2I25分配梁69.30145安全310浮箱龍骨77.20145安全4浮箱面板頂43.30145安全5浮箱面板底43.30145安全 經(jīng)計(jì)算可知，I45主承重梁的最大應(yīng)力為85.8MPa，I25分配梁的最大應(yīng)力為69.3MPa，浮箱龍骨的最大應(yīng)力為77.2MPa，船面板的最大應(yīng)力為44.3MPa，均小于允許應(yīng)力145，結(jié)構(gòu)安全。結(jié)構(gòu)位移 從圖中看出，結(jié)構(gòu)橫橋向（X方向）最大位移6.9mm，順橋向（Y方向）最大位移18.8mm，豎直方向

23、最大位移1.19m。 （七） 鋼護(hù)筒加工與鉆孔平臺(tái)的形成 主墩樁基直徑為2.5m，因采用浮式平臺(tái)方案，操作中平臺(tái)可能會(huì)出現(xiàn)微小的水平位移，故在樁基施工時(shí)需適當(dāng)加大鋼護(hù)筒的直徑（擬采用2.7m的鋼護(hù)筒），本工程的鋼護(hù)筒在樁基施工過(guò)程中具有承受護(hù)筒頂施工荷載的功能，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)考慮使用20mm的鋼板卷制，護(hù)筒聯(lián)接必須密封可靠，以確保沖孔過(guò)程中不漏漿。鋼護(hù)筒安裝到位后，采用232B槽鋼作橫縱平聯(lián)連接所有鋼護(hù)筒， 再用16A作斜撐,然后在鋼護(hù)筒的牛腿上布設(shè)鉆孔平臺(tái)。安裝鋼護(hù)筒的浮箱平臺(tái)布置圖（橫橋向）鉆孔平臺(tái)整體布置圖橋軸線 鉆孔平臺(tái)布置圖（橫橋向）232B橫 聯(lián)16斜 撐斜 撐 下 聯(lián) 結(jié) 板I25b分

24、配 梁I25b分 配 梁I45b橫 梁232B縱 聯(lián)上 層 牛 腿下 層 牛 腿I45b橫 梁I45b縱 梁C25砼 板 筏 基 礎(chǔ)鉆孔平臺(tái)布置圖（順橋向）I 4 5 b 橫 梁I 2 5 b 分 配 梁2 3 2 B 橫 聯(lián)2 3 2 B 縱 聯(lián) 1 6 斜 撐斜 撐 下 聯(lián) 結(jié) 板下 層 牛 腿上 層 牛 腿C 2 5 砼 板 筏 基 礎(chǔ)鉆孔平臺(tái)錨碇布置圖橋 軸 線說(shuō) 明 ： 1 、 圖 中 尺 寸 除 注 明 外 ， 其 余 均 以 厘 米 計(jì) 。（八）鉆孔施工每主墩樁基12根，分兩批次完成，具體布置如下圖示：第一批鉆孔第二批鉆孔（九） 鉆孔平臺(tái)受力計(jì)算計(jì)算采用Mdias/Civil20

25、06進(jìn)行整體建模計(jì)算分析。整體計(jì)算模型如下：序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值（Mpa）允許應(yīng)力(Mpa）狀態(tài)1I25分配梁53.80145安全2I45橫梁40.58145安全3I45縱梁70.00145安全4鋼護(hù)筒(20mm)7.29145安全520橫聯(lián)27.65145安全620縱聯(lián)29.29145安全7牛腿66.87145安全816斜撐29.92145安全 各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在該工況下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。結(jié)構(gòu)位移 從圖中看出，結(jié)構(gòu)橫橋向（X方向）最大位移0.395mm，順橋向（Y方向）最大位移7.04mm，豎直方向最大位移7.66mm。其中Y方向的

26、位移主要是流水作用產(chǎn)生。鉆孔平臺(tái)整體穩(wěn)定性分析鉆孔平臺(tái)整體穩(wěn)定性分析 在最不利的工況情況下，考慮自重、局部堆載、水流壓力等共同作用下求得線性在最不利的工況情況下，考慮自重、局部堆載、水流壓力等共同作用下求得線性屈曲的最小系數(shù)為模態(tài)屈曲的最小系數(shù)為模態(tài)1的的9.64，在鋼護(hù)筒間的斜撐出現(xiàn)局部失穩(wěn)，整體穩(wěn)定性，在鋼護(hù)筒間的斜撐出現(xiàn)局部失穩(wěn)，整體穩(wěn)定性滿足要求滿足要求(模態(tài)圖如下模態(tài)圖如下) 主墩鋼吊箱支架系統(tǒng)均由2I25型鋼立柱，2I45工字鋼上承重梁，32精軋螺紋鋼吊桿，2I25下承重梁組成。底模采用15cm厚C30鋼筋砼預(yù)制板，側(cè)模采用墩身大塊鋼模及220背枋，模板采用螺栓連接，中間夾膠皮防水

27、處理。側(cè)模安裝好后，澆筑100cm厚的C25封底砼。（十）承臺(tái)施工承臺(tái)第二層混凝土承臺(tái)第一層混凝土封底混凝土左幅墩身承臺(tái)第二層混凝土承臺(tái)第一層混凝土封底混凝土左幅墩身說(shuō)明： 1、圖中尺寸除注明外，其余均以厘米計(jì)； 2、塔吊基角安裝在承臺(tái)第一層砼頂面雙支45工字鋼25工字鋼32精軋螺紋鋼雙支45工字鋼施工水位:214.5橫橋向承 臺(tái) 第 二 層 混 凝 土承 臺(tái) 第 一 層 混 凝 土封 底 混 凝 土墩 身雙 支 4 5 工 字 鋼25 工 字 鋼墩 身32 精 軋 螺 紋 鋼雙 支 4 5 工 字 鋼說(shuō) 明 ： 1 、 圖 中 尺 寸 除 注 明 外 ， 其 余 均 以 厘 米 計(jì) ； 2 、 塔 吊 基 角 安 裝 在 承 臺(tái) 第 一 層 砼 頂 面 .施 工 水 位 : 2 14 . 5順橋向鋼吊箱構(gòu)架空間模型各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表各部位應(yīng)力結(jié)果統(tǒng)計(jì)表 序號(hào)部 位最大應(yīng)力絕對(duì)值（Mpa）允許應(yīng)力(Mpa）狀態(tài)1分配梁74.00145安全2橫梁497.60770安全3縱梁137.01145安全4鋼護(hù)筒142.02145安全由以上計(jì)算結(jié)果可知，整個(gè)平臺(tái)在該工況下各構(gòu)件應(yīng)力狀態(tài)安全。從圖中看出，結(jié)構(gòu)橫橋向（X方向）最大位移0.38mm，順橋向（Y方向）最大位移11.8mm，豎直方向最大位移22mm。結(jié)構(gòu)位移內(nèi)置鋼套箱承重架整體穩(wěn)定