鍋爐課程設計：正文

1、工業(yè)鍋爐設備 課 程 設 計 任 務 書一、課程設計題目：某廠鍋爐房工藝設計二、設計目的：課程設計是“鍋爐及鍋爐房設備”課程的主要教學環(huán)節(jié)之一。通過課程設計，了解鍋爐房工藝設計內容、程序和基本原則，學習設計計算方法和步驟，提高設計計算和制圖能力，鞏固所學的理論知識和實際知識，并學習運用這些知識解決鍋爐房工程設計中的實際問題。三、設計原始資料：1、 熱負荷資料項目用汽量(t/h)用汽參數凝結水回收率同時使用系數最大平均壓力/MPa溫度采暖用汽7.50.2飽和601.0生產用汽3.63.20.4飽和200.80生活用汽0.80.20.3飽和00.42、 煤質資料：元素分析成分：Mar（Wy）=9.

2、00% , Aar(Ay)=32.48%, Car(Cy)=46.55%, Har(Hy)=3.06%, Sar(Sy)=1.94%, Oar(Oy)=6.11%, Nar(Ny)=0.86% . 煤的干燥無灰基揮發(fā)分：Vdaf(Vr)=38.5%，接受基低位發(fā)熱量Qnet,v,ar(Qyd w)=17693KJ/Kg3、 水源資料：以自來水為水源，供水水溫10，供水壓力0.6MPa1) 總硬度：3.3 mol /L2) 永久硬度：1.1 mol /L3) 暫時硬：2.2 mol /L4) 總堿度：2.1 mol /L5) PH值：6.96) 溶解氧： 6.58.9 mg/L7) 懸浮物：0

3、mg/L8) 溶解固形物：450 mg/L4、 氣象資料：1) 年主導風向：冬夏西北；2) 平均風速：3.0 m/s3) 大氣壓：97 880 Pa4) 海拔高度：396.9 m5) 最高地下水位：-3.5 m6) 土壤凍結深度：無土壤凍結情況7) 冬季采暖室外計算溫度：-58) 冬季通風室外計算溫度：-19) 采暖期平均室外計算溫度：0.55、 其他資料1) 生產為三班制，全年工作300天2) 采暖用汽天數90天3) 通風用汽天數90天4) 凝結水回收為自流方式四、設計內容與要求1、熱負荷計算包括最大計算熱負荷和年熱負荷的計算。對于具有季節(jié)性負荷的鍋爐房，應分別以采暖季和非采暖季求出最大計算

4、熱負荷和平均熱負荷。計算結果應以表格方式匯總。2、選擇鍋爐型號和臺數要求提出23種選型方案，就其燃燒設備或燃料適應性，負荷適應性或負荷率、備用性、鍋爐效率、占地面積、建筑造價、擴建余地、人員編制、環(huán)境污染、投資高低等方面進行簡單的分析比較后確定最佳選爐方案。3、水處理系統(tǒng)的確定及其設備選擇計算（1）計算各種水量 包括回水量、補給予水量、總給水量，按采暖季和非采暖季分別計算。（2）計算排污率和相對堿度 排污率要用試算法確定，并按采暖季、非采暖季堿平衡和鹽平衡分別計算。（3）確定水處理的任務 根據水質資料，鍋爐給水標準、排污率和相對堿度，說明原水是否需要軟化、除堿和除氧。（4）軟化系統(tǒng)的確定及其設

5、備選擇計算 要求確定軟化方法，繪出軟化系統(tǒng)草圖；確定軟化設備的生產能力；確定交換劑，選擇軟化設備，計算藥劑量和耗水量；鹽液池和鹽液泵的計算。4、給水系統(tǒng)、蒸汽系統(tǒng)、排污系統(tǒng)的確定及其設備選擇計算（1）確定給水系統(tǒng)、蒸汽系統(tǒng)、排污系統(tǒng)的形式，并繪出各系統(tǒng)草圖。（2）選擇各系統(tǒng)的設備，包括給水箱、給水泵、分汽缸、連續(xù)排污擴容器、取樣冷卻器、排污冷卻池等。（3）計算給水母管各蒸汽母管及分汽缸接管管徑。（4）確定管路附件。5、送、引風系統(tǒng)的確定及其設備選擇計算（1）燃料校核。（2）計算燃料消耗量、計算送風量和引風量。（3）確定送、引風系統(tǒng)并擬定草圖。（4）確定煙、風道斷面尺寸。（5）選擇送、引風系統(tǒng)設

6、備。包括確定煙囪高度及斷面，選擇風機，消聲器、除塵器。6、燃料輸送及出灰渣系統(tǒng)的確定（1）計算鍋爐房最大負荷時的小時燃料消耗量；計算鍋爐房最大負荷季節(jié)時的小時燃料消耗量；計算鍋爐房最大負荷時的晝夜燃料消耗量；計算年燃料消耗量；計算與上述燃料量相應的灰渣量。（2）計算煤、灰場的面積。（3）確定燃料輸送及出渣方式。7、進行鍋爐房工藝布置，繪制熱力系統(tǒng)草圖及布置草圖8、整理編寫設計說明書設計說明書的第一章要求寫出總論或概述，應包括設計指導思想和原則，熱負荷、系統(tǒng)方案的主要特點，區(qū)域布置的特點及設計中欠考慮的問題和特別需要說明的問題。說明書的其他章節(jié)主要寫明各系統(tǒng)方案及設備確定的依據、理由、過程和結果

7、，對于計算公式要求寫出公式中的符號的含義、單位、計算過程和計算結果。說明書要裝訂成冊，內容包括封面、目錄、正文、后記（結束語）和參考文獻目錄等。原則上，設計說明書用Word文件格式A4紙張排版打印。排版（字體字號行距等）參照湖南工業(yè)大學畢業(yè)設計（論文）的格式。五、繪圖要求（圖中必須有簡明的設計說明與技術要求）（1）熱力系統(tǒng)圖一張。要求附出圖例、標出設備編號及管徑。用1號圖完成。（2）設備平面布置圖一張。要求繪出鍋爐間、風機間、水處理間和輔助間等。設備平面布置圖中的設備以外形繪制，標明設備編號并附設備明細表。設備定位尺寸要齊全清晰。平面布置圖中還應標明指北針。用1號圖完成。（3）設備布置剖視圖一

8、張，用2號圖完成。（4）條件具備時，加繪鍋爐房區(qū)域圖一張，用2號圖完成。圖紙用計算機繪制，必要時加繪手工圖紙1張。六、時間安排（二周）（1）編寫說明書4天；（2）草圖2天；（3）繪圖5天；（4）并裝訂成冊1天；（5）答辯2天（分組進行）工業(yè)鍋爐設備 課 程 設 計 說 明 書七、熱負荷計算及鍋爐選擇1、熱負荷計算（1）采暖最大計算熱負荷 t/h式中 考慮熱網熱損失以及鍋爐房汽泵、吹灰、自用蒸汽等因素的系數，取1.05； 生產用汽的同時使用系數，取0.8； 采暖用汽的同時使用系數，取1.0 生活用汽的同時使用系數，取0.4。1.05（0.83.6+1.07.5+0.40.8）=10.7 t/h（

9、2）非采暖季節(jié)最大計算熱負荷 =1.05（0.83.6+0.40.8）=3.2 t/h2、鍋爐型號與臺數的選擇根據最大計算熱負荷10.7 t/h以及生產、采暖和生活用汽有利均不大于0.4MPa，從煤質資料來看煤的低位發(fā)熱量為17693KJ/Kg，根據工業(yè)鍋爐房中的表1-4可確定為煙煤，因此可以選用DZL系列快裝水火管蒸汽鍋爐它的特點有：1）它采用單鍋筒縱置式，雙集箱快裝布置，水火管快裝結構，節(jié)省鍋爐房占地，且土建工程投資少，有效地降低鍋爐安裝費用和基建投資。 2）采用爐內煙塵慣性分離，配以高效的脫硫除塵器，高鍋爐排放濃度低，黑度低，可達到國家一類地區(qū)環(huán)保指標要求； 3）鍋爐采用自然循環(huán)方式，爐

10、水始終保持高速紊流狀態(tài)，強化傳熱，提高鍋爐熱效率； 4）蒸汽鍋爐有較大的汽相空間，并配置高效汽水分離器，蒸汽濕度降低到2%以下。可以選用的鍋爐型號組合為：DZL(W)6-1.25-AII型鍋爐兩臺，DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型鍋爐三臺，DZL(W)2-0.7(1.25)-AII型鍋爐六臺。根據鍋爐房確定的原則：1）鍋爐臺數應按照所有運行鍋爐在額定蒸發(fā)量工作時，能滿足鍋爐房最大熱負荷。2）鍋爐的出力、臺數應能有效適應熱負荷變化的需要，且在任何工況下，應保證鍋爐有較高的熱效率。3）應考慮熱負荷發(fā)展的需要。4）鍋爐臺數應根據熱負荷的調度、鍋爐檢修和擴建的可能性確定。一般新建鍋爐房以不

11、少于2臺、不超過5臺為宜。5）以生產負荷為主或常年供熱的鍋爐房，應設置一臺備用鍋爐。以采暖、通風空調為主的鍋爐房，一般不設備用鍋爐。從以上原則可以看出，選用DZL(W)2-0.7(1.25)-AII型鍋爐需要六臺，臺數太多，不適宜使用。對于DZL(W)6-1.25-AII型鍋爐和DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型鍋爐均符合條件，但是在非采暖季節(jié)DZL(W)6-1.25-AII型鍋爐和DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型鍋爐均只需要運行一臺鍋爐，但是DZL(W)6-1.25-AII型鍋爐負荷率僅為53%，相比之下，DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型鍋爐則達到了80%，

12、因此最終我們決定選用三臺DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型鍋爐。在采暖季三臺鍋爐基本上滿負荷運行；非采暖季一臺鍋爐運行，鍋爐的維修保養(yǎng)可在非采暖季進行，而且本設計中的鍋爐房以采暖為主，故不設置備用鍋爐。八、給水及水處理設備的選擇1、給水設備的選擇（1）鍋爐房給水量的計算 t/h式中 給水管網漏損系數，取1.03；鍋爐房蒸發(fā)量，t/h；鍋爐排污量，%，本設計根據水質計算，取10%。對于采暖季，給水量為：=1.0310.7（1+0.10）=12.1231 t/h對于非采暖季，給水量為： =1.033.2（1+0.10）=3.6256 t/h（2）給水泵的選擇給水泵臺數的選擇，應能適應鍋爐

13、放全年負荷變化的要求。本鍋爐房擬選用四臺電動給水泵，其中一臺備用。采暖季三臺啟動，其總流量應大于1.112.1231t/h，即大約為13.34t/h，所以每臺給水泵的流量應該大于4.45t/h?，F(xiàn)選用型給水泵：流量：6 m3/h揚程：1127 kP a電機型號：Y132S2-2功率：7.5KW轉速：2950r/min進水管DN40，出水管DN40（3）給水箱體積的確定給水箱的作用有兩個：一是軟化水和凝結水與鍋爐給水流量之間的緩沖，二是給水的儲備。給水箱的體積，按儲存1.25h的鍋爐房額定蒸發(fā)量設計，外形尺寸為360025002000mm，計18。2、水處理系統(tǒng)設計及設備選擇（1）軟化系統(tǒng)的選擇

14、根據GB1576-2001規(guī)定，蒸汽鍋爐的給水和鍋水水質標準為：給水總硬度 0.04mmol/L給水PH值 7鍋水總堿度 6 26mol/L鍋水含鹽量 3500mg/L原水硬度不符合給水要求，必須進行水質處理。按堿平衡計算鍋爐排污率 按鹽平衡計算鍋爐排污率 因為均小于10%，所以不需要除堿。根據原水水質情況，采用低流速逆流再生單級鈉離子交換系統(tǒng)。交換劑采用0017強酸苯乙烯型陽離子交換樹脂。（2）鍋爐排污量的計算鍋爐排污量通常通過排污率來計算。排污率的大小，可由堿度和含鹽量的平衡關系式求出，取其兩者的最大值。在上面“軟化系統(tǒng)選擇”中已經計算了由堿度和含鹽量的平衡關系式求出的排污率，其值小于10

15、%，且在103%之類，所以，鍋爐排污率取10%。（3）軟化水量的計算鍋爐房采暖季的最大給水量與凝結水回收量之差，即為本鍋爐房所需要的補充軟化水量： =1.0310.7（1+0.10）-0.23.6-0.67.5 =12.1231-5.226.90 t/h（4）鈉離子交換器的選擇計算（見表1）序號名 稱符號單位計算公式或數據來源數 值1軟化水量Grst/h先前計算6.902軟化速度m/h根據原水H0=3.3me/L183所需交換器截面積FGrs/=6.90/180.3834實際交換器截面積F選用750交換器2臺0.4425交換劑層高度hm交換器產品規(guī)格26運行時實際軟化速度vm/hGrs/F=6

16、.90/0.44215.617交換劑體積Vm3hF=20.4420.8848交換劑工作能力E0gol/ m3732#樹脂1100150011009交換器工作容量EmolV E0=0.8841100972.410運行延續(xù)工作時間Th48.611小反洗時間min取用1012小反洗水流速度m/h取用913小反洗耗水量V1m3F=0.442109/600.66314靜置時間min交換劑回落、壓脂平整，取用415再生劑純度%工業(yè)用鹽，取用9516再生劑單耗qg/mol逆流再生9017再生一次所需再生劑量KgEq/1000=972.490/(10000.95)92.1218再生液濃度%取用519再生一次稀

17、鹽液體積m3/1000=92.12/(10000.05)1.8420再生一次耗水量m3近似等于1.8421再生速度m/h低速逆流再生，取用1.822再生時間min60/F=601.84/0.4421.8138.823逆流沖洗時間min低速將再生液全部頂出交換器7524逆流沖洗耗水量m3F/60=1.80.44275/600.99525小正洗時間min取用826小正洗速度m/h取用827小正洗耗水量m3F/60=0.44288/600.4728正洗時間min取用1029正洗速度m/h取用1030正洗耗水量m3F/60=0.4421010/600.7431再生過程所需總時間min+=10+4+13

18、8.8+75+8+10245.832再生需用自來水耗量m3+=0.663+0.47+0.741.87333再生需用軟水耗量m3+=1.84+0.9952.83534再生一次總耗水量m3+=1.873+2.8354.708（5）再生液（鹽液）的配制和貯存設備為減輕搬運食鹽等的勞動強度，本設計采用濃鹽容易池保存食鹽的方法，即將運來食鹽直接倒入濃鹽液池。再生時，把濃鹽液提升到稀鹽液池，用軟水稀釋鹽液池，再由鹽液輸送至離子交換器再生。1）濃鹽液池體積的計算本鍋爐房鈉離子交換器運行周期為30.415+245.8/6034.5h，每再生一次需耗鹽92.12kg，如按貯存10天的食鹽用量計算，則濃鹽液（濃度

19、26%）池體積為： 2）再生一次所需稀鹽液（濃度5%）的體積為1.84，若按有效容積系數0.8計算，稀鹽液體積為2.3。本設計擬用混凝土砌筑一個尺寸為220018001500鹽池，濃、稀鹽池各占一半。（6）鹽液泵的選擇鹽液泵的作用：其一是將濃鹽液提升至稀鹽液池；其二是輸送稀鹽液至離子交換器，過量的部分稀鹽液流回稀鹽液池進行擾動，使之濃度均勻。鹽液泵運轉時間短，不需設置備用泵。為防鹽液腐蝕，選用102型塑料離心泵一臺，流量6t/h，揚程196kPa，電機功率1.7kW，轉速2900r/min。該泵進口管徑DN40，出口管徑DN40。（7）原水加壓泵的選擇有時自來水水壓偏低，為了確保再生時所需的反

20、洗水壓和軟化過程所需克服交換器阻力的水壓，特設原水加壓泵1臺：型號：IS65-40-250流量：12 m3/h揚程：196KPa電機：Y100L1-4功率：2.2KW轉速：1450r/min該泵進口管徑DN40，出口管徑也為DN40。九、汽水系統(tǒng)主要管道管徑的確定1、鍋爐房最大用水量及自來水總管管徑的計算自來水總管的流量，即為鍋爐房最大用水量，包括以下幾項：（1）運行交換器的軟水流量，計6.90 t/h（2）備用交換器再生過程中的最大瞬時流量，以正洗流量計，=0.44210=4.42 t/h（3）引風機及給水泵的冷卻水流量，按風機軸承箱進水管徑DN15、水速2m/s計算，冷卻水流量約為1.3

21、t/h（4）煤場、渣場用水量，估計約0.5 t/h（5）化驗及其他用水量，約0.7 t/h（6）生活用水量，粗略取值1 t/h如此，鍋爐房最大小時用水量約為14.82 t。若取管內水速為1.5 m/s，則自來水總管管徑可由下式計算： 本設計選用自來水總管管徑 =894mm。2、與離子交換器相接的各管管徑的確定交換器上各連接管管徑與其本體的對應管徑一致，即除進鹽液管管徑為DN40外，其余各管管徑均為DN50。3、給水管管徑的確定（1）給水箱出水總管管徑出水總管的流量，按采暖季給水量G1（12.1231 t/h）考慮，若取管內水速為2m/s，則所需總管內徑為48mm。本設計適當留有余量，選用管徑為

22、733.5mm。（2）給水母管管徑本設計采用單母管給水系統(tǒng)。給水母管管徑確定與給水箱出水總管相同，即733.5mm。進入鍋爐的給水支管與鍋爐本題的給水管管徑相同，直徑為44.53.5mm，且在每一支管上裝設調節(jié)閥。4、蒸汽管管徑的確定（1）蒸汽母管管徑為便于操作以及確保檢修的安全，每臺鍋爐的蒸汽母管直接接入分汽缸，其直徑為1334mm；在每臺鍋爐出口和分汽缸入口分別裝有閘閥和截止閥。（2）生產用蒸汽管管徑生產用汽管的蒸汽流量1.053.6=3.78 t/h，生產用汽壓力為0.4MPa，比容。蒸汽流流速取35 m/s，則：選取生產用汽管管徑為1334mm（3）采暖用蒸汽管管徑采暖用汽管流量為1.

23、057.5=7.785 t/h，蒸汽壓力為0.2MPa仍按流速35 m/s計算，決定選取管徑2196mm。（4）生活用蒸汽管管徑蒸汽流量為1.050.8=0.84t/h，蒸汽壓力為0.3MPa，仍按流速35m/s計算，決定選用管徑為733.5mm。十、分汽缸的選用1、分汽缸的直徑的確定已知采暖期最大計算熱負荷，蒸汽壓力P=0.4MPa，比容，若蒸汽在分汽缸中流速取用15 m/s，則分汽缸所需直徑為本設計擬采用3779mm的無縫鋼管作為分汽缸的筒體。2、分汽缸筒體長度的確定分汽缸筒體長度取決于接管管徑、數目和結構強度，同時還應顧及接管上閥門的啟閉操作的便利。本設計的分汽缸筒體上，除接有三根來自鍋

24、爐的進汽管（1334）和供生產（1334）、采暖（2196）以及生活（733.5）用汽的輸出管外，還接有鍋爐房字用蒸汽管（573.5）、備用管接頭（1084）、壓力表接管（253）以及疏水管等。分汽缸筒體結構和管孔布置如下圖。筒體由3779無縫鋼管制作，長度為2820mm。十一、送、引風系統(tǒng)的設備選擇計算為了避免相互干擾，鍋爐的通風除塵系統(tǒng)按單臺機組獨立設置。以下均按單臺鍋爐的額定負荷為基礎進行計算。1、鍋爐燃料消耗量的計算根據生產用汽參數，本鍋爐降壓至0.5MPa運行。在此工作壓力下，查得=158、=2754.6kJ/kg，r=2087.6kJ/kg。又知固體不完全燃燒熱損失=10%、鍋爐效

25、率=72%以及蒸汽濕度W=2%，給水溫度45。如此，燃料消耗量：而計算燃料消耗量為： 2、理論空氣量和理論煙氣量 3、送風機的選擇計算已知爐膛入口的空氣過量系數，在計算修正和裕度后，每臺鍋爐的送風機的風量為： 其中，為送風機流量儲備系數，取1.05。因缺空氣阻力計算資料，如按煤層以及爐排阻力為784Pa、風道阻力為98Pa估算，則送風機所需壓力為： 其中，為送風機壓頭儲備系數，取1.1；為送風機設計條件下的空氣溫度，由風機樣本查知為20。所以，選用T4-72-1 No.6A型送風機，規(guī)格：風量：6860 m3/h；風壓：1150 Pa；電機：Y112M-4；功率：4 KW；轉速：1450r/m

26、in。4、引風機的選擇計算計及除塵器的漏風系數a=0.05后，引風機入口處的過量空氣系數和排煙溫度，取流量儲備系數=1.1，則引風機所需流量為： 需由引風機克服的阻力，包括：（1）鍋爐本體的阻力按鍋爐制造廠提供資料，取。（2）省煤器的阻力根據結構設計，省煤器管布置為橫4縱10，所以其阻力系數為 而流經省煤器的煙速為8.56m/s，煙溫為290，又線算圖查得，再進行重新修正，則省煤器阻力為： （3）除塵器的阻力本鍋爐房采用XS-4B型雙旋風除塵器，當煙氣量為12000，阻力損失為686Pa。（4）煙囪抽力和煙道抽力由于本系統(tǒng)為機械通風，煙囪的抽力和阻力均略而不計，煙道阻力約為147Pa。因此，鍋

27、爐引風系統(tǒng)的總阻力為： 引風機所需風壓 其中風壓儲備系數取1.2，引風機設計條件下介質溫度。所以，本設計選用Y5-47型No6C引風機，規(guī)格如下：流量：12390 m3/h風壓：2400Pa電機型號：Y160M2-2功率：15kW轉速：2620r/min5、煙氣除塵設備的選擇鏈條鍋爐排出的煙氣含塵濃度大約在2000以上，為減少大氣污染，本鍋爐房選用XS-4B型雙旋風除塵器，其主要技術數據如下：煙氣流量12000 m3/h，進口截面尺寸1200300mm，煙速9.3m/s，出口截面尺寸606mm,煙速11.8m/s，煙氣凈化效率9092%，阻力損失588686Pa。除塵后，煙氣的含塵濃度： 6、

28、煙囪設計計算本鍋爐房三臺鍋爐合用一個煙囪，擬用紅磚砌筑，根據鍋爐房容量，由下表選定煙囪高度為40m。煙囪設計主要是確定其上、下口直徑。表 煙囪高度鍋爐總額定出力t/h或相當于t/h1122661010202035煙囪最低高度(m)202530354045（1）煙囪上、下口直徑的計算1）出口處的煙氣溫度煙囪高度為40m，則煙囪的溫降為 其中修正系數A，可據磚煙囪平均壁厚0.5m，查表可知為0.4m。如此，煙囪出口處的煙溫： 2）煙囪出口直徑 若取煙囪出口處的煙速為12m/s，則煙囪出口直徑 本鍋爐房煙囪的出口直徑取為 1 m。3）煙囪底部直徑若取煙囪錐度=0.02；則煙囪底部直徑為： 十二、燃料

29、供應及灰渣清除系統(tǒng)本鍋爐房運煤系統(tǒng)按三班制設計。因耗煤量不大，擬采用半機械化方式，即用電動葫蘆吊煤罐上煤，吊煤罐的有效容積為0.5?；以B續(xù)排出，用人工手推車定期送至渣場。1、燃料供應系統(tǒng)（1）鍋爐最大小時耗煤量計算按采暖季熱負荷計算： （2）運煤系統(tǒng)的最大運輸能力的確定按三班制作業(yè)設計，最大運煤量為： t/h式中 考慮鍋爐房將來發(fā)展的系數，取1；運輸不平衡系數，一般采用1.2；運煤系統(tǒng)每班的工作時數，取6。 t/h按吊煤罐有效容積估算，每小時約吊7罐。2、灰渣清除系統(tǒng)（1）鍋爐房最大小時除灰渣量 （2）除渣方式的選擇鍋爐灰渣連續(xù)排出，但考慮到需要排除的總灰渣量不大，故選用人工手推車定期送至渣

30、場的方式。3、煤場和灰渣場面積的確定本鍋爐房燃燒由汽車運輸；煤場堆、運采用鏟車。據工業(yè)鍋爐房設計規(guī)范要求，煤場面積現(xiàn)按貯存10晝夜的鍋爐房最大耗煤量估算，即式中 鍋爐每晝夜運行時間，24h；煤的儲備天數；考慮煤堆通道占用面積的系數，取1.6；煤堆高度，4m，取2.5m；煤的堆積密度，約為0.8；堆角系數，取用0.8。本鍋爐房煤場面積2225m。為了減少對環(huán)境污染，煤場布置在最小頻率風向的東南方鍋爐房的南側；也便于運煤作業(yè)。（2）灰渣場面積的計算 灰渣場面積采用與煤場面積相似的計算公式，根據工廠運輸條件和綜合利用情況，確定按貯存5晝夜的鍋爐房最大灰渣量計算：本鍋爐房灰渣場面積確定為1215m，設

31、置在靠近煙囪的東南方。十三、鍋爐房布置本鍋爐房是一獨立新建的單層建筑，朝南偏東，由鍋爐間和輔助間兩大部分組成（見圖紙GS-02）。鍋爐間跨距為24m，屋架下弦標高6.5m（見圖紙GS-01）；建筑面積計2414。輔助間在東側，平屋頂，層高4.5m，建筑面積為814。本鍋爐房布置有三臺DZL(W)4-0.7(1.25)-AII型臥式蒸汽鍋爐，省煤器獨立對應裝設于后端。爐前留有3.65m距離，是鍋爐運行的主要操作區(qū)。燃煤由鏟車從煤場運至爐前，再由電動葫蘆吊煤罐沿單軌送往各鍋爐的爐前煤斗。灰渣在后端排出，用手推車定期運到灰渣場。給水處理設備、給水箱和水泵布置在輔助間，輔助間的前側，則分設有值班室、化驗間和