高級(jí)電焊工試題庫(kù)及答案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上高級(jí)工知識(shí)要求試題一、是非題(是畫，非畫X)1通常利用測(cè)定斷弧長(zhǎng)度來評(píng)定焊條的電弧穩(wěn)定性。 ( ) 2碳當(dāng)量法是用來判斷材料焊接性的一種直接試驗(yàn)方法。 ( ) ×3碳當(dāng)量的計(jì)算公式適用于一切金屬材料。 ( ) ×4碳當(dāng)量越高，材料的淬硬傾向越大，冷裂敏感性也越大。 ( ) 5奧氏體不銹鋼的焊接性不能用碳當(dāng)量來間接評(píng)定。 ( ) 6評(píng)定材料抗冷裂性最好的方法是熱影響區(qū)最高硬度法，因?yàn)樗紤]到了氫和應(yīng)力兩個(gè)因素。 ( ) ×7采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法時(shí)，試驗(yàn)一定要在室溫進(jìn)行，試件不得進(jìn)行預(yù)熱。( ) ×8采用斜Y形坡口焊接裂紋

2、試驗(yàn)方法時(shí)，焊后應(yīng)立即進(jìn)行檢查，以避免產(chǎn)生延遲裂紋。( ) ×9采用斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)方法焊成的試件，其表面裂紋可用肉眼、磁粉或著色法進(jìn)行檢驗(yàn)。 ( ) 10搭接接頭(CTS)焊接裂紋試驗(yàn)方法主要適用于低合金鋼焊接熱影響區(qū)由于馬氏體轉(zhuǎn)變而引起的裂紋試驗(yàn)。 ( ) 11進(jìn)行搭接接頭(CTS)焊接裂紋試驗(yàn)時(shí)，對(duì)焊接參數(shù)沒有規(guī)定具體數(shù)值。 ( ) ×12由于搭接接頭(CTS)焊接裂紋試驗(yàn)焊縫的冷卻速度較慢，所以未能大量推廣應(yīng)用。( ) 13T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)方法主要適用于奧氏體不銹鋼T形接頭角焊縫的裂紋試驗(yàn)。( ) ×14插銷試驗(yàn)可以用來評(píng)定焊接接頭中各種形式的冷

3、裂紋。 ( ) ×15進(jìn)行插銷試驗(yàn)的關(guān)鍵是插銷的缺口尖端必須位于焊接熱影響區(qū)的粗晶區(qū)。( ) 16插銷試驗(yàn)的優(yōu)點(diǎn)之一是可以用臨界應(yīng)力值來定量地評(píng)定 材料對(duì)焊根裂紋的敏感性。( ) 17利用插銷試驗(yàn)可以直接估計(jì)焊接結(jié)構(gòu)中是否出現(xiàn)冷裂紋。 ( ) ×18焊接熱裂紋的直接試驗(yàn)方法是壓板對(duì)接(FISCO)焊接裂紋試驗(yàn)方法。 ( ) 19壓板對(duì)接(FISCO)焊接裂紋試驗(yàn)方法一定要將弧坑填滿，以免產(chǎn)生熱裂紋。( ) ×20“焊接接頭剛性拘束焊接裂紋試驗(yàn)方法”是一種專門用來測(cè)定材料產(chǎn)生“焊接消除應(yīng)力裂紋”的直接試驗(yàn)方法。( ) 21通常用“Z向(厚度方向)彎曲試驗(yàn)”作為評(píng)定鋼

4、材層狀撕裂敏感性的指標(biāo)。( ) ×22影響層狀撕裂敏感性的最好指標(biāo)是伸長(zhǎng)率，而不是斷面收縮率。 ( ) ×23焊接裂紋在照相底片上常是一條中部稍寬、兩端尖細(xì)的直線。 ( ) 24X射線照相時(shí)，通過物體的厚度越大，膠片的感光度越強(qiáng)，顯影后得到的黑度越深。( ) ×25射線探傷時(shí)，I級(jí)片和級(jí)片中不允許存在條狀?yuàn)A渣。 ( )×26利用照相法進(jìn)行射線探傷時(shí)，底片上缺陷的形狀和大小與真實(shí)缺陷是完全一樣的。( ) ×27X射線和射線之所以能用來探傷，主要原因是這些射線在金屬內(nèi)部能量會(huì)發(fā)生衰減。( ) 28如果焊縫表面余高為零，則可以大大提高射線探傷的靈敏度

5、。 ( ) ×29射線照相底片上的白色寬帶表示焊縫，白色寬帶中的黑色斑點(diǎn)或條紋就表示焊接缺陷。( ) 30根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB332387鋼熔化焊對(duì)接接頭射線照相和質(zhì)量分級(jí)的規(guī)定，鋼焊縫射線探傷的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)共分四級(jí)，其中I級(jí)片質(zhì)量最差，級(jí)片質(zhì)量最好。 ( ) ×31射線探傷的I級(jí)片中，不允許存在任何焊接缺陷。 ( ) ×32只要焊縫中存在裂紋，焊縫經(jīng)射線探傷后的底片就屬于級(jí)。 ( ) 33射線可以用來探測(cè)比X射線更厚的金屬。 ( ) ×34超聲波探傷的基本原理是利用超聲波進(jìn)入金屬內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生反射現(xiàn)象。( ) ×35超聲波探傷的主要優(yōu)點(diǎn)是能夠清楚地顯示焊

6、縫內(nèi)部缺陷的形狀和大小。( ) ×36超聲波探傷時(shí)，在探頭和焊件之間必須充以耦合劑，否則超聲波無法進(jìn)入焊件內(nèi)部，在空氣中都被反射掉了。 ( ) 37與射線探傷相比，由于超聲波對(duì)人體有害，所以沒有射線探傷應(yīng)用得廣。( ) ×38根據(jù)GBll34589鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結(jié)果分級(jí)的規(guī)定，焊縫質(zhì)量等級(jí)分四級(jí)，其中I級(jí)質(zhì)量最好，級(jí)最差。 ( ) 39不論是焊縫表面的缺陷，還是焊縫內(nèi)部的缺陷，磁粉探傷都是非常靈敏的。( ) 40ICrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼焊縫表面和近表面的缺陷采用磁粉探傷檢測(cè)最合適。( ) ×41滲透探傷可以用來探測(cè)非鐵磁性材料焊縫表面和近表

7、面的缺陷。 ( ) 42焊接接頭拉伸試驗(yàn)的目的是測(cè)定焊縫的抗拉強(qiáng)度。 ( ) ×43彎軸直徑越大，彎曲試驗(yàn)的合格率越高。 ( ) 44厚度較大的焊件，進(jìn)行彎曲試驗(yàn)時(shí)最好選擇側(cè)彎。 ( ) 45不論是雙面焊，還是單面焊，只要是同一種材料，其彎曲試驗(yàn)的彎曲角度都是一樣的。( ) ×46如果要測(cè)量焊縫的沖擊韌度，其沖擊試樣的缺口應(yīng)該在緊靠焊縫的熱影響區(qū)上。( ) ×47進(jìn)行硬度試驗(yàn)時(shí)，如果在測(cè)點(diǎn)處出現(xiàn)焊接缺陷，試驗(yàn)結(jié)果仍有效。 ( ) ×48測(cè)定板狀對(duì)接接頭試件塑性最好的試驗(yàn)方法是壓扁試驗(yàn)。 ( ) ×49鋼制壓力容器水壓試驗(yàn)的試驗(yàn)壓力應(yīng)為工作壓力的

8、1.25倍。 ( ) 50水壓試驗(yàn)的試驗(yàn)壓力和容器的壁溫?zé)o關(guān)。 ( ) ×51對(duì)焊后需要無損檢驗(yàn)或回火消除應(yīng)力熱處理的容器，應(yīng)先進(jìn)行水壓試驗(yàn)。 ( ) ×52氣壓試驗(yàn)比水壓試驗(yàn)有較大的安全性，所以應(yīng)用十分廣泛。 ( ) ×53水壓試驗(yàn)可以清楚顯示焊縫內(nèi)部的缺陷。 ( ) ×54煤油試驗(yàn)屬于密封性檢驗(yàn)。 ( ) 5512CrlMoV鋼和20鋼焊條電弧焊時(shí)，可以選用E5015焊條。 ( ) 56珠光體耐熱鋼與低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)，應(yīng)該根據(jù)珠光體耐熱鋼的化學(xué)成分來選擇相應(yīng)的焊接材料。 ( ) ×57由于珠光體耐熱鋼含有較多的合金元素，所以珠光體耐熱鋼和

9、低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)，應(yīng)采用較大的熔合比，即使焊縫金屬中含有較多的珠光體耐熱鋼。( ) ×58奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，由于珠光體耐熱鋼的稀釋作用，焊縫可能會(huì)出現(xiàn)馬氏體組織。 ( ) 59奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，熔合比越大越好。 ( ) ×601CrlSNi9Ti奧氏體不銹鋼和Q235A低碳素鋼焊接時(shí)，如果采用鎢極氬弧焊，則最好不要加填充焊絲，才能獲得滿意的焊縫質(zhì)量。 ( ) ×61奧氏體不銹鋼和低碳素鋼焊接時(shí)，應(yīng)用最多的焊接方法是焊條電弧焊。( ) 621Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和Q235A低碳素鋼焊接時(shí)，應(yīng)選用A302(A307)焊條。(

10、 ) 63ICrl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和12CrlMoV珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)該選用A502焊條。( ) ×64奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼的焊接接頭中會(huì)產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，這種熱應(yīng)力可以通過高溫回火加以消除。 ( ) ×65珠光體耐熱鋼中含碳量越高，奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼的焊接接頭中形成擴(kuò)散層的可能性越大。 ( ) 66奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，最好選用穩(wěn)定珠光體鋼的焊接材料。( ) 67奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，最好采用多層焊，并且層數(shù)越多越好，其目的是可以提高焊接接頭的塑性。 ( ) 68奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)采用較大的坡口角度，以減

11、少熔合比。( ) 69采用小直徑焊條(或焊絲)，使用小電流、高電壓、快速焊是焊接奧氏體鋼與珠光體耐熱鋼的主要工藝措施。 ( ) 70珠光體耐熱鋼與馬氏體鋼焊接時(shí)，最好選用奧氏體不銹鋼焊條。 ( ) ×71增加奧氏體不銹鋼中的含鎳量，可以減弱奧氏體鋼與珠光體鋼焊接接頭中的擴(kuò)散層。( ) 72鋼與銅及其合金焊接時(shí)的主要問題是在焊縫及熔合區(qū)容易產(chǎn)生裂紋。( ) 73鋼與銅及其合金焊接時(shí)，焊縫中產(chǎn)生的裂紋屬于熱裂紋。 ( ) 74鋼與銅及其合金焊接時(shí)，隨著焊縫中含銅量的增加，產(chǎn)生熱裂紋的傾向也加大。( ) 75鋼與銅及其合金焊接時(shí)，熱影響區(qū)形成的裂紋叫滲透裂紋，它不屬于冷裂紋。( ) 76鋼

12、與銅及其合金焊接時(shí)，所產(chǎn)生的滲透裂紋的長(zhǎng)度只決定于焊接應(yīng)力的大小，和焊縫的化學(xué)成分無關(guān)。 ( ) ×77純銅與Q235A低碳素鋼焊接時(shí)，可采用E4303焊條。 ( ) 78奧氏體不銹鋼與銅及其合金焊接時(shí)，應(yīng)該采用奧氏體不銹鋼作為填充材料。( ) ×79鋼與鎳及其合金焊接時(shí)，焊縫中含氧量越高，產(chǎn)生氣孔的傾向越大。( ) 80鐵鎳焊縫中，含Mn、Ti、A1等合金元素時(shí)，產(chǎn)生氣孔的傾向增加。 ( ) ×81鐵鎳焊縫中，含鎳量越高，產(chǎn)生熱裂紋的傾向越大。 ( ) 82鐵鎳焊縫中，含氧量越高，產(chǎn)生熱裂紋的傾向越小。 ( ) ×83純鎳與低碳素鋼焊接時(shí)，焊縫中的含鎳

13、量越高，焊縫的塑性和韌度越低。( ) ×84純鎳與低碳素鋼復(fù)合板焊接時(shí)，應(yīng)先焊低碳素鋼基層焊縫，后焊鎳覆層焊縫。( ) 85焊接接頭是一個(gè)成分、組織和性能都不一樣的不均勻體。 ( ) 86焊縫金屬的力學(xué)性能和焊接熱輸入無關(guān)。 ( ) ×87焊接熱影響區(qū)內(nèi)塑性最好的區(qū)段是粗晶區(qū)。 ( ) ×88當(dāng)?shù)秃辖鸾Y(jié)構(gòu)鋼中含有較多的氮時(shí)，極易發(fā)生熱應(yīng)變脆化現(xiàn)象。 ( ) 89承受動(dòng)載荷的角焊縫，其焊縫表面形狀最好是凸形的。 ( ) ×90T形接頭只要保證其角焊縫能圓滑過渡，就是最理想的接頭形式。 ( ) ×91斜縫對(duì)接接頭由于浪費(fèi)金屬材料，目前已很少采用。

14、( ) 92搭接接頭由于鋼板之間連接的面積較多，所以是一種強(qiáng)度較高的接頭形式。( ) ×93為增大搭接接頭的強(qiáng)度，可以采用塞焊的形式。 ( ) 94只有單面角焊縫的T形接頭，其承載能力較低。( ) 95對(duì)接接頭的應(yīng)力集中主要產(chǎn)生在焊趾處。 ( ) 96增加對(duì)接接頭的強(qiáng)度，主要應(yīng)該增大焊縫的余高。 ( ) ×97承受動(dòng)載的重要結(jié)構(gòu)，可用增大余高來增大其疲勞強(qiáng)度。 ( ) ×98所有焊接接頭中，以對(duì)接接頭的應(yīng)力集中最小。 ( ) 99開坡口焊接可以降低T形接頭的應(yīng)力集中。 ( ) 100為降低應(yīng)力集中，在搭接接頭中最好不要焊接正面角焊縫。 ( ) ×101由

15、于搭接接頭不是焊接結(jié)構(gòu)的理想接頭，故很少采用。 ( ) ×102承受靜載荷的結(jié)構(gòu)，應(yīng)力集中對(duì)其強(qiáng)度無顯著影響。 ( ) 103焊接結(jié)構(gòu)的整體性給焊接裂紋的擴(kuò)展創(chuàng)造了十分有利的條件。 ( ) 104大部分焊接結(jié)構(gòu)的失效是由氣孔所引起的。 ( ) ×105塑性好的材料只會(huì)產(chǎn)生延性斷裂，不會(huì)產(chǎn)生脆性斷裂。 ( ) ×106脆性斷裂一般都在應(yīng)力不高于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)力時(shí)產(chǎn)生，具有突然破壞的性質(zhì)。( ) 107延性斷裂的斷口有金屬光澤。 ( ) ×108脆性斷裂由于很少產(chǎn)生，所以其危害性是不大的， ( ) ×109焊接結(jié)構(gòu)中的裂紋是產(chǎn)生脆性斷裂的重要原因。 (

16、 ) 110當(dāng)材料處于三向拉伸應(yīng)力的作用下，往往容易發(fā)生脆性斷裂。 ( ) 111焊接結(jié)構(gòu)的斷裂形式只與所受應(yīng)力的大小有關(guān)，而與應(yīng)力的狀態(tài)無關(guān)。 ( ) ×112.脆斷事故一般都起源于具有嚴(yán)重應(yīng)力集中效應(yīng)的缺口處。 ( ) 113脆性轉(zhuǎn)變溫度越低，材料的脆性傾向越嚴(yán)重。 ( ) ×114帶缺口的試樣，其脆性轉(zhuǎn)變溫度比光滑試樣高。 ( ) 115同一種材料，在高溫時(shí)容易產(chǎn)生延性斷裂，在低溫時(shí)容易產(chǎn)生脆性斷裂。 ( ) 116提高加載速度能促使材料發(fā)生脆性破壞，其作用相當(dāng)于降低溫度。 ( ) 117低碳素鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼的晶粒度越細(xì)，其脆性轉(zhuǎn)變溫度越高。 ( ) ×1

17、18材料的化學(xué)成分對(duì)脆性轉(zhuǎn)變溫度沒有什么影響。 ( ) ×119厚板的缺口處容易使材料變脆。 ( ) 120用常規(guī)方法測(cè)定的強(qiáng)度和塑性指標(biāo)都符合要求的材料，所制造的結(jié)構(gòu)一般不會(huì)發(fā)生脆性斷裂。 ( ) ×121通常可以用脆性轉(zhuǎn)變溫度作為標(biāo)準(zhǔn)來評(píng)定材料的脆性韌性行為。 ( ) 122利用沖擊試驗(yàn)可以測(cè)定材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度。 ( ) 123落錘試驗(yàn)法可以用簡(jiǎn)單的設(shè)備來測(cè)定材料脆性轉(zhuǎn)變溫度。 ( ) 124焊接結(jié)構(gòu)由于剛度大，所以不容易產(chǎn)生脆性斷裂。 ( ) ×125焊接結(jié)構(gòu)焊前的冷加工對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生脆性斷裂不會(huì)帶來任何影響。 ( ) ×126焊接結(jié)構(gòu)在長(zhǎng)期高溫應(yīng)力

18、作用下，也容易產(chǎn)生脆性斷裂。 ( ) 127材料的熱應(yīng)變脆化是引起焊接結(jié)構(gòu)脆性斷裂的原因之一。 ( ) 128焊后，焊件材料的金相組織對(duì)其脆性沒有什么影響。 ( ) ×129減少焊接熱輸入，能防止結(jié)構(gòu)產(chǎn)生脆性斷裂。 ( ) 130如果焊接缺陷產(chǎn)生在結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中區(qū)，則其對(duì)脆斷的影響是不大的。 ( ) ×131焊接缺陷中除裂紋外，其它缺陷對(duì)脆性斷裂沒有什么影響。 ( ) ×132對(duì)于塑性較低的高強(qiáng)度鋼，焊接接頭的角變形和錯(cuò)邊對(duì)脆性斷裂有較大的影響。( ) 133材料在其脆性轉(zhuǎn)變溫度以上工作時(shí)，焊接殘余應(yīng)力對(duì)其脆性斷裂有較大影響。( ) ×134如果焊接殘余

19、應(yīng)力為拉伸應(yīng)力，和工作應(yīng)力疊加時(shí)，容易引起結(jié)構(gòu)產(chǎn)生脆性斷裂。( ) 135為防止脆性斷裂，焊接結(jié)構(gòu)使用的材料應(yīng)具有較好的韌性。 ( ) 136采用比實(shí)際強(qiáng)度更高的材料是防止焊接結(jié)構(gòu)產(chǎn)生脆性斷裂的重要措施。 ( ) ×137搭接接頭由于應(yīng)力集中系數(shù)比較大，所以產(chǎn)生脆性斷裂的傾向也較大。( ) 138疲勞斷裂和脆性斷裂在本質(zhì)上是一樣的。 ( ) ×139疲勞強(qiáng)度和溫度的關(guān)系很大，當(dāng)焊接結(jié)構(gòu)在低溫工作時(shí)，很容易產(chǎn)生疲勞斷裂。( ) ×140焊縫表面經(jīng)機(jī)械加工后能提高其疲勞強(qiáng)度。 ( ) 141對(duì)接接頭焊縫的余高值越大，其疲勞強(qiáng)度越高。 ( ) ×142T形接頭

20、的疲勞強(qiáng)度要比對(duì)接接頭低得多。 ( ) 143提高T形接頭疲勞強(qiáng)度的根本措施是開坡口焊接和加工焊縫過渡區(qū)，使之圓滑過渡。( ) 144搭接接頭由于連接處的鋼板厚度增加，所以其疲勞強(qiáng)度是比較高的。 ( ) ×145采用“加強(qiáng)”蓋板的對(duì)接接頭，其疲勞強(qiáng)度是最高的。 ( ) ×146低碳素鋼、低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接接頭熱影響區(qū)力學(xué)性能的變化對(duì)疲勞強(qiáng)度影響不大。( ) 147焊接殘余應(yīng)力將降低焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度。 ( ) 148降低焊接接頭和結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度的主要因素是應(yīng)力集中。 ( ) 149沿垂直力線方向打磨焊縫可以提高對(duì)接接頭的疲勞強(qiáng)度。 ( ) ×150用電弧整形法提高高強(qiáng)

21、度鋼焊接接頭的疲勞強(qiáng)度有較好的效果。 ( ) 151由于熱應(yīng)力反復(fù)作用而產(chǎn)生的破壞稱為熱疲勞。 ( ) 152在腐蝕介質(zhì)中工作的構(gòu)件，即使承受循環(huán)載荷，也不會(huì)產(chǎn)生疲勞破壞。 ( ) ×153為了分析結(jié)構(gòu)失效的原因，應(yīng)將破裂斷口很好地保存。 ( ) 154焊接工藝評(píng)定的主要目的是測(cè)定材料焊接性能的好壞。 ( ) ×155焊接工藝評(píng)定和產(chǎn)品焊接，試板都能反映焊接接頭的力學(xué)性能，所以兩者的意義是一樣的。 ( ) ×156鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定試件可以不做硬度試驗(yàn)。 ( ) 157焊接工藝評(píng)定的對(duì)象是焊縫而不是焊接接頭。 ( ) 158對(duì)接焊縫試件進(jìn)行焊接工藝評(píng)定時(shí)，可

22、以不做無損檢驗(yàn)。 ( ) ×159進(jìn)行焊接工藝評(píng)定時(shí)，板狀對(duì)接焊縫試件和管材對(duì)接焊縫試件，兩者不能通用，應(yīng)分別進(jìn)行。 ( ) ×160對(duì)接焊縫和角焊縫應(yīng)分別進(jìn)行焊接工藝評(píng)定。 ( ) ×161焊接工藝評(píng)定一定要由考試合格的焊工擔(dān)任施焊工作。 ( ) ×162為了保證焊接工藝評(píng)定工作順利進(jìn)行，可以聘請(qǐng)外單位技術(shù)熟練的焊工擔(dān)任施焊工作。( ) ×163當(dāng)同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接方法時(shí)，可按每種焊接方法分別進(jìn)行評(píng)定。( ) 164當(dāng)同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接方法時(shí)，可使用兩種或兩種以上焊接方法焊接試件，進(jìn)行組合評(píng)定。 ( ) 16516

23、MnR評(píng)定合格的焊接工藝，適用于Q235A。 ( ) ×16620鋼評(píng)定合格的焊接工藝，適用于10鋼。 ( ) 167凡是不銹鋼材料都應(yīng)該單獨(dú)進(jìn)行焊接工藝評(píng)定。 ( ) 168當(dāng)用正火加回火來代替正火處理時(shí)，可以不另行進(jìn)行評(píng)定。( ) ×169母材金屬厚度為8mm的評(píng)定，適用于焊件母材金屬厚度的有效范圍為612mm。 ( ) 170影響焊接接頭沖擊韌度的因素，一律作為焊接工藝評(píng)定的重要因素。 ( ) ×171J422焊條評(píng)定合格后，可以免做J427焊條的工藝評(píng)定。 ( ) 172用添絲鎢極氬弧焊替代不添絲的鎢極氬弧焊時(shí)，可以不必再做焊接工藝評(píng)定。( ) ×

24、;173用氧丙烷氣體替代氧乙炔氣體時(shí)，可以不必再做焊接工藝評(píng)定。 ( ) ×174用H08MnA焊絲替代H08A焊絲時(shí)，一定要重新進(jìn)行焊接工藝評(píng)定。 ( ) 175對(duì)接焊縫的焊接工藝評(píng)定試件，一定要進(jìn)行沖擊試驗(yàn)。 ( ) ×176板厚大于20mm的對(duì)接焊縫進(jìn)行工藝評(píng)定時(shí)，一定要做側(cè)彎試驗(yàn)。 ( ) 177焊接工藝評(píng)定力學(xué)性能試驗(yàn)的試樣在去除焊縫余高前，不允許對(duì)試樣進(jìn)行冷矯平。 ( ) ×178焊接工藝評(píng)定進(jìn)行試樣彎曲試驗(yàn)時(shí)，彎軸直徑應(yīng)為板厚的3倍。 ( ) 179焊接工藝評(píng)定管板組合焊縫試件應(yīng)切取4個(gè)試樣。 ( ) 180鋼制壓力容器上的塞焊縫一定要進(jìn)行工藝評(píng)定。

25、 ( ) ×18116MnR鋼考試合格的焊工，可以施焊Q235A鋼，而不必另行考試。 ( ) 182根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，采用E4303焊條考試合格的焊工，可同時(shí)取得E5015焊條的認(rèn)可。 ( ) ×183根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，采用E5015焊條考試合格的焊工，可同時(shí)取得E4303焊條的認(rèn)可。 ( ) 184根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法中試件代號(hào)的規(guī)定，字母“P”表示板狀試件。 ( ) 185根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，板坡口對(duì)接和板角接試件一律應(yīng)分別

26、進(jìn)行考試。( ) ×186根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，板狀考試試件的厚度為8mm時(shí)，其認(rèn)可厚度范圍為612mm。 ( ) ×187根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，管板試件應(yīng)切取4個(gè)試樣進(jìn)行宏觀金相檢查。 ( ) ×188根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，對(duì)接試件可以只進(jìn)行無損檢驗(yàn)，不進(jìn)行彎曲試驗(yàn)。 ( ) 189根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，試件進(jìn)行彎曲試驗(yàn)時(shí)，如采用輥筒彎曲，其彎軸直徑可為試件厚度的4倍。 ( ) 190根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，

27、埋弧焊考試時(shí)不允許加引弧板和引出板。( ) ×191根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊考試時(shí)不允許清焊根。( ) 192根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，焊縫寬度一律用增寬來表示。( ) 193根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊的焊縫表面咬邊深度不得大于05mm。( ) ×194根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，對(duì)接試件可以只進(jìn)行無損檢驗(yàn)，不進(jìn)行彎曲試驗(yàn)。 ( ) ×195根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊單面焊試件的未焊透應(yīng)在外觀檢查時(shí)評(píng)定。 ( ) 196根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，1Crl8Ni9Ti考試合格后，可免去Q2

28、35A的考試。 ( ) ×197焊接材料消耗定額目前大多由經(jīng)驗(yàn)估算而不是通過計(jì)算獲得。 ( ) 198焊接勞動(dòng)工時(shí)定額中的作業(yè)時(shí)間由基本時(shí)間和輔助時(shí)間兩部分所組成。( ) 199測(cè)量弧焊電源的空載電壓主要是為了節(jié)省電力。 ( )×200測(cè)定弧焊電源的外特性時(shí)，常用可變鎮(zhèn)定電阻作為負(fù)載。 ( ) 二、選擇題(將正確答案的序號(hào)填人空格內(nèi))1直徑為4mm的焊條進(jìn)行藥皮強(qiáng)度檢驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)高度為( )。ba1m b05m c15m d2m2進(jìn)行焊條藥皮耐潮性檢驗(yàn)時(shí)，應(yīng)將焊條置于( )。ba空氣中 b水中 c酸液中3測(cè)定熔敷金屬中( )的含量，使用較多的是甘油法。da.CO bO cN

29、d擴(kuò)散氫4檢驗(yàn)焊劑顆粒度時(shí)，應(yīng)取試驗(yàn)焊劑不少于( )。aa100g b150g c200g d250g5測(cè)定實(shí)芯焊絲化學(xué)成分時(shí)，在每批中按盤數(shù)任選3盤，但不少于( )盤。aa2 b3 c4 d56焊接性試驗(yàn)用得最多的是( )。ca力學(xué)性能試驗(yàn) b無損檢驗(yàn) c焊接裂紋試驗(yàn) d宏觀金相試驗(yàn)7碳當(dāng)量可以用來評(píng)定材料的( )。ba耐腐蝕性 b焊接性 c硬度 d塑性8鋼材的碳當(dāng)量越大，則其 敏感性也越大。ba熱裂 b冷裂 c抗氣孔 d層狀撕裂9國(guó)際焊接學(xué)會(huì)推薦的碳當(dāng)量計(jì)算公式適用于( )。ca一切鋼材 b奧氏體不銹鋼 c500600MPa級(jí)的非調(diào)質(zhì)高強(qiáng)度鋼 d硬質(zhì)合金10焊接接頭熱影響區(qū)的最高硬度可用來

30、判斷鋼材的( )。aa焊接性 b耐蝕性 c抗氣孔性 d應(yīng)變時(shí)效11斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)主要用以試驗(yàn)鋼材的( )敏感性。ba熱裂 b冷裂 c層狀撕裂 d氣孔12斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)用試件的厚度為( )。ba69mm b938mm c>38mm d46mm13斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)是( )焊接接頭冷裂紋的自拘束試驗(yàn)方法。ba奧氏體不銹鋼 b碳素鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼 c灰鑄鐵 d銅及銅合金14斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)用焊條直徑是( )。ca2.5mm b3.2mm c4.0mm d5.0mm15斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)拘束焊縫的焊接應(yīng)采用( )ba酸性焊條 b低氫焊條 c不銹鋼焊條 d堆焊焊條16

31、斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)焊完的試件應(yīng)在( )，進(jìn)行裂紋的解剖和檢測(cè)。ca立即 b28h以后 c48h以后 d幾天以后17斜Y形坡口焊接裂紋試驗(yàn)應(yīng)對(duì)試件的( )個(gè)橫斷面進(jìn)行斷面裂紋檢查。ca3 b4 c5 d618搭接接頭(CTS)焊接裂紋試驗(yàn)主要適用于( )焊接熱影響區(qū)由于馬氏體轉(zhuǎn)變而引起的焊接裂紋試驗(yàn)。ba碳素鋼 b低合金鋼 c高合金鋼 d奧氏體不銹鋼19搭接接頭(CTS)焊接裂紋試驗(yàn)用焊條直徑為( )。ca25mm b32mm c40mm d50mm20搭接接頭(CTS)焊接裂紋試驗(yàn)焊完的試件應(yīng)( )進(jìn)行裂紋的解剖和檢測(cè)。ca立即 b24h以后 c48h以后 d幾天以后21搭接接頭(CTS)

32、焊接裂紋試驗(yàn)應(yīng)在焊縫上取( )試樣。da3塊 b4塊 c5塊 d6塊22T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)方法的焊接位置應(yīng)為( )。ba平角焊 b船形焊 c橫角焊 d立角焊23T形接頭焊接裂紋試驗(yàn)方法主要適用于( )T形接頭角焊縫的裂紋試驗(yàn)。aa碳素鋼 b低合金結(jié)構(gòu)鋼 c鐵素體鋼 d奧氏體不銹鋼24插銷試驗(yàn)屬于( )試驗(yàn)方法。aa冷裂紋 b熱裂紋 c應(yīng)力腐蝕裂紋 d層狀撕裂25試件經(jīng)預(yù)熱后進(jìn)行插銷試驗(yàn)時(shí)，要保持載荷( )。ca6h b12h c24h d48h26插銷試驗(yàn)的臨界應(yīng)力值cr越小，表示鋼材( )敏感性越大。aa冷裂 b熱裂 c消除應(yīng)力裂紋 d應(yīng)力腐蝕裂紋27插銷法主要用于評(píng)定氫致延遲裂紋中的(

33、)。ba焊趾裂紋 b焊根裂紋 c焊縫裂紋 d焊道下裂紋28壓板對(duì)接(FISCO)焊接裂紋試驗(yàn)方法屬于( )試驗(yàn)方法。aa熱裂紋 b冷裂紋 c應(yīng)力腐蝕裂紋 d消除應(yīng)力裂紋29Z向拉伸試驗(yàn)是利用試樣的( )作為評(píng)定鋼材層狀撕裂敏感性的指標(biāo)。da抗拉強(qiáng)度 b屈服點(diǎn) c伸長(zhǎng)率 d斷面收縮率30根據(jù)GB3323鋼熔化焊對(duì)接接頭射線照相和質(zhì)量分級(jí)的規(guī)定，焊縫質(zhì)量分為( )。ba三級(jí) b四級(jí) c五級(jí) d六級(jí)31根據(jù)GB3323鋼熔化焊對(duì)接接頭射線照相和質(zhì)量分級(jí)的規(guī)定，焊縫質(zhì)量以( )為最好。aaI級(jí) b級(jí) c級(jí) d級(jí)32根據(jù)GB332387鋼熔化焊對(duì)接接頭射線照相和質(zhì)量分級(jí)的規(guī)定，如果焊縫中有裂紋存在，焊縫

34、質(zhì)量即判定為( )daI級(jí) b級(jí) c級(jí) d級(jí)33當(dāng)檢測(cè)厚度小T 50mm的焊縫時(shí)，應(yīng)采用( )。aaX射線探傷 b射線探傷 c超聲波探傷 d磁粉探傷34根據(jù)GBll34589鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結(jié)果分級(jí)中規(guī)定，焊縫質(zhì)量分為( )。ba三級(jí) b四級(jí) c五級(jí) d六級(jí)35根據(jù)GBll34589鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結(jié)果分級(jí)中規(guī)定，焊縫質(zhì)量等級(jí)以( )級(jí)為最差。da b c d36對(duì)于（ ）材料，磁粉探傷將無法應(yīng)用。da紙?zhí)妓劁?b低合金結(jié)構(gòu)鋼 c鐵磁性材料 d非鐵磁性材料37根據(jù)JBT606192焊縫磁粉檢驗(yàn)方法和缺陷磁痕的分級(jí)的規(guī)定，缺陷磁痕的等級(jí)分為( )。ba三級(jí) b四級(jí) c

35、五級(jí) d六級(jí)38根據(jù)JBT606292焊縫滲透檢驗(yàn)方法和缺陷跡痕的分級(jí)規(guī)定，焊縫質(zhì)量分為( ) 。aa四級(jí) b，五級(jí) c六級(jí) d七級(jí)39焊接接頭拉伸試驗(yàn)的目的是測(cè)定焊接接頭的( )。aa抗拉強(qiáng)度 b屈服點(diǎn) c伸長(zhǎng)率 d斷面收縮率40焊接接頭彎曲試驗(yàn)的目的是檢驗(yàn)焊接接頭拉伸面上的( )ba抗拉強(qiáng)度 b塑性 c韌性 d硬度41試樣彎曲后，其正面成為彎曲的拉仲面，叫( )。aa面彎 b背彎 c側(cè)彎 d縱彎42試樣彎曲后，其背面成為彎曲的拉伸面，叫( )。ba面彎 b背彎 c側(cè)彎 d縱彎43采用圓形壓頭彎曲(三點(diǎn)彎曲)試驗(yàn)法時(shí)，彎軸直徑應(yīng)為試樣厚度的( )倍。ba2 b3 c4 d544根據(jù)GB265

36、389焊接接頭彎曲及壓扁試驗(yàn)方法的規(guī)定，彎曲試樣拉伸面上有( )的橫向(焊縫的縱向)裂紋或缺陷，彎曲試驗(yàn)就為不合格。aa15mm b3mm c35mm d4mm45彎曲直徑通過兩支持輥被彎曲接近U形時(shí)，則認(rèn)為彎曲角度達(dá)到( )。da50° b90° c120° d180°46焊接接頭應(yīng)變時(shí)效敏感性試驗(yàn)方法同( )。ca拉伸試驗(yàn) b彎曲試驗(yàn) c沖擊試驗(yàn) d壓扁試驗(yàn)47目前，沖擊試驗(yàn)試樣的缺口形狀均為( )。aaV形 bU形 cX形 dY形48焊接接頭及堆焊金屬的硬度試驗(yàn)應(yīng)在其( )上進(jìn)行。aa橫斷面 b縱斷面 c焊縫表面 d焊縫根部49壓扁試驗(yàn)的目的是測(cè)定

37、 焊接對(duì)接接頭的塑性。ca平板 b管板 c管子 d型鋼50壓扁試驗(yàn)的目的是測(cè)定管子焊接對(duì)接接頭的( )。da強(qiáng)度 b硬度 c韌性 d塑性51壓力容器進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)，其試驗(yàn)壓力應(yīng)為工作壓力的( )ba1倍 b1.25倍 c1.5倍 d2倍52水壓試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)裝設(shè)( )定期校驗(yàn)合格的壓力表。ba1只 b2只 c3只 d4只53鋼制壓力容器進(jìn)行氣壓試驗(yàn)前需經(jīng)100( )。da超聲波探傷 b磁粉探傷 c著色探傷 dX射線探傷54焊接容器的煤油試驗(yàn)屬于( )。ba液壓試驗(yàn) b密封性檢驗(yàn) c氣密性檢驗(yàn) d氣壓試驗(yàn)55奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，最好焊縫中不要出現(xiàn)( )組織。ca鐵素體 b珠光體 c馬氏體

38、d奧氏體56奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，要盡量( )熔合比。ba增加 b減小 C越大越好 d適當(dāng)增加57奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，采用最多的焊接方法是( )。ca鎢極氬弧焊 b埋弧焊 c焊條電弧焊 d.CO2氣體保護(hù)焊581Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時(shí)，應(yīng)采用的焊條牌號(hào)是( )。caA102 bA202 cA302 dA402591Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼和Q235-A低碳素鋼采用手工鎢極氬弧焊焊接時(shí)，如不加填充焊絲，則焊縫中不可避免地會(huì)出現(xiàn)( )組織。aa馬氏體 b珠光體 c奧氏體 d鐵素體601Crl8Ni9Ti奧氏體不銹鋼與Q235-A低碳素鋼焊

39、接時(shí)，如果采用A407焊條，焊縫中容易產(chǎn)生( )。aa熱裂紋 b冷裂紋 c腐蝕裂紋 d層狀撕裂61奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，為控制熔合區(qū)中C的擴(kuò)散，應(yīng)當(dāng)提高焊縫中( )的含量。baCr bNi cMn dN62為改變奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)焊接接頭的應(yīng)力分布狀態(tài)，最好選用線膨脹系數(shù)接近于珠光體鋼的( )填充材料。ca鈷基合金型 b鈦基合金型 c鎳基合金 d鐵基合金型63奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，為能得到具有較高抗熱裂性能的奧氏體+鐵素體雙相組織，應(yīng)將熔合比控制在以下。ca20 b30 c40 d5064奧氏體不銹鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，為減小熔合比，應(yīng)盡量使用( )焊接。ba大電流、高

40、電壓 b小電流、高電壓 c大電流、低電壓 d小電流、低電壓65奧氏體不銹鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)選用( )焊接材料。ca低合金耐熱鋼 b奧氏體鋼 c鎳基型 d鈷基型66奧氏體不銹鋼與鐵素體鋼焊接時(shí)應(yīng)選用( )焊條。 daA102 bA107 cA302 dA0226715CrMo珠光體耐熱鋼與Q235-A低碳素鋼焊接時(shí)，應(yīng)選用焊條( )。daR302 bR307 cA102 dJ50768珠光體耐熱鋼與低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)，應(yīng)根據(jù)( )的要求選擇預(yù)熱溫度。ba低合金結(jié)構(gòu)鋼 b珠光體耐熱鋼 c兩者中較低的預(yù)熱溫度 d兩者中較高的預(yù)熱溫度69珠光體耐熱鋼與低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)，應(yīng)根據(jù)( )的要求選擇

41、焊后熱處理溫度。ba低合金結(jié)構(gòu)鋼 b珠光體耐熱鋼 c兩者中較低的焊后熱處理溫度d兩者中較高的焊后熱處理溫度70珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時(shí)，焊接接頭中極易形成( )。ba熱裂紋 b冷裂紋 c消除應(yīng)力裂紋 d層狀撕裂71珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時(shí)，焊前預(yù)熱和控制層間溫度的目的是預(yù)防( )。aa冷裂紋 b熱裂紋 c腐蝕裂紋 d消除應(yīng)力裂紋72珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時(shí)，應(yīng)選用( )。ba不銹鋼焊條 b耐熱鋼焊條 c結(jié)構(gòu)鋼焊條 d低溫鋼焊條73鋼與銅及其合金焊接時(shí)的主要問題是在焊縫及熔合區(qū)容易產(chǎn)生( )。aa裂紋 b氣孔 c夾渣 d未焊透74鋼與銅及其合金焊接時(shí)，焊縫中產(chǎn)生的裂紋屬于

42、( )aa熱裂紋 b冷裂紋 c消除應(yīng)力裂紋 d層狀撕裂75純銅與低碳素鋼焊接時(shí)，可以采用( )作為填充金屬材料。da低碳素鋼 b不銹鋼 c黃銅 d純銅76鋼與鎳及其合金焊接時(shí)的主要問題是在焊縫中容易產(chǎn)生( )aa氣孔和裂紋 b夾渣和未焊透 c未熔合和未焊透 d咬邊77鋼與鋁及其合金焊接時(shí)采用的焊接方法是( )。da焊條電弧焊 b鎢極氬弧焊 c埋弧焊 d冷壓焊78焊接接頭熱影響區(qū)內(nèi)強(qiáng)度高、塑性低的區(qū)域是( )。ca熔合區(qū) b正火區(qū) c加熱在1200的粗晶區(qū) d整個(gè)熱影響區(qū)79低碳素鋼熱影響區(qū)的脆化區(qū)是指加熱溫度在( )的區(qū)域。aa200400 b>400 c<200 d。熔合區(qū)80高

43、強(qiáng)度鋼熱影響區(qū)的脆化區(qū)是指加熱溫度在( )的區(qū)域。ba>1200 bAclAc3 c >Ac3 d<Acl81低合金結(jié)構(gòu)鋼中，含有較多的( )時(shí)，極易發(fā)生熱應(yīng)變脆化現(xiàn)象。da冷裂紋 b熱裂紋 c腐蝕裂紋 d消除應(yīng)力裂紋82承受動(dòng)載荷的角焊縫，其截面形狀以( )承載能力最低。ba凹形 b凸形 c等腰平形 d不等腰平形83焊接結(jié)構(gòu)中最理想的接頭形式是( )。daT形接頭 b搭接接頭 c角接接頭 d對(duì)接接頭84應(yīng)力集中最小的接頭形式是( )。aa對(duì)接接頭 bT形接頭 c搭接接頭 d角接接頭85對(duì)接接頭的應(yīng)力集中出現(xiàn)在( )。da焊縫最高點(diǎn) b焊縫根部 c熔合K d焊趾86承受動(dòng)載荷

44、的對(duì)接接頭，焊縫的余高應(yīng)( )。ba越大越好 b趨向于零 c03mm之間 d沒有要求87疲勞強(qiáng)度最高的接頭形式是( )。aa對(duì)接接頭 bT形接頭 c搭接接頭 d角接接頭88T形接頭降低應(yīng)力集中的重要措施是( )。ca減小焊腳尺寸 b增大焊腳尺寸 c開坡口保證焊透 d采用堿性焊條89搭接接頭增添正面角焊縫會(huì)使( )。ba側(cè)面角焊縫的應(yīng)力集中增加 b側(cè)面角焊縫應(yīng)力集中減小c對(duì)應(yīng)力集中無影響90應(yīng)力集中對(duì)結(jié)構(gòu)的( )影響不大。ca疲勞強(qiáng)度 b動(dòng)載強(qiáng)度 c靜載強(qiáng)度91對(duì)接接頭進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，( )接頭上的應(yīng)力集中。ca應(yīng)該考慮 b載荷大時(shí)要考慮 c不予考慮 d精確計(jì)算時(shí)要考慮92對(duì)接接頭進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算時(shí)

45、，( )焊縫的余高。ca應(yīng)該考慮 b載荷大時(shí)要考慮 c不需考慮 d精確計(jì)算時(shí)要考慮93和鉚接結(jié)構(gòu)相比較，焊接結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)之一是( )。ca強(qiáng)度高 b塑性好 c剛度高 d抗腐蝕性能好94焊接結(jié)構(gòu)的整體性給( )的擴(kuò)展創(chuàng)造了十分有利的條件。aa裂紋 b氣孔 c。未焊透 d未熔合95焊接結(jié)構(gòu)的失效大部分是由( )引起的。ba氣孔 b裂紋 c夾渣 d咬邊96焊接接頭脆性斷裂的特征是破壞應(yīng)力( )設(shè)計(jì)的許用應(yīng)力。da遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于 b接近T c略大于 d遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于97延性斷裂的裂口一般呈( )。ca金屬光澤 b有亮光 c纖維狀98脆性斷裂的裂口一般呈( )。aa金屬光澤 b有亮光 c纖維狀99當(dāng)焊接結(jié)構(gòu)承受( )

46、時(shí)，容易產(chǎn)生脆性斷裂。ca單向拉應(yīng)力 b雙向拉應(yīng)力 c三向拉應(yīng)力 d壓應(yīng)力100焊接結(jié)構(gòu)上的缺口處往往會(huì)形成局部( )，導(dǎo)致脆性斷裂。ca單向拉應(yīng)力 b雙向拉應(yīng)力 c三向拉應(yīng)力 d壓應(yīng)力101通常，( )往往起源于有嚴(yán)重應(yīng)力集中效應(yīng)的缺口處。ba延性斷裂 b脆性斷裂 c疲勞斷裂102脆性轉(zhuǎn)變溫度越高，材料的脆性傾向( )。ba越小 b越大 c無影響103提高加載速度能促使材料發(fā)生( )。aa脆性斷裂 b延性斷裂 c疲勞斷裂104厚板在缺口處容易形成三向拉應(yīng)力，因此容易使材料( ).aa脆化 b塑性增加 c疲勞105低碳素鋼和低合金鋼的晶粒度越細(xì)，則其脆性轉(zhuǎn)變溫度( )。ca無影響 b越高 c越

47、低106利用轉(zhuǎn)變溫度法進(jìn)行焊接接頭抗脆性斷裂試驗(yàn)時(shí)，所用的試樣為( )。ca拉伸試樣 b彎曲試樣 c沖擊試樣 d壓扁試樣107“落錘試驗(yàn)法”用來測(cè)定材料的( )。ba抗拉強(qiáng)度 b脆性轉(zhuǎn)變溫度 c疲勞強(qiáng)度 d塑性108焊接結(jié)構(gòu)的應(yīng)變時(shí)效會(huì)導(dǎo)致( )下降。ba抗拉強(qiáng)度 b沖擊韌度 c屈服點(diǎn) d硬度109鋼對(duì)應(yīng)變時(shí)效的敏感性，常用時(shí)效前后( )之差與原始狀態(tài)的百分比來表示。aa沖擊值 b彎曲角 c屈服點(diǎn) d硬度110低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)，過大的焊接熱輸入會(huì)降低接頭的( )。ca硬度 b抗拉強(qiáng)度 c沖擊韌度 d疲勞強(qiáng)度111焊接接頭中的角變形和錯(cuò)邊都會(huì)引起附加( )，因此對(duì)結(jié)構(gòu)脆性破壞有影響。ca拉應(yīng)力

48、 b壓應(yīng)力 c彎曲應(yīng)力112如果焊接結(jié)構(gòu)在材料的脆性轉(zhuǎn)變溫度以上工作時(shí)，焊接殘余應(yīng)力對(duì)脆性斷裂的影響( )。ca最大 b較大 c不大113不同厚度構(gòu)件應(yīng)盡可能圓滑過渡，其目的是為了減少，提高抗脆斷能力。ba焊接缺陷 b應(yīng)力集中 c焊接材料114焊接容器上兩條相鄰焊縫應(yīng)保持最小距離，其目的是防止焊縫間( )相疊加，產(chǎn)生脆斷。aa殘余拉應(yīng)力 b殘余壓應(yīng)力 c焊接缺陷 d焊接殘余變形115對(duì)于要求抗脆性斷裂的材料，通常用( )值作為材料的驗(yàn)收指標(biāo)。da抗拉強(qiáng)度 b屈服點(diǎn) c硬度 d沖擊韌度116焊接結(jié)構(gòu)承受( )時(shí)，容易產(chǎn)生疲勞斷裂。da較大的拉應(yīng)力 b較大的壓應(yīng)力 c較大的彎曲應(yīng)力 d交變應(yīng)力11

49、7據(jù)統(tǒng)計(jì)，焊接結(jié)構(gòu)的失效大多是由于( )引起的。 aa疲勞斷裂 b脆性斷裂 c延性斷裂 乙腐蝕斷裂118焊接結(jié)構(gòu)的疲勞極限( )材料的強(qiáng)度極限。da大大高于 b高于 c接近 d低于 119由反復(fù)塑性變形所造成的破壞叫( )。aa低周疲勞 b熱疲勞 c腐蝕疲勞120由于熱應(yīng)力反復(fù)作用而產(chǎn)生的破壞叫( )。ba低周疲勞 b熱疲勞 c腐蝕疲勞121在循環(huán)載荷和腐蝕介質(zhì)的共同作用下，焊接結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的破壞稱為( )。ca低周疲勞 b熱疲勞 c腐蝕疲勞122各種金屬材料中，以( )抗腐蝕疲勞的性能最好。ca低碳素鋼 b低合金結(jié)構(gòu)鋼 c不銹鋼 d耐熱鋼123焊接接頭的應(yīng)力集中將顯著降低接頭的( )。ca抗拉

50、強(qiáng)度 b沖擊韌度 c疲勞強(qiáng)度 d抗彎強(qiáng)度124失效結(jié)構(gòu)的斷口上若有放射棱線，則放射棱線的放射中心為( )。aa裂紋源 b氣孔源 c未熔合部位 d未焊透部位125失效結(jié)構(gòu)的斷口上兩組“人”字形紋路的匯合處則是( )aa裂紋源 b氣孔源 c未熔合部位 d未焊透部位126失效結(jié)構(gòu)上若有疲勞裂紋，則裂紋源通常是在疲勞裂紋的曲率( )。ca邊緣 b端部 c中心點(diǎn)127失效結(jié)構(gòu)的斷口四周外緣除一處外都有剪切唇，則無剪切唇處一般為( )。ca氣孔源 b未熔合部位 c。裂紋源 d未焊透部位128根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，板試件以字母( )表示。baT bP cG dF129根據(jù)GBT1516994鋼熔化焊手焊工資格考試方法的規(guī)定，管子試